Месяц: Июль 2019

Специфика минералогического анализа шлихов обусловлена небольшими размерами объектов исследования (обычно это зернистые фракции с размером выделений менее 1 мм) и проявлением гипергенных процессов, сильно искажающих внешний облик минералов. В силу этих причин минералогический анализ шлихов выполняется с применением оптических, микрохимических, люминесцентных и прочих специализированных методов исследования. Проведение этого анализа требует специально подготовленных кадров минералогов, свободно владеющих лабораторными методиками и обладающих навыками диагностики минералов. Различают три основных вида минералогических анализов шлихов: неполные, полные и детальные.
Наиболее распространенным видом являются полные анализы, при выполнении которых определяются все минералы шлиха, но с указанием в ряде случаев лишь минеральных групп без диагностики отдельных минеральных видов (например, группа пироксенов, амфиболов, гранатов и т. п.). Такие анализы проводятся чаще всего на стадии общих поисков с целью выявления шлиховых аномалий и перспективной оценки территорий.
Неполные анализы предусматривают идентификацию в составе шлихов только полезных компонентов и их индикаторных спутников. Их выполняют при поисковых и поисково-оценочных работах в пределах перспективных территорий, преследуя цель оконтуривания шлиховых аномалий и прогнозирования пространственного положения тел полезных ископаемых.
В ходе детальных анализов диагностируются все минералы шлиха с выделением минеральных видов в пределах групп, изучением типоморфизма минералов, особенностей их состава и выявлением типоморфных минеральных ассоциаций. Они проводятся при поисково-оценочных работах и на стадии предварительной разведки с целью оценки перспектив установленных тел полезных ископаемых и решения ряда тематических задач (табл. 4).
Таким образом, в зависимости от стоящих поисковых и прогнозных задач лабораторный анализ шлихов выполняется с различной степенью детальности и с использованием различных методик. Выделяется две стадии в исследовании шлихов — подготовка их к анализу и собственно минералогический анализ.

Предел прочности при изгибе имеет большое значение для конструкций, подвергающихся изгибающим усилиям (балки, прогоны, панели перекрытий). Эта характеристика достаточно хорошо изучена для бетонов нормального твердения.

Влияние автоклавной обработки на предел прочности при изгибе проверялось нами на бетоне состава 1:2, 34:3,75 с В/Ц = 0,55 при расходе цемента 320 кг/м3. Бетон приготовлялся пластичной консистенции удобоукладываемостью 20 сек. Цементы применялись различные. Минералогический состав их представлен в табл. 1. Часть клинкера (25, 40, 50 и 60%) при помоле цемента замещалась кварцевым песком. Цемент размалывался до удельной поверхности 3000 см2/г.

Бетонные образцы размером 4x4x16 см, изготовленные на этих цементах, подвергались автоклавной обработке под давлением пара 9, 13, 17 и 21 ат в течение 8 ч и испытывались через одни сутки после запаривания. Результаты испытаний образцов на изгиб представлены на рис. 70. Минералогический состав клинкера не оказывает существенного влияния на прочность бетона автоклавного твердения при изгибе. Образцы на алитовом, мало- и среднеалюминатном цементах приобрели прочность при изгибе всего лишь на 11—13% больше, чем образцы на среднеалитовом высокоалюминатном цементе.

Добавка песка в количестве 25% повышает предел прочности бетона при изгибе на различных видах цемента. При добавлении 40% песка прочность образцов на алитовых цементах равноценна прочности бетона, полученной на чистых цементах. При больших добавках песка прочность при изгибе понижается более интенсивно у бетонов на белитовых цементах.

По данным Рейнсдорфа, при введении в портландцемент молотого песка соотношение между прочностью при изгибе и прочностью при сжатии бетона автоклавного твердения увеличивается приблизительно от 1:7,5 до 1:10,2.

Существенным фактором, влияющим на предел прочности бетона автоклавного твердения при изгибе, является давление пара при запаривании. Из рис. 70 видно, что при увеличении давления пара с 9 до 13 ат прочность при изгибе несколько увеличивается, а при дальнейшем повышении давления пара значительно снижается.

Опыты по запариванию бетона при 21 ат в течение различного времени (рис. 71) показали, что интенсивное нарастание прочности наблюдается в первые часы запаривания. Максимальное значение прочности при изгибе достигается при запаривании в течение 4—6 ч, однако абсолютное ее значение на 10—20% ниже полученного при запаривании в течение 8 ч при 9 ат. Увеличение времени запаривания при 21 ат сверх 6 ч понижает прочность бетона при изгибе. Следует отметить, что эти результаты действительны лишь для данных условий опыта. С изменением тонкости помола цемента и состава бетона оптимальное время запаривания при 21 ат может изменяться.

На рис. 72 показана кривая зависимости предела прочности при изгибе от предела прочности при сжатии для бетона, запаренного при различном давлении пара; для сравнения приведены данные для бетона, твердевшего 28 суток в нормальных условиях. При одном и том же значении прочности на сжатие бетон автоклавного твердения имеет меньшую прочность на изгиб, чем бетон нормального твердения. Повышение давления пара при автоклавной обработке сверх 13 ат в еще большей степени снижает прочность на изгиб, а поэтому не рекомендуется. Меньшее значение прочности бетона на изгиб при одной и той же

прочности при сжатии свидетельствует о повышенной хрупкости бетона автоклавного твердения, увеличивающейся по мере роста температуры запаривания.

В НИИЖБе канд. техн. наук В.С. Булгаков и инж. Л.П. Гиренко исследовали физико-механические свойства высокопрочных бетонов нормального и автоклавного твердения. Запаривание образцов из бетона, данные о котором приведены в табл. 28, производилось через 30 ч после изготовления по режиму 3+8+3 ч при 9 ат. Образцы испытывались через 14 суток после запаривания.

Предел прочности на растяжение при изгибе определялся в соответствии с ГОСТ 10180—62 на балках размером 15х15х55 см. Для замера деформаций на нижней и боковых гранях образца перед испытанием наклеивались тензодатчики (в зоне максимальных моментов). Нагрузка давалась двумя грузами ступенями, равными 0,1 разрушающей. Предел прочности бетона на растяжение при изгибе вычислялся по формуле

В соответствии с ГОСТ 10180—62 коэффициент К в этой формуле для балок размером 15х15×55 см принят равным 1. Разрушение балок происходило в зоне максимальных моментов.

С ростом прочности при сжатии прочность на растяжение при изгибе также увеличивается. При этом отношение Rр*и/Rсж для бетона автоклавного твердения лишь незначительно ниже, чем для бетона нормального твердения.

Прочность бетона при осевом растяжении определялась путем испытания призматических образцов с уширениями на концах.

Рабочая часть образца была размером 10х10х40 см. Чтобы исключить разрушение образцов в оголовках, в них были поставлены арматурные каркасы. Образец имел плавный переход от уширения к рабочему сечению. Оголовки имели отверстия, образованные трубками, закладывавшимися при изготовлении образца. В эти отверстия при испытании вставлялся штырь захватного приспособления.

Перед испытанием на боковые поверхности образца наклеивались тензодатчики для определения деформаций при растяжении. Образец укреплялся в прессе с помощью захватов. Нагрузка на образец прикладывалась также ступенями, равными 0,1 разрушающей. Результаты испытания образцов при осевом растяжении приведены в табл. 29.

Как видно из таблицы, прочность на осевое растяжение с ростом марки бетона увеличивается незначительно. При этом отношение прочности при осевом растяжении к прочности при сжатии бетона высоких марок практически одинаковое.

Учитывая то обстоятельство, что при автоклавной обработке прочность бетона при сжатии более высокая, чем у бетона нормального твердения, получаемые при этом результаты испытаний прочности бетона при изгибе можно признать удовлетворительными. Ограничение области применения бетонных и железобетонных изделий автоклавного твердения возможно по другим показателям, а не по пределу сопротивления бетона изгибу или осевому растяжению.

Проф. Г.Д. Цискрели, исследовавший влияние условий влажностного состояния бетона на его физико-механические свойства, установил, что увлажнение повышает со временем прочность на растяжение тяжелых бетонов, изготовленных из подвижных смесей.

Для автоматического управления работой автогрейдера также используют копирную и бескопирную системы стабилизации положения рабочего органа.
Комплекты аппаратуры копирной системы типа «Профиль» обеспечивают дистанционное управление отвалом, а также автоматическую стабилизацию углового положения отвала в поперечной плоскости и по высоте. Работа этой системы ведется с использованием жестких направляющих (копирного троса). На рисунке 9.11 приведена схема автогрейдера, оснащенного системой «Профиль-20». Она состоит из пульта управления, датчиков углового положения ДКБ и высотного положения ДЩБ, сравнивающего и усиливающего устройств и реверсивного гидрораспределителя с электроуправлением.
Для стабилизации положения отвала 1 в поперечной плоскости применяют маятниковый датчик 2, установленный на тяговой раме. Стабилизация высотного положения отвала в профильной плоскости и движения авто-грейдера по курсу осуществляется при совместном действии щуповых датчиков (соответственно 4 и 5), установленных на отвале и выносной штанге, и копирного троса 6. Одновременно в сочетании с датчиком 4 работает датчик угла поворота 3, который контролирует положение колес авто грейдера.
При стабилизации отвала в продольной плоскости положение копирного троса должно соответствовать заданному профилю, а управляемым параметром в случае контроля выдерживания курса автогрейдера является расстояние S от оси машины до копирного троса. Сигналы датчиков поступают в блок управления, где сравниваются с заданными, затем преобразуются в управляющие сигналы, поступающие на электромагнитные катушки гидрораспределителей, и отрабатываются гидроцилиндрами.

В комплект бескопирной системы (например, немецкой «08-506 МОВА Nivellirsystem»): также входят пульт управления, контроллер (блок управления), датчики поворота, продольного и поперечного уклонов рабочего органа, гидрораспределители с электромагнитным управлением, но для контроля высотного положения отвала применяют ультразвуковой датчик или фотоприемник, работающий совместно с лазерным нивелиром (рисунок 9.12). Принципы работы бескопирной и копир ной систем одинаковы.
При использовании ультразвукового датчика происходит непрерывное сканирование контрольной поверхности, в качестве которой может быть уже спрофилированное основание, покрытие, бортовой камень или копирный трос. Принцип действия датчика заключается в согласованной работе шести самостоятельных ультразвуковых элементов. Пять элементов сканируют контрольную поверхность, а шестой — постоянно ведет мониторинг состояния воздушного пространства непосредственно под прибором, в зоне действия ультразвуковых лучей первых пяти элементов. Этот элемент сигнализирует контроллеру системы о превышении допустимого порога засоренности воздуха (например, большом количестве пыли) и возможности передачи искаженной информации.
Лазерный нивелир используют для управления высотным положением отвала автогрейдера так же, как и отвала бульдозера.

Транспортировка трактора, как и любой другой техники крупных размеров, дело сложное и при этом достаточно ответственное, ко всему требующее специального подхода.

Для его перевозки нужна необходимая техника, к примеру, низкорамная платформа, однако мало его просто погрузить, здесь важно учесть ряд некоторых нюансов.

Транспорт для перевозки

Кроме этого для перевозки данной техники можно использовать как универсальные, так и специальные вагоны. Подходит полуприцеп с аппарелями. В случае неисправности трактора стоит привлечь кран-манипулятор, посредством использования которого осуществляется погрузка техники с отправной точки, так и разгрузка его на месте прибытия. Также аренда манипулятора в СПБ позволит перевезти на строительную площадку большой объем строительных материалов, нужных при возведении сооружений и зданий в дальнейшем.

Иногда для сопровождения техники привлекают проводника, которые не только проследит за ее перевозкой, а и станет гарантом целостности таковой до места назначения. Пересматривая перечень перевозчиков, необходимо учитывать вес трактора и его размеры. Если совокупная высота, допустим, машины с погруженным грузом составляют свыше четырех метров, то здесь понадобиться для транспортировки такого негабаритного груза брать разрешение. Высоту его можно немного уменьшить, спустив все колеса и демонтировав выхлопную трубу.

Маршрут

Продумать конкретно надо и маршрут передвижения спецтехники. Как правило, железнодорожными перевозками можно пользоваться на протяжении года, в то время для автомобильного транспорта существуют кое-какие ограничения. Например, во время осенней, а в большинстве случаев весенней распутицы многие дороги просто закрываются, поэтому на перевозку трактора в это время надо иметь специальное разрешение. Важно еще учесть, что не все дороги могут выдержать общий вес транспортного средства вместе с трактором, поэтому рассматривая предполагаемые маршруты перевозки, стоит обращать внимание на широкие дороги, где ограничения по высоте и массе отсутствуют.

Нюансы перевозки

Перед тем, как погрузить технику, в обязательном порядке стоит проверить тормозную систему. Уже после установки трактора на платформе его надо затормозить, чтобы в процессе транспортировки не произошло непроизвольное оттормаживание, воду тоже слить. Имеющиеся как подвижные, так и поворотные части требуется хорошо застопорить и также надежно закрепить, используя фиксаторы. Произвести дополнительное крепление трактора, применяя цепи.

Но все вышеописанное касается перевозки трактора с сопровождающим лицом. Если данная техника перевозится без проводника, причем по железной дороге, в данном случае нужно все детали, равно как и легкоснимаемые узлы, предварительно снять и запаковать.

Метрополитен — это городская внеуличная железная дорога для массовых скоростных перевозок пассажиров с массой экономии времени и наибольшим комфортом. Необходимость в метрополитене — скоростном транспорте, не загромождающем уличную дорожную сеть и не имеющем пересечений в одном уровне, ощущается в большинстве городов с численностью населения свыше 1 млн человек. Как правило, все мировые столицы — Нью-Йорк, Лондон, Париж, Токио, Рим, Брюссель, Берлин, Пекин, Сеул, Торонто, Мадрид, Вена, Москва, Киев и другие крупные мегаполисы в активе общественного транспорта имеют развитые линии метрополитена. В противном случае передвижение в таких городах просто невозможно. Особое место в списке городов, имеющих метрополитен, занимает Москва. Во-первых, метрополитен в Москве достаточно молодой — строительство его началось в 30-х гг. прошлого столетия. Во-вторых, многие станции метро в Москве имеют художественную ценность и являются памятниками архитектуры эпохи социалистического реализма (рис. 3.40). В-третьих, при строительстве метро в Москве были применены новые методы строительства. В-четвертых, многие станции московского метро, особенно веток постройки 30-50-х гг. XX в., являются сооружениями гражданской обороны.

В мире данная система метро — третья по интенсивности использования (после метрополитенов Токио и Сеула). Система состоит из 12 линий общей протяжённостью 313,1 км в двухпутном исчислении. В московском метро 188 станций, 44 из которых признаны объектами культурного наследия.
Самые первые предложения по созданию метро в Москве появились ещё в 1875 г., когда возникла идея проложить линию от Курского вокзала через Лубянскую и Трубную площади до Марьиной рощи. Ho до проекта дело так и не дошло. В 1902 г. инженеры П.А. Балинский и Е.К. Кнорре предложили проект, по которому метро должно было соединить Замоскворечье с Тверской заставой подземной линией. Однако Городская Дума отклонила его, вынеся резолюцию: «Господам Кнорре и Балинскому в их домогательствах отказать…». Гласные думы усомнились в достаточной проработанности проекта, к тому же сыграло свою роль и существовавшее на тот момент трамвайное лобби (трамвай приносил тогда значительную часть прибыли в казну). В 1913 г. Московская городская управа разработала собственный проект подземной железной дороги, состоящей из трёх подземных диаметров: Таганско-Тверского (от Тверской заставы до Калитников); Арбатско-Мясницкого (от Каланчёвской площади до Брянского (Киевского) вокзала) и Виндавско-Замоскворецкого (от Виндавского (Рижского) вокзала до нынешней платформы ЗИЛ). Проект строительства, намеченный на 1914— 1920 гг., был утверждён Городской управой. Строительству помешала начавшаяся Первая мировая война. Также известен детально проработанный проект, предложенный электротехником М.К. Поливановым в 1916 г. Тоннели трёх подземных диаметров соединялись с путями магистральных железных дорог, пригородные участки которых должны были быть электрифицированы.
В 1925 г. был разработан проект Мясницкого радиуса, но он не был осуществлён. Возросшая транспортная нагрузка потребовала принятия решения о строительстве метрополитена. В 1923 г. проект Московского метрополитена был заказан иностранной компании Siemens Bauunion GmbH. К 1925 г. немецкий проект, включавший 80 км тоннелей и 86 станций, был готов. Однако денег на реализацию не нашли, и проект Siemens Bauunion GmbH остался на бумаге. Московский метрополитен был открыт 15 мая 1935 года. Пусковый комплекс включал в себя 11,2 км трассы, 13 станций и 12 двухсекционных (четырёхвагонных) составов — всего 48 вагонов типа «А». Первая очередь шла от станции «Сокольники» до станции «Парк культуры» с ответвлением на «Смоленскую».

Пассажиропоток Московского метрополитена является одним из самых высоких в мире. По количеству пассажиров, перевозимых в год, он уступает только Токийскому, Сеульскому и Пекинскому метрополитенам. В 2012 г. среднесуточный пассажиропоток составил 6,73 млн чел, а пиковый — 9,28 млн (29 ноября 2012). Доля метрополитена в перевозке пассажиров среди предприятий пассажирского транспорта Москвы составляет 56 %.
Строительство метро — это сложный и очень затратный комплекс организационно-технических мероприятий, осуществление которого под силу только мощнейшим строительным организациям при своевременном и полном финансировании работ.
Как правило, при строительстве метрополитена используется либо щитовая проходка (закрытый способ), либо разработка глубоких котлованов (открытый способ). Последний применяется в условиях устойчивых и прочных грунтов и, главное, при технической возможности выполнения земляных работ открытым способом, что в больших городах встречается крайне редко. Основной способ работ — это устройство подземных конструкций метро методом щитовой проходки. В этом случае различают несущие элементы одно-, двух- и терхсводчатых конструкций станций глубокого заложения. На рис. 3.42 представлено поперечное сечение односводчатой станции метро.

Именной по такой конструктивной схеме были построены станции метро Московского метрополитена (рис. 3.43).

Более сложная конструкция подземных станций — двухсводчатая. Двухсводчатые станции состоят из двух параллельных тоннелей, в торцовой части которых имеются короткие аванзалы с примыкающими к ним эскалаторами. Таким образом, пассажирские платформы, расположенные вдоль всей станции и имеющие практически ширину около 4 м, служат как для организации посадки и высадки пассажиров, так и для перемещения их вдоль платформы (рис. 3.44). Двухсводчатые станции применяются при относительно небольшом пассажирообороте. Наиболее широкое распространение двухсводчатые станции получили в Лондонском метрополитене (рис. 3.45).

Трехсводчатая станция пилонного типа из чугунных тюбингов (рис. 3.46) состоит из трех параллельных тоннелей, расположенных в одном уровне. В пределах платформенного участка крайние тоннели соединяются со средними проходами. В местах проходов тоннели имеют общие опоры в виде пилонов, на которые опираются своды.

Для станционных тоннелей этой конструкции применяют обделки кругового очертания диаметром 8,5 м, которые состоят из нормальных колец и колец проемной части. Для устройства проходов в круговой обделке тоннелей делают проемы (в боковых тоннелях — с одной стороны, а в среднем — с обеих сторон).
Конструкция пилонной станции из сборного железобетона (рис. 3.47) аналогична конструкции станций из чугунных тюбингов и состоит из трех параллельных тоннелей с наружным диаметром 8,5 м. Каждое кольцо обделки состоит из железобетонных ребристых блоков коробчатого сечения. Средний тоннель сообщается с боковыми тоннелями пятью-шестью проходами с каждой стороны шириной по 3 м. Перекрытие верхней и нижней частей проемов в тоннелях выполнено с помощью монолитных железобетонных балок, опирающихся на специальные дополнительные опорные блоки, устанавливаемые в пилонных кольцах. При строительстве станции вначале сооружают боковые и средний тоннели, после чего бетонируют железобетонные балки (перемычки) и раскрывают проемы.
Конструкция среднего тоннеля состоит из верхнего и нижнего сводов, собираемых из стандартных тюбингов диаметром 9,5 м и опирающихся на опорные площадки тюбингов клинчатых перемычек.

Широко в метростроении применяются трехсводчатые станции глубокого заложения колонного типа (рис. 3.48, 3.49). К конструктивным достоинствам колонных станций этого типа относятся использование типовых стандартных тюбингов, полная сборность, широкая возможность механизации работ и увеличенные объемы среднего зала, что дает возможность устраивать в его торцах наклонные тоннели на четыре эскалатора.

Верхний свод среднего тоннеля образуется из железобетонных тюбингов 4 диаметром 9,8 м и располагается выше сводов боковых тоннелей, а нижний свод 11 — из железобетонных блоков. В местах разрывов обделки опираются на внутренние несущие конструкции, состоящие из стальных двухконсольных прогонов 6, колонн 7, опорных стальных башмаков 8 и нижнего неразрезного монолитного прогона 9. Своды бокового и среднего тоннелей опираются на прогоны и колонны вверху через чугунный тюбинг 5, а внизу — на железобетонный блок 10.

В нормативных Рекомендациях по проектированию МГТ в качестве расчетного режима для труб на постоянно действующих автодорогах принимается безнапорный режим. При этом должны соблюдаться определенные требования к потоку в гофрированной трубе. Между поверхностью потока в трубе диаметром до 3,0 м и шелыгой её свода должен сохраняться зазор не менее 1/4 отверстия трубы в свету, а в трубах диаметром более 3,0 м — не менее 0,75 м. Кроме того, ограничивается заполнение входного и выходного сечений МГТ при пропуске как расчетного, так и наибольшего расходов в безнапорном режиме, которое не должно превышать 0,75 и 0,9 от высоты МГТ соответственно.
Такие ограничения объясняются желанием сохранить безнапорный режим работы МГТ и в том случае, если поступающий к сооружению расход превысит расчетный. При работе МГТ с затопленным входным оголовком в полунапорном или напорном режимах, как считают составители рекомендаций, в трубе может сформироваться неблагоприятный переходный гидравлический режим. Как показали проведенные в МАДИ гидравлические исследования, такие опасения не подтверждаются. Тем не менее, существующие ограничения по заполнению МГТ на входе сохраняются. Поэтому при проведении экспериментальных гидравлических исследований вышеописанных моделей МГТ с гладким лотком по дну и СМГТ изучались глубины на входе в трубу.
Для каждой из исследованных моделей МГТ с гладким лотком по дну и СМГТ с различными типами входного оголовка строились графики изменения относительной глубины на входе hвх/dp от параметра расхода ?. Анализ графиков показал, что величина hвх/dp увеличивается с увеличением значений ? на всех исследованных моделях. Изменение длины МГТ в исследованном диапазоне относительных длин lТ/dp = 22…28 не оказывает влияния на относительную глубину потока на входе в трубу, поскольку все исследованные модели работали при безнапорном режиме по типу «коротких». Небольшое влияние на значения hвх/dр оказывает величина уклона трубы iT. С увеличением iT значение hвх/dр немного уменьшается, что объясняется изменением условий входа в трубу.
Экспериментальные точки всех исследованных моделей МГТ с гладким лотком по дну с безоголовочным входом со срезом, перпендикулярным оси трубы, при параметрах расхода ? ? 0,1 описываются линейной зависимостью

Для моделей с уклонами трубы iT = 0,01; 0,031; 0,05 и 0,096 коэффициенты K1 и K2 соответственно равны: K1 = 0,24; 0,23; 0,23; 0,22; K2 = 1,65; 1,64; 1,62; 1,6. Влияние уклона трубы на коэффициенты K1 и K2 с достаточной точностью можно рассчитать по следующими зависимостям:

Как отмечалось выше, согласно существующим рекомендациям, вне зависимости от уклона расчетный и наибольший расходы пропускаются гофрированной трубой без входного оголовка со срезом, перпендикулярным оси трубы, при наполнениях на входе hвх/dр = 0,75 и 0,9, которым соответствуют параметры расхода ? = 0,265 и 0,347. Расчет по зависимостям (3.21), (3.22) и (3.23) для исследованных в МАДИ уклонов гофрированной трубы без входного оголовка с гладким лотком по дну с iT = 0,01; 0,031; 0,05 и 0,096, при hвх/dp = 0,75 дает соответственно значения ? = 0,309; 0,314; 0,32 и 0,344, а при hвх/dp = 0,9 — ? = 0,4; 0,405; 0,412 и 0,425.
При всех уклонах МГТ с гладким лотком по дну заполнениям на входе hвх/dp = 0,75 и 0,9 соответствуют заметно большие параметры расхода ?, чем рекомендуются по действующим нормам. Минимальное увеличение величины ? наблюдается при минимальном уклоне трубы iT = 0,01 и составляет 16,6% при hвх/dp = 0,75 и 15,3% при hвх/dp = 0,9. При больших уклонах трубы значение 0 увеличивается более существенно. Так, при максимальном рекомендуемом уклоне гофрированной трубы iT = 0,05 увеличение составляет 20,8 и 18,7% соответственно.
Относительные глубины на входе у исследованной модели СМГТ при уклонах iT = 0,03 и 0,05 с оголовками раструбным, портальным и безоголовочным входом, со срезом, перпендикулярным оси трубы, описываются расчетной зависимостью (3.21).
У безоголовочной СМГТ относительную глубину на входе можно определить по следующим зависимостям:

Как можно видеть, с увеличением уклона глубина на входе немного уменьшается, но совсем незначительно. Относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 по уравнениям (3.24) и (3.25) соответствуют параметры расхода ? = 0,283 и 0,288. Расхождение небольшое и составляет — 1,74%.
Выполненный расчет при hвх/dp = 0,9 по уравнениям (3.24) и (3.25) дает значения параметров ? = 0,364 и 0,37 соответственно. Расхождение здесь чуть меньше и составляет 1,62%.
Без большой погрешности в исследованном диапазоне уклонов iT = 0,03…0,05 относительную глубину на входе СМГТ с безоголовочным входом можно рассчитать по зависимости (3.24). Относительную глубину на входе СМГТ с портальным входным оголовком можно рассчитать по зависимостям:

Относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 по уравнениям (3.26) и (3.27) соответствуют параметры расхода ? = 0,294 и 0,286, а относительной глубине hвх/dр = 0,9 — ? = 0,378 и 0,371 соответственно. Как видим, расхождение небольшое и при hвх/dр = 0,75 составляет 2,72%, при hвх/dp = 0,9 — 1,85%.
При уклоне трубы iT = 0,03 глубина на входе при портальном оголовке немного меньше, чем при безоголовочном входе, а при iT = 0,05 значения глубин близки. Без большой погрешности в исследованном диапазоне уклонов iT = 0,03…0,05 относительную глубину на входе СМГТ с портальным входным оголовком можно рассчитать по зависимости (3.27).
При раструбном входном оголовке относительную глубину на входе можно рассчитать по зависимостям:

Из анализа уравнений (3.28) и (3.29) следует, что относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 соответствуют параметры расхода ? = 0,35 и 0,34, а относительной глубине hвх/dр = 0,9 — ? = 0,455 и 0,449 соответственно. Расхождение небольшое и при hвх/dр = 0,75 составляет 2,86%, при hвх/dp = 0,9…1,32%. Без большой погрешности в исследованном диапазоне уклонов iT = 0,03…0,05 относительную глубину на входе в СМГТ с раструбным входным оголовком можно рассчитать по зависимости (3.29).
Сопоставление глубин на входе в СМГТ с исследованными типами входного оголовка показывает, что при раструбном входном оголовке они минимальные, а у безоголовочного входа и портального оголовка их значения близки. Таким образом, относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 для исследованной модели спиральновитой металлической гофрированной трубы при уклонах iT = 0,03…0,05 с разными типами оформления входного участка (раструбный, портальный и безоголовочный вход со срезом, перпендикулярным оси трубы) соответствуют следующие параметры расхода: ? = 0,34; 0,29 и 0,28.
По рекомендации ЦНИИС относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 МГТ с iT = 0,03…0,05 с раструбным входным оголовком и безоголовочным входом со срезом, перпендикулярным оси трубы, соответствуют параметры расхода ? = 0,31 и 0,265. Это свидетельствует о том, что глубины на входе исследованной модели спиральновитой гофрированной трубы меньше, чем у гофрированной трубы с нормальным гофром.
По этим же рекомендациям относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 для гладкой трубы с раструбным входным оголовком и безоголовочным входом соответствуют параметры расхода ? = 0,305; 0,275. Для исследованной же в МАДИ МГТ с гладким лотком по дну с безоголовочным входом при iT = 0,03…0,05 относительной глубине на входе hвх/dp = 0,75 соответствует параметр ? = 0,314…0,32.
В табл. 3.6 приводятся параметры расхода ? для круглых труб различного вида, при которых у них на входе формируются расчетные заполнения hвх/dp = 0,75 и 0,9 при работе в безнапорном режиме.

Анализ приведенных в табл. 3.6 данных свидетельствует о том, что для одинаковых типов входного оголовка минимальные наполнения наблюдаются на входе в МГТ с гладким лотком по дну. У безоголовочной гладкостенной трубы, а также трубы, выполненной из гофрированного металла с нормальной и спиральной формами гофра, значения глубин на входе близки.
При раструбном входном оголовке наименьшая глубина на входе наблюдается у спиральновитой гофрированной трубы, а у МГТ и гладкой трубы они примерно одинаковые.
При портальном входном оголовке гладкая труба и гофрированная труба со спиральным гофром имеют близкие значения глубин на входе.
У металлической гофрированной трубы со спиральной формой гофра максимальная глубина наблюдается на входе в трубу при безоголовочном оформлении входного сечения, несколько меньше — при устройстве портального входного оголовка, а наименьшая глубина зафиксирована у раструбного входного оголовка.

Дельта — это отложения, образовавшиеся при впадении реки в крупный водный массив, например в озеро или океан. Дельта состоит из нескольких типов ландшафтов (см. рис. 6.14). В дельте река обычно подвергается бифуркации, разделяясь на множество русел, называемых рукавами. Рукава формируют территорию низинных болот и топей, затопляемых речной водой во время паводков.

В речной дельте происходят два важных процесса. Во-первых, река способствует осадконакоплению (аккумуляции) — это созидательная сила. Во-вторых, волны подвергают отложения эрозии (денудации), т. е. действует сила разрушения. Геометрическая структура дельты — результат совместного действия аккумуляции и денудации. Намывная дельта (см. рис. 6.15а) формируется речными отложениями, водная эрозия при этом незначительна. У намывной дельты участки наносов — в виде лепестков, выступающих с берега в океан, например дельта реки Миссисипи. Размывная дельта (см. рис. 6.15б) образуется водной эрозией, она практически не выступает из береговой линии, Под действием водной эрозии перед размывной дельтой образуются хорошо развитые песчаные пляжи, как, например, в дельтах рек Нигер и Нил,

В дельтах могут создаваться условия для образования и накопления нефти и газа (см. рис. 6.16). Впадающие в океан воды, богатые питательными веществами, вызывают интенсивное цветение прибрежных водорослей. Органическое вещество в конце концов осаждается на морское дно, где превращается в ил, сохраняющийся перед дельтой в виде глинистого сланца, По мере того как дельта вдается в океан, осадочные отложения покрывают сланцевую материнскую породу. Настилающиеся отложения представляют собой породу-коллектор из песчаника морских берегов и речного русла. После объединения разрозненных сланцевых частиц поверхность дельты понижается и покрывается болотами, топями и речными отложениями. В подстилающей сланцевой породе образуются газ и нефть, которые затем мигрируют в песчаный коллектор.

Хорошей породой-коллектором является Бучский песчаник пенсильванского возраста в Оклахоме (см. рис. 6.17). Oн осаждался в речном русле и рукаве намывной дельты бассейна реки Аркома. Бучский песчаник содержит нефть в тех местах, где пересекает антиклинали.

Месторождение Белл-Крик в Монтане находится на размывной дельте. В течение мелового периода территории штатов Монтана, Вайоминг и Южная Дакота были покрыты водами Паудер-Ривер. Восточнее расположено поднятие Блэк-Хиллс. Меандрирующая река вытекала из-за него и впадала в Паудер-Ривер, образуя размывную дельту (см. рис. 6.18а). Пески берегов и русел, называемые илистым песчаником, заключены в сланец и формируют породу-коллектор месторождения Белл-Крик (см. рис. 6.18б). Нефтеносный песчаник залегает на глубине 4500 фут. (1400 м), мощность слоя от 20 до 40 фут. (6—12 м). Ожидаемая суммарная добыча из этого месторождения составляет более 200 млн бар. (32 млн куб. м) нефти.

Процесс, происходящий на намывных дельтах, называется трансформацией дельт (см, рис. 6.19а). После распространения дельты по водоему течение реки становится затрудненным, так как для впадения в океан ей надо преодолеть еще и плоскую дельту. В паводок река может проделать более короткий и эффективный путь в море. Таким образом, старый маршрут будет отменен. В стороне от старой дельты образуется новая, а старая будет разрушаться водной эрозией и станет мелководьем. Уровень старой дельты будет понижаться из-за уплотнения отложений. Процесс трансформации дельт может привести к появлению большого количества дельтовых отложений, осаждающихся вдоль краев речного бассейна. В случае размывной дельты трансформация приводит к появлению одного главного водостока, доходящего до береговой линии (см. рис. 6.19б).

В районе дельты реки Миссисипи в штате Луизиана ожидаемая добыча нефти составляет более 22 млрд бар. (3,5 млрд куб. м) нефти. Большая часть морских месторождений газа и нефти в Мексиканском заливе располагается на мелководье к юго-западу от современной дельты реки Миссисипи. Несколько миллионов лет назад уровень моря был ниже современного на 300 фут. (90 м). В то время дельта Миссисипи покинула территорию Юго-Восточной Луизианы (см. рис. 6.20). Поднимающийся уровень моря покрыл дельты миоценового, плиоценового и плейстоценового периодов. Большая часть добычи нефти из морских месторождений связана с песчаными коллекторами древних дельт.

С помощью радиоуглеродного метода (14C) установили, что за последние 5000 лет у реки Миссисипи было шесть различных дельт (см. рис. 6.21). Каждая из них вдавалась в Мексиканский залив и была уничтожена трансформацией. В настоящее время формируется новый путь через реку Атчафалайа в районе Морган-Сити. Его длина до залива составляет всего 140 миль (225 км). Существующий путь через Батон-Руж и Новый Орлеан протяженностью 300 миль (480 км) неэффективен. Когда-нибудь в будущем Миссисипи изменит направление своего течения с настоящего к Атчафалайа.

На карте размывной дельты реки Нигер в Центральной и Западной Африке приведены древние и современная береговые линии (рис. 6.22). Продвижение дельты реки Нигер в Атлантический океан показано изменением береговой линии с течением времени. Древняя береговая линия (соответственно 5 и 2 млн лет назад) в настоящее время покрыта водой, так как уровень моря тогда был ниже. Дельта Нигера — один из районов мира, где наиболее интенсивно добывают нефть; суммарные промышленные запасы нефти в древних прибрежных и речных песчаниках составляют 41 млрд бар. (6,5 млрд куб. м).

Профилированные листы (профнастил) по праву можно назвать универсальным стройматериалом. Дело в том, что они бывают нескольких разновидностей, которые могут использоваться для решения широкого круга строительных задач.

Стеновой профнастил, маркирующийся буквой «С» отлично подходит для обшивки стен, возведения заборов и ограждений, несущий, обозначающийся литерой «Н» может использоваться для покрытия крыш, несуще-стеновой, помечаемый буквосочетаниями «НС» подходит для строительства межэтажных и межкомнатных перекрытий.

Каждому типу профнастила свойственны свои особенности: толщина стальной основы, параметры профилирования, наличие дополнительных конструктивных элементов.

Параметры профнастила

Профнастил, соответствующий ГОСТу (пример тут: https://www.marketprofil.ru/catalog/profnastily/) не может иметь основание, толщина которого меньше 0,5 мм (изделия с меньшей толщиной продолжают выпускать, просто не по ГОСТ; один производитель может иметь в своем ассортименте как гостированную, так и негостированную продукцию).

Чтобы защитить металлическую основу стройматериала от коррозии и других неблагоприятных воздействий, ее покрывают слоем цинка (плотность оцинковки может колебаться от 140 г/м2 до 275 г/м2; чем она выше, тем лучше).

Вторым рубежом защиты материала от коррозии, температурных перепадов, обледенения и даже механических воздействий является полимерный состав. Производители используют разнообразные протекторно-декоративные полимерные составы, среди которых есть как бюджетные, так и премиальные материала. Существует прямая зависимость между стоимостью полимерного состава и его протекторными свойствами.

Также очень важным параметром является высота профиля профнастила: чем выше профиль, тем большие несущие и прочностные характеристики имеет материал. Для стеновых моделей несущая способность важна меньше, чем для несущих, поэтому у первых профиль высотой от 8 до 21 мм, а у вторых от 57 до 157 мм.

Изготовители профнастила

В нашей стране производством профнастила занимаются многочисленные компании большие и маленькие, отвечая таким образом на запросы покупателей. К крупнейшим изготовителям можно отнести компании Металл Профиль, Гранд Лайн, Стинержи. Они имеют в своих каталогах все разновидности материала с большим диапазоном высот профилей: как говорится, на все случае жизни!

Стадионы относятся к разряду массовых типов спортивных сооружений, и сеть их строится с учетом максимального охвата населения городов и сельских населенных мест. Они представляют собой, как правило, открытые спортивные площадки, предназначенные для проведения общеукрепляющих учебно-оздоровительных и тренировочных мероприятий. Более развитыми в материально-техническом отношении спортивными сооружениями являются районные и межрайонные стадионы. По существу, это комплексы сооружений, в составе которых имеется спортивное ядро с секторами и площадками для различных видов спорта, беговыми дорожками. Зачастую они бывают оснащенными трибунами для зрителей.
Стадионы общегородского, областного и республиканского значения представляют собой открытые многофункциональные комплексы с развитым составом основных и вспомогательных сооружений. Они предназначаются для проведения крупных спортивных соревнований и массовых спортивных мероприятий. В составе этих комплексов имеются тренажерные залы, плавательные бассейны, теннисные корты и пр. Все эти стадионы оснащены зрительскими трибунами, количество мест в которых устанавливается индивидуально в зависимости от конкретных условий мест их строительства.

Отличительными особенностями обладают крупные, уникального типа стадионы как по числу зрительских мест, так и по составу сооружений, входящих в их комплексы. Ярким примером тому является стадион «Пахтакор» в Ташкенте, олимпийский стадион в Мехико и стадион в Токио (рис. 12.3.1). Как правило, такие стадионы строятся в столицах или крупных городах. Они предназначены для проведения крупных международных спортивных соревнований и массовых мероприятий. Число зрительских мест в них может достигать 150 тыс. Площадь, отводимая для строительства этих стадионов, составляет примерно 50 га. Для их строительства, обычно, выделяются участки в озелененных парковых зонах, как, например, в спортивном комплексе в Лужниках (Москва), при непременном условии наличия в непосредственной близости транспортных магистралей (рис. 12.3.2).

В связи с растущей численностью индивидуальных автомашин, на прилегающей к стадиону территории предусматриваются парковочные участки. Рациональное планировочное решение участка обеспечивается делением его на две функциональные зоны: учебно-тренировочную и демонстрационную. В первую зону включаются спортивные площадки и сооружения для повседневных занятий. Учитывая потребности зрителей и необходимость обеспечения их надлежащим обслуживанием в демонстрационной зоне помимо арен и трибун на специально отведенных участках для отдыха предусматриваются буфеты, кафетерии, закусочные и пр. Такое четкое функциональное зонирование территории стадиона обеспечивает организованный график движения потоков зрителей и спортсменов соответственно к своим зрительским местам и помещениям для спортсменов.

а) Общие соображения. Под защитой заведенных рандбалок пробивают в стенах здания сквозные гнезда для установки домкратов. Одновременно ведутся работы по установке верхних связей между рандбалками и укладывается подготовка под основание гидравлических домкратов. Ha устройство подготовки под домкраты и их установку требуется примерно от 5 до 8 дней.
После заводки половинного количества домкратов для подъема здания над ними устанавливают стальную конструкцию, распределяющую нагрузку на рандбалки, и проверяют исправность каждого домкрата.
После установки всех домкратов, устройства системы водяной нивелировки и доставки на объект материалов для возведения клеток под домкратами, приступают к подъему здания.
После осуществления подъема в соответствии с проектом очередности работ просветы между домкратами заполняют кирпичной кладкой с выполнением подклинки раствором, затем убирают домкраты и закладывают домкратные гнезда.
Извлечение из стен рандбалок нами не производилось. При необходимости подклинка закладки между домкратами ведется только в средней части кирпичной стены.
При подъеме сооружения полиспастами установка всех подъемных мачт занимает примерно 10 дней, а монтаж полиспастов — 3—4 дня после установки последней подъемной мачты. Далее закрепляют электролебедку, монтируют последний полиспаст и отделяют поднимаемую конструкцию от неподнимаемой.
По окончании подъема требуется определенное время на заполнение образовавшегося разрыва между фундаментом и поднятой частью сооружения с одновременной уборкой из-под нее всего оборудования и перевода всех коммуникаций с временных гибких приспособлений на постоянные. Производство общестроительных работ ведут обычным порядком, а необходимое для этого время устанавливают по существующим нормам.
б) Подъем домкратами. Для подъема здания ручными винтовыми домкратами, установленными в стенах здания, их располагают непосредственно в каменных стенах здания, сложенных на прочном растворе. Вследствие небольшого расстояния между домкратами (0,5—1,5 м) и достаточной прочности кладки заводить в стены здания специальные балки не требуется.
Винтовые домкраты под стенами зданий обычно устанавливают в три очереди. После пробивки гнезд первой очереди и установки домкратов винты их подкручивают до полного напряжения. Для этого применяются специальные ключи (динамометрические); со вставкой из тарированного штифта. При срезке вставленного штифта в домкрате создается необходимое напряжение.
По приведенной ниже формуле можно установить, какое требуется усилие N на срез штифта для получения необходимой грузоподъемности домкратом — осевого усилия P в винте домкрата.

где Q — усилие, прилагаемое на концы рукоятки ключа;
r — средний радиус подъемного винта домкрата (от центра до половины высоты винтовой нарезки);
а — длина рычага ключа;
α — угол подъема нарезки винта;
ρ — угол трения.
Кроме того, это же усилие Q при принятых размерах (в см) будет равно:

Приравнивая значения Q от первой и второй формул, определяем потребное усилие N для среза штифа:

Для упрощения работы производится опытное вращение винта домкрата с тензометром, установленным на винте. В опытной работе принимает участие рабочий, которого обучают, как приложить необходимое усилие для получения требуемой нагрузки. Этот рабочий, прикладывая примерно такое же усилие, производит подвинчивание всех домкратов до необходимого напряжения. В таком же порядке устанавливаются домкраты всех последующих очередей.
Верхнюю плоскость гнезда и нижнюю постель под устанавливаемый домкрат следует хорошо выровнять, между упорными конструкциями домкрата и кирпичной кладкой уложить упругие прокладки (дощечки), в которые упорные части домкрата несколько вдавливаются. Если домкрат установить в гнезде без упругих прокладок, то при подвинчивании он начнет выворачиваться и примет наклонное положение. Это происходит из-за внецентренного приложения активных и реактивных сил в местах контакта опор домкрата с кирпичной кладкой.
Упругие прокладки устраиваются преимущественно из дубовых дощечек толщиной 4—6 см.
Ручные винтовые домкраты следует располагать не в одну линию (по центру тяжести стены), а в шахматном порядке. Например, домкраты с порядковыми четными номерами устанавливают по одну сторону от осевой линии центра тяжести стены, а домкраты с нечетными номерами — по другую сторону.
При размещении домкратов в одну линию нет уверенности в совпадении действительного центра тяжести с линией расположения домкратов. Величины смещения осей, по которым устанавливают домкраты, от центра тяжести стен (при примерном совпадении центра тяжести с геометрической осью) рекомендуется принимать в пределах 1/6 толщины стены.
Вертикальное положение домкратов следует непрерывно проверять. При подъеме здания на высоту более 10 см, когда устойчивость домкратов снижается, такая проверка крайне необходима. Отклонение нескольких домкратов, расположенных в одной части здания, от вертикальной плоскости может повлечь за собой образование вертикальных трещин с отколом части здания.
Опорная гайка ручного винтового домкрата, сквозь которую проходит винт, постепенно разрабатывается. При выходе значительной части длины винта и даже слабо разработанной гайки, винт может получить горизонтальное смещение. Поэтому при подъеме здания винтовыми домкратами на большую высоту рекомендуется ограничивать длину выхода винта.
Если на время перекрепления домкратов предусматривается установка между ними шпальных клеток, целесообразно возводить их при подготовке к подъему здания с подклинкой к нижней плоскости поднимаемых стен. При этом используется вся длина хода винта домкрата без опасений за возможные горизонтальные смещения.
При подъеме здания на высоту, превышающую длину хода винта домкрата, предусматриваются дополнительные мероприятия, обеспечивающие снятие нагрузки с домкратов на время их перекрепления (опускание винта) и последующей установки для продолжения подъема.
К этим мероприятиям относится установка между домкратами шпальных клеток или второй группы домкратов.
Для перекрепления домкрат извлекают из гнезда и на его место устанавливают компенсатор. Для компенсаторов целесообразно применять сварную конструкцию из листовой стали, имеющую форму усеченной пирамиды с прямоугольным основанием или клетку из балок. Компенсатор по своей высоте должен быть на 10—15 мм ниже высоты произведенного подъема. Затем на компенсатор устанавливают домкрат с опущенным до отказа винтом и приступают к следующему этапу подъема.
Вторая группа домкратов устанавливается между домкратами первой группы. Установку второй группы домкратов начинают по выходе определенной длины винтов домкратов первой группы поскольку необходимо сначала поставить компенсаторы. После установки второй группы домкратов приступают к следующему этапу подъема. Одновременно с подъемом домкратов убирают из-под стен здания освободившуюся первую группу и подготавливают ее к последующей установке по выходе винтов второй группы домкратов. При наличии двух групп домкратов разрыв по времени между двумя этапами подъема уменьшается. Следовательно, подъем здания двумя группами домкратов осуществляется быстрее, и отпадает необходимость в устройстве рядом с домкратом шпальных клеток. Если в процессе подъема требуется заменить вышедший из строя домкрат, то рядом с ним устанавливают другой, исправный. Для подъема здания ручными винтовыми домкратами, установленными под поперечными балками, отбойными молотками пробивают в стенах здания сквозные гнезда. Каждую поперечную балку пропускают сквозь гнездо в стене и устанавливают по уровню. На верхнюю полку поперечной балки укладывают тесину Свободное пространство между тесиной и верхней плоскостью гнезда заполняют цементным раствором. Под каждый выступающий конец поперечной балки на шпальной клетке ставится домкрат. Порядок подъема сооружения остается прежним.
Мощные гидравлические домкраты для подъема здания обычно устанавливаются на значительном расстоянии один от другого. Следовательно, для поддержания кирпичной кладки в пролете между домкратами рекомендуется заводить рандбалки во все капитальные стены здания.
Если домкраты заводятся внутрь стен, то нижнее основание домкратного гнезда в кирпичных стенах усиливают бетонной подготовкой или железобетонной плитой. Для этой цели под домкраты системы «Перпетуум» целесообразно укладывать сборные железобетонные плиты размером 0,2х1х1 м. Плиты должны быть уложены строго по уровню на подготовленный цементный раствор. Над домкратом, поперек рандбалок укладывается металлическая конструкция с приваркой ее к нижним полкам рандбалок.
Во время подъема домкратами с индивидуальными насосами иногда засоряются клапана насоса или манжета пропускает жидкость, в связи с чем необходимо иметь запасные насосы и манжеты.
Заливку жидкости в бачок домкрата следует производить при помощи лейки с сеткой, закрепленной в ее горловине. Каждый гидравлический домкрат с индивидуальным насосом обслуживается одним рабочим.
Для стимулирования подъема необходимо, чтобы вода в отводных трубках системы водяной нивелировки находилась постоянно несколько ниже нуля шкалы. При таком положении уровня воды представляется возможным дальнейшее производство работ по подъему.
Максимально допускаемое понижение уровня воды в отводной трубке, а следовательно, и превышение величины подъема одними домкратами по сравнению с другими принимается в зависимости от расстояния между домкратами.
Для подъема кирпичного жилого дома № 5/16 по ул. Серафимовича (Москва) было установлено, что поддержание уровня воды в отводной трубке на 2 мм ниже нуля обеспечивало стимулирование работ по подъему. Кроме того, разница вертикальных отметок над местами расположения домкратов в два раза большая, чем была установлена при расстоянии между домкратами — 4 м, не вызывала в стенах здания каких-либо видимых деформаций.
Во время перерыва работ по подъему этого дома во многих комнатах, расположенных между рейками № 5 и 6, на полу были обнаружены следы осыпавшегося мела — побелки потолков. Для установления причины шелушения побелки произвели проверочные отсчеты по всем рейкам, прикрепленным к стенам здания. Отсчеты показали, что рейка № 5 завышена по отношению к рейке № 6 на 108 — 92 = 16 мм. Расстояние между рейками № 5 и 6 составляло 10,45 м. Таким образом, было установлено, что при величине неравномерности подъема, равной 16/10450 = 1/653, осыпается только побелка с потолка, а заметных деформаций в стенах и перекрытиях не происходит.
При большой высоте подъема здания необходимо, чтобы не происходило горизонтального смещения как всего здания в целом, так и его отдельных участков. Это тем более важно при использовании в дальнейшем существующей кладки фундаментов выше отметки среза (например, при встройке снизу новых этажей — подстройке здания). Следовательно, надо хорошо выровнять основание под домкратами и примерно через каждые 0,5 м подъема проверять горизонтальность укладываемых балок в поддомкратных клетках. При выявлении даже незначительного горизонтального смещения домкрата необходимо принять меры по его выпрямлению. Для этого целесообразно укладывать под балки поддомкратных клеток стальные клинья и приваривать их точечной сваркой.
После каждого подъема примерно на 1,0 м заполняют образовавшийся просвет между домкратами кирпичной кладкой, которую не доводят до нижней плоскости поднятой стены на 3—4 см.
В кирпичной кладке со стороны домкрата оставляют борозды для лучшей связи с последующей кладкой при заполнении мест, занимаемых домкратами.
По окончании подъема, полного заполнения разрыва и затвердения цементного раствора чеканки снимают с домкратов нагрузку, убирают их и заполняют кладкой домкратные гнезда. Последовательность уборки домкратов устанавливается в зависимости от нагрузки, которую могут нести участки стены, заполненные кладкой.
в) Подъем полиспастами. Установка подъемных конструкций. Подъемные мачты с башмаками обычно изготовляются на заводе металлоконструкций. Мачты ставятся как можно ближе к поднимаемой конструкции.
Мачту в собранном виде устанавливают лебедкой, краном или с помощью вспомогательной стойки. Вверху мачты, еще до ее установки в вертикальное положение, прикрепляют неподвижные блоки для предстоящей к подъему конструкции.
При подъеме тяжелой мачты краном последний должен располагаться за пределами опоры мачты. Подъем надо производить стропом, охватывающим мачту примерно на 1/3 высоты от ее верха.
Если нельзя установить высокую мачту в один прием, ее поднимают отдельными секциями. Постепенное наращивание мачты производится автокраном и специальной конструкцией, называемой «смычком», общепринятыми методами производства такелажных и монтажных работ.
Монтаж полиспастов. Для неподвижных блоков, привязываемых к мачтам, следует применять один многорольный блок. Замена его двумя блоками с таким же количеством роликов, располагаемыми с одной стороны мачты, не рекомендуется. Это, как правило, связано с необходимостью расположения блоков на одной вертикальной отметке, что сопряжено с большими трудностями при их привязке тросами. В этом случае выступающие оси блоков, касаясь друг друга, смещают блок с избранного направления и происходит прижатие троса, идущего к подвижному блоку, за щеки неподвижного блока. Это можно избежать, если прикрепление блоков производить не тросами, а специальными хомутами с установкой распорок между блоками.
Целесообразность применения подвижных блоков — одного или нескольких — зависит от количества мест в поднимаемой конструкции, к которым надо было прикрепить блоки.
Для получения большего тягового усилия полиспаста первую нитку троса, идущую от лебедки, желательно пропустить через подвижный блок. Однако по условиям работы это не всегда удается. В практике иногда для этой цели пропускают первую нитку через отводной блок. Потерь усилий в полиспасте на прохождение троса через отводной блок может быть меньше по сравнению с потерями при прохождении троса, идущего от лебедки через неподвижный блок полиспаста, последнее зависит от величины угла обхвата тросом ролика блока. Следовательно, каждый раз надо устанавливать, в каких случаях будет меньше потерь.
При подъеме сооружения простым полиспастом с одной лебедкой трос с небольшим тяговым усилием для уменьшения изгибающего момента в мачте должен проходить через ролик, ближе расположенный к подъемной мачте, все остальные нитки полиспаста должны располагаться последовательно.
Рекомендуется во всех случаях чалочные тросы заменять хомутами. Смазку тросов следует производить до и после монтажа полиспастов.
Последовательность подъема. Подъем одного сооружения несколькими полиспастами должен производиться одновременно и равномерно. Для этого применяются одинаковые тросы и системы полиспастов, а также однотипные лебедки с моторами. Кроме того, количество витков троса на цилиндрических барабанах лебедок должно быть примерно одинаковым. При выполнении этих требований подъем сооружения производится в следующем порядке. Сначала каждый полиспаст включают раздельно и поочередно поднимают все сооружение на предельно допускаемую деневиляцией высоту. Когда все сооружение окажется поднятым на одинаковую высоту, проверяют все полиспасты и при обнаружении каких-либо дефектов устраняют их. Далее по условному сигналу с одного рубильника включают сразу все моторы электролебедок. Слесари, обслуживающие лебедки, при сигнале подъема отпускают тормоза.
После окончания подъема необходимо немедленно приступить к заполнению разрывов между поднятой частью сооружения и оставшимся основанием. Эта операция должна быть произведена в минимальные сроки, чтобы как можно быстрее разгрузить полиспасты.