Месяц: Июль 2019

Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу покрывающего листа, продольных и поперечных ребер плиты и главных балок пролетного строения (рис. 6.1).
Достаточно достоверно отражает реальный характер работы пролетного строения пространственный расчет на основе численного моделирования методом конечных элементов. Метод универсален, но довольно сложен, особенно трудоемким является составление расчетной модели. Наиболее простой прием состоит в разложении ортотропной плиты на отдельные продольные и поперечные разрезные балки, он вполне пригоден для эскизных расчетов конструкции.

Имеется ряд методов расчета, по точности и трудозатратам занимающих промежуточные положения между указанными выше крайностями. Их можно разделить на две основные группы.
К первой относятся методы, использующие представление плиты в виде конструктивно-анизотропной пластины и аналитические решения теории пластин (Т.А. Скрябина, Е. Гинке, В. Корнелиус, В. Пеликан, М. Хубер, М. Эслингер и др.).
В их основу положена теория анизотропных пластин М. Хубера, предложившего следующее основное дифференциальное уравнение для расчета плиты рассматриваемого типа:

Расчет ортотропной плиты с его использованием оказывается достаточно сложным, реализуется лишь на ЭВМ и требует экспериментального определения ряда параметров.
Во вторую группу входят методы, основанные на представлении ортотропной плиты в виде плитно-балочной конструкции либо на замене ее балочным ростверком.
Метод, основанный на представлении плиты балочным ростверком, более прост для практического использования. Он пригоден для расчета плит мостов любого назначения.
В данном методе расчетная схема плиты представляется системой балок, опирающихся на упруго-податливые опоры, имеющие возможность поворота (рис. 6.2). В состав сечения продольного ребра вводится участок покрывающего листа шириной а, где а — расстояние между продольными ребрами. Ширина листа, учитываемая в составе сечения поперечного ребра, принимается минимальной из двух значений: l или 0,2L, где l и L — соответственно шаг и пролет поперечных ребер. Расчетная схема продольного ребра представляется в виде неразрезной балки, опирающейся на упруго-податливые опоры, а поперечного ребра — однопролетной балки, загруженной реакциями опор продольных ребер.

Расчет плиты па прочность. Методика расчета плит железнодорожных и автодорожных мостов единообразна, различие состоит только в схемах приложения временной нагрузки. Рассмотрим методику на примере нагрузки AK автодорожных мостов.
Усилия в продольных ребрах плиты определяют следующим образом. Вначале ребро, над которым располагают колеса временной нагрузки, рассматривается как неразрезная балка на жестких опорах, которыми являются поперечные ребра плиты. При расположении оси колеса по оси продольного ребра усилие, передаваемое на ребро,

Для расчетной схемы продольного ребра строят линии влияния изгибающего момента M12 в середине его пролета (1—2) и момента M1 над опорой 1. Линии влияния M12 и M1 загружают распределенной на длине с1 = с + 2h нагрузкой q’ = P1/c1, где с — длина отпечатка колеса в направлении движения.
Значение изгибающего момента M1 определяется по формуле

Значение изгибающего момента M12 рассчитывают аналогично М1.
Далее следует учесть влияние податливости поперечных банок на величину изгибающих моментов в сечениях продольных ребер плиты. С этой целью по методу Г. Хомберга строится поверхность влияния дополнительного изгибающего момента Мд для сечения продольного ребра над поперечным ребром I, ординаты которой определяют по формуле

В табл. 6.1 введены обозначения: z — параметр, характеризующий изгибную жесткость ортотропной плиты и определяемый по формуле

Далее поверхность влияния изгибающего момента Мд следует загрузить опорными реакциями Ri продольных ребер как неразрезных балок на жестких опорах. Как правило, достаточно учесть влияние только трех опорных реакций: в поперечных балках 1, 2 и 2′. Загружение линий влияния опорных реакций Ri необходимо производить при том же положении временной нагрузки, что и при определении наибольшего изгибающего момента в отдельном продольном ребре М1 или М12. Поэтому получаются два разных значения добавочного момента от податливости поперечных балок — Мд1 и Мд12.
Удобнее всего загружать не всю поверхность влияния, а лишь ее продольные разрезы по осям колес. Так как в формуле (6.5) для каждого поперечного i-го «среза» поверхности влияния переменной является только координата uj, то

Необходимо определить значения продольных нормальных напряжений σxp = Mslj/Wв(н) от действия изгибающих моментов Mslj в следующих элементах ортотропной плиты (Wв(н) — момент сопротивления для верхней или нижней фибры про дольного ребра):
— растягивающих напряжений в покрывающем листе и сжимающих по нижней фибре продольного ребра в зоне попе речного ребра;
— сжимающих напряжений в покрывающем листе и растягивающих по нижней фибре продольного ребра в сечении посередине пролета l.
Кроме местных напряжений σxp, в ортотропной плите расчетом главной балки в целом определяют напряжения в тех же точках σxc от участия плиты в работе ездового пояса балки.
Проверку прочности растянутой при изгибе плиты нижней фибры продольного ребра следует выполнять в зоне отрицательных опорных моментов неразрезных главных балок, т.е. в сечении А—А посередине пролета l продольного ребра (точка A на рис. 6.3) по формулам

Проверку прочности сжатой при местном изгибе нижней фибры продольного ребра ортотропной плиты следует выполнять в зоне положительных моментов неразрезных главных балок, т.е. в течении 2—2 продольного ребра (точка D на рис. 6.3) по формуле

Проверку прочности растянутого крайнего нижнего волокна поперечного ребра плиты, принимаемого в расчете как разрезная балка, следует выполнять посередине его пролета (точка E на рис. 6.3) по формуле

Следует также проверить поперечное ребро в сечении а—а (см. рис. 6.3) на прочность по касательным напряжениям.
Помимо прочности продольных и поперечных ребер, необходимо проверить прочность покрывающего листа ортотроп ной плиты в точках В, С и F (см. рис. 6.3) по условиям:

При выполнении проверок по формулам (6.13), (6.14) допускается принимать в качестве расчетных загружения, при которых одно из действующих в данной точке ортотропной плиты напряжении σх, σу или τху достигает максимального значения.

Расчет плиты на устойчивость. Для упругопластических систем, состоящих из тонких пластинок, находящихся под действием нормальных сжимающих напряжений, потеря устойчивости формы выражается в выпучивании отдельных элементов сечения из своей плоскости (местная устойчивость) либо в более сложной форме потери устойчивости сечения в виде листа, подкрепленного ребрами (общая устойчивость).
Местная устойчивость пластинок ортотропной плиты (рис. 6.4) обеспечивается, если соблюдается условие:

Коэффициент α для полосовых продольных ребер равен

Коэффициент а для пластинок листа между ребрами равен

Значения приведенного критического напряжения σx,cr для ребер и пластинок можно определить по графикам на рис. 6.5 в зависимости от уровня расчетных сжимающих напряжений σx/m.
При проверке ортотропной (ребристой) плиты на общую устойчивость прежде всего нужно убедиться в том, что поперечные ребра обеспечивают устойчивость листа настила, подкрепленного продольными ребрами. Необходимый момент инерции поперечных ребер Is сжатой (сжато-изогнутой) плиты следует определять по формуле

Коэффициент v определяют по формуле v = σx/(φ0*Ry),где φ0 находят по табл. 6.4 при lef = l.

Для сжатой ребристой плиты, не воспринимающей местной нагрузки, в формуле (6.18) коэффициент α = 2,025, σx = σxc.
Расчет общей устойчивости ортотропной (ребристой) плиты при обеспечении условия (6.18) выполняют по формуле

В табл. 6.5 введены обозначения: f — прогиб продольного ребра между поперечными ребрами; i — радиус инерции полного сечения ребра.
Тавровые продольные ребра сжатой нижней ребристой плиты при изгибно-крутильной форме потери устойчивости следует рассчитывать по формуле (6.19), принимая коэффициент продольного изгиба φ0 в зависимости от гибкости λ1:

Расчет покрывающего листа. В автодорожных мостах значения напряжений в листе настила толщиной не менее 12 мм от местного изгиба листа между продольными ребрами ортотропной плиты, как правило, невелики. Поэтому проверять его на прочность не требуется.
Нормами рекомендовано рассчитывать на изгиб покрывающий лист ортотропной плиты железнодорожных мостов с ездой на балласте, при этом прогиб листа не проверяется.
Наибольшие значения изгибающих моментов в листе настила (полоса шириной 1 м поперек пролета) над продольными ребрами следует определять по формулам

Многие желают жить с комфортом. Определенную комфортность приносит тумба под телевизор. Ее возможно купить в магазине или сделать собственными руками.

Также возможно выбрать тумбу под телевизор на vitalmebli.com.ua/tumbi-dlya-tv.

Подготовка материала

Сначала требуется купить все необходимые материалы. Существует несколько видов материалов, которые могут быть применены для создания тумбы. Среди материала можно выделить следующие:

1. ДСП – наиболее популярный материал, так как он прочный, красивый, недорогой.
2. МДФ – состав схож с ДСП. Также в него добавляется клей, что способствует повышению влагостойкости.
3. Фанера – данный вид появился в недавнем времени. Сегодня изготавливают современные строительные виды.
4. Дерево – самый прочный материал, однако также самый дорогой.

Если тумба изготавливается из ДСП, необходимо приготовить кромку, которая скроет все стружку из дерева. В качестве крепежа используют шурупы, саморезы и гвозди. Также приобретаются ручки для ящиков, ножки и крепления для полок.

Также потребуются следующие материалы: карандаш, маркер, линейка, плотный картон, электрический лобзик, циркуль, струбцины, клей, шурупы, шлифовальная машина, направляющие.

Процесс изготовления

Для изготовления тумбы проделываются следующие действия:

1. Делается чертеж. Возможно взять готовый вариант или создать его самостоятельно. При разработке важно учесть размеры телевизора и его вес.
2. Со всех элементов делаются лекала. Данный этап позволит осуществить точные расчеты расходного материала.
3. Материал раскраивается. Срезанные кромки необходимо отшлифовать. Если тумба из дерева, то шлифовкой обрабатывают все поверхности.
4. Производится оклейка кромок лентой. Это необходимо только для ДСП.
5. Выкроенные детали собираются. Начинают со столешницы, к которой прикрепляют спинки и ножки сбоку. Затем тумба наполняется полками.
6. В предпоследнюю очередь производится крепление задней спинки. Если есть ящики, то необходимо закрепить направляющие на внутренних стенка сбоку.
7. Прикрепляются ножки и ролики.

Заключительной обработки требует не каждый материал. Не стоит декорировать фанеру, которая ламинирована. У ДСП имеются декоративные поверхности, поэтому ее также лучше ничем не обрабатывать. Массив дерева грунтуют и обрабатывают морилкой. Это подчеркнет изящность дереву и предотвратит тусклый вид.

Бассейн расположен на участке левобережья р. Амура. На севере и востоке бассейн ограничен хр. Тукурингра, на юге — хр. Малый Хинган, на западе — Гонхикским поднятием. От Зея-Буреинской впадины на юго-востоке он отделен палеозойским складчатым массивом, перекрытым маломощным чехлом третичных отложений. Впадина вытянута в меридиональном направлении. Длина ее 225 км, ширина 80 км, площадь около 18 тыс. км2.

В составе осадочного чехла этой впадины принимают участие нормальные осадочные образования юрской и меловой систем, подразделенных на две свиты — зейскую и аякскую.

Зейская свита относится к верхней юре и представлена песчаниками серыми, среднезернистыми, полимиктовыми, с прослоями мелкогалечных конгломератов, в основании свиты — валунные конгломераты с галькой гранитоидов, кристаллических пород и эффузивов. Мощность ее 2500— 3500 м. Аякская свита по возрасту относится к верхней юре — нижнему мелу и представлена песчаниками серыми, от мелко- до крупнозернистых, полимиктовыми и кварцевыми с прослойками глинистых сланцев и алевролитов, мощностью 1700—2300 м.

Электронагревательная установка должна нагреть арматуру до температуры, обеспечивающей получение необходимого удлинения, в течение короткого технологически удобного отрезка времени. Для стержневой арматуры это время составляет обычно 2—4 мин, а для проволоки 15—30 сек.
Другим важным параметром установки является максимальная температура нагрева арматуры. Чтобы удобно было уложить арматуру в упоры, ее длина в нагретом состоянии в момент укладки должна быть немного больше расстояния между упорами. Обычно считается достаточным превышение примерно 0,001 полной длины, т. е. 1 мм на 1 м длины. Это, пожалуй, наибольшее значение. В ряде случаев, например, когда нагрев происходит непосредственно над местом укладки, ограничиваются меньшим превышением длины. При проектировании нагревательной установки следует принимать, что длина нагретой арматуры при ее укладке в упоры должна быть не менее lу + 0,001lу и, следовательно, температурное удлинение должно быть не меньше

В то же время удлинение арматуры при ее нагреве до температуры t° составляет

где ?lт — температурное удлинение арматуры;
lт — длина нагреваемого участка арматуры;
? — коэффициент температурного расширения материала арматуры для рассматриваемого диапазона температур, определяемый по табл. 2.1;
t0 — температура окружающей среды при нагреве (температура арматуры перед ее нагревом).
Следует также учесть, что нагретая арматура при ее переносе от нагревательной установки до упоров частично остывает на t°ос и поэтому ее нужно нагреть больше, чем получается по формуле (3.29), чтобы компенсировать это остывание. Тогда нагревательная установка должна быть рассчитана на полную температуру нагрева

Температура остывания при переносе обычно принимается tос = 20/30°С. В отдельных случаях, приняв специальные меры, можно обеспечить меньшее остывание нагретой арматуры во время ее переноса и укладки в упоры.
На рис. 3.16 показана принципиальная схема электронагревательной установки и основные варианты компоновки. К сети с напряжением 380/220 в присоединены контакты с подачей тока к понижающим трансформаторам. Электроконтакты подводят ток от трансформаторов к арматуре. Прижимные устройства, к которым крепятся контакты, прижимают их к арматуре. Промежуточные ролики поддерживают нагреваемую арматуру, но не препятствуют ее свободному удлинению при нагреве. Одна из двух крайних опор перемещается при нагреве арматуры и по достижении заданной величины удлинения нажимает на концевой выключатель.

При нагреве арматурные элементы располагают по высоте один над другим, т. е. в одной вертикальной плоскости (рис. 3.16, б).
Возможна также компоновка нагревательной установки с размещением всех нагреваемых элементов на наклонной (рис. 3.16, в) или на горизонтальной плоскости (рис. 3.16, г).
При производстве предварительно напряженных железобетонных изделий сравнительно небольшой длины, например плит или настилов длиной около 6 м, предпочитают нагревательные установки с вертикальной компоновкой. Такие установки занимают мало места и их легко разместить в действующих цехах. Преимущество такого размещения заключается также в удобстве прижима всех одновременно нагреваемых стержней при помощи одного пневмоцилиндра. Такая установка, описанная ниже более подробно, была впервые создана на московском заводе ЖБИ № 5, а затем получила распространение на многих предприятиях Москвы и других городов.
При одновременном нагреве двух стержней часто предпочитают располагать их рядом, в особенности если стержни длинные. Такие установки просты по конструкции и сравнительно малогабаритны. Они приняты в типовых заводах железобетонных изделий для промышленных зданий.
При изготовлении сравнительно небольших конструкций применяются электронагревательные установки для одновременного нагрева такого количества стержней, которое имеется в конструкции. Так, при производстве многопустотных настилов с тремя напрягаемыми стержнями одновременно нагреваются три стержня, а если в настиле четыре или даже шесть стержней, то нагревают одновременно четыре или шесть стержней. Одновременный нагрев большого числа длинных стержней для крупных конструкций требует больших электрических мощностей, кроме того, укладка нагретых стержней большого размера и в большом количестве технологически неудобна. В этом случае одновременно нагревают обычно только один или два стержня.
Большое значение имеет размещение электронагревательной установки на технологической линии. От этого зависит трудоемкость укладки и степень остывания нагретой арматуры при ее переносе. Несколько вариантов размещения нагревательных установок в цехах показано на рис. 3.17.

Нужно стремиться к тому, чтобы нагреваемые арматурные элементы находились возможно ближе к упорам, в которые их нужно уложить.
При поточно-агрегатной или конвейерной схемах производства нагревательную установку ставят рядом с постом зарядки форм (рис. 3.17, а). В целях механизации операций и уменьшения остывания при переносе можно сделать портальную нагревательную установку и подкатывать под нее заряжаемую форму или, наоборот, накатывать нагревательную установку на форму (рис. 3.17, б).
При стендовом производстве возможны различные варианты расположения электронагревательных установок. Так, например, при изготовлении подстропильных ферм в парных формах нагревательную установку поместили на средней силовой распорке. К ней непосредственно примыкают нижние пояса ферм, где располагается напрягаемая арматура, так что нагретые стержни нужно просто опускать с распорки в упоры (рис. 3.17, в).
При стендовом изготовлении конструкций непосредственно в ямных камерах нагревательную установку иногда монтируют на стенке камеры (рис. 3.17, г), а иногда на площадке между двумя секциями камеры (рис. 3.17, д). Во всех случаях стендового производства целесообразно размещать трансформаторы вне камер и использовать одну группу трансформаторов для нескольких нагревательных установок.
Интересным решением является электронагревательная установка-контейнер (рис. 3.17, е). При изготовлении крупных конструкций для доставки длинных арматурных элементов от места их заготовки до формы нужно применить специальный контейнер. На московском заводе ЖБИ № 18 по предложению П.И. Зеньковского разработан и успешно применяется контейнер для арматуры, одновременно используемый в качестве нагревательной установки при изготовлении стропильных форм длиной 24 м. Изготовленные арматурные элементы укладывают в контейнер, представляющий собой шпренгельную стальную форму |__|-образного поперечного сечения длиной 24 м (рис. 3.18). После заполнения контейнера одним или двумя комплектами напрягаемой арматуры его перемещают краном и устанавливают непосредственно на форму вблизи нижнего пояса фермы. Сбоку кондуктора смонтированы контакты и поддерживающие ролики. Трансформаторы находятся на постоянном месте — между камерами, в которых изготовляются фермы. Таким образом, сам контейнер является нагревательной установкой, к которой по мере надобности подключают трансформаторы. Одной переносной электронагревательной установки и одного комплекта трансформаторов достаточно для обслуживания нескольких форм.

Расчет нагревательных установок обычно сводится к подбору трансформаторов в зависимости от диаметра, длины и количества одновременно нагреваемых арматурных элементов и от заданного отрезка времени, в течение которого нужно нагреть арматуру до требуемой температуры.
Для равномерного нагрева арматурных элементов их обычно включают в цепь последовательно, а трансформаторы — параллельно. В ряде случаев имеет большое значение обеспечение равномерной загрузки фаз при работе нагревательной установки. Для этой цели можно принять схемы включения звездой или треугольником (рис. 3.19).

Выбор трансформаторов производится по трем основным параметрам: Iср — требуемая величина тока в а; U — напряжение источника тока в в; P — мощность трансформатора в ква. Требуемая величина тока определяется по формуле

Напряжение источника тока

Требуемая мощность трансформаторов

В качестве подсобного материала при расчете в табл. 3.9 приводятся величины Qн, Qп, R и Z для разных диаметров арматуры и заданной температуры нагрева. По значениям Iср, U и P, определенным по формулам (3.31), (3.32) и (3.33), можно подобрать подходящие трансформаторы, пользуясь данными табл. 3.10.

Рассмотрим более подробно отдельные электронагревательные установки.
Наибольшее распространение получили электронагревательные установки с вертикальной компоновкой (рис. 3.20). Они используются при производстве предварительно напряженных железобетонных плит и настилов. На установке одновременно нагревают 2, 3 или 4 арматурных элемента.
Установка состоит из двух контактных опор — неподвижной и подвижной, и одной или нескольких промежуточных поддерживающих неподвижных опор. Кроме того, в комплект входит силовой шкаф с трансформаторами и, в некоторых случаях, столбик со шкалой, указывающий удлинение нагреваемой арматуры.

На крайних опорах смонтированы контакты по числу одновременно нагреваемых стержней. Контакт состоит из двух губок: токоподводящей и прижимной. Токоподводящие губки выполняются обычно из меди и неподвижно крепятся к опоре. Прижимные губки, которые могут быть стальными, укреплены на подвижной штанге, могущей перемещаться вверх и вниз при помощи пневмоцилиндра, расположенного вверху стойки. При подаче воздуха в пневмоцилиндр штанга опускается, и верхние губки каждого контакта плотно прижимают арматуру. Во время обратного хода поршня пневмоцилиндра губки размыкаются, и нагретую арматуру можно снять с нагревательной установки. Для получения плотного и равномерного электроконтакта верхние губки снабжены пружинами. Неподвижная контактная опора устанавливается на небольшом фундаменте и крепится к нему четырьмя болтами.
Подвижная контактная опора устанавливается на тележке с четырьмя катками, благодаря чему она может перемещаться под влиянием удлинения нагреваемой арматуры, закрепленной в ее контактах. Возврат тележки с подвижной опорой в исходное положение обеспечивают пружины, прикрепленные к тележке и к неподвижно закрепленному упору. Сзади подвижной опоры располагается конечный выключатель. Предусмотрена возможность регулирования расстояния от него до тележки в зависимости от заданного удлинения арматуры при электронагреве.
Электрическая схема такой нагревательной установки приведена на рис. 3.20, б. Управление включением и выключением тока осуществляется при помощи кнопочного поста, конечных выключателей и контактора. При нажатии кнопки «пуск» возбуждается промежуточное реле РП, замыкающее свои нормально раскрытые контакты в цепи катушки соленоида СПК и катушки контактора К. Возбудившись, соленоид открывает клапаны пневмоцилиндров, сжатый воздух попадает в цилиндр сверху, и пластины с подвижными губками электроконтактов перемещаются вниз. Когда пластины с подвижными губками контактов переместятся на расстояние, достаточное для зажима уложенной между губками арматуры, замыкаются нормально открытые контакты конечных выключателей 2ВК и 3BK, что приводит к возбуждению катушки контактора К, вследствие чего возбуждается контактор К и трансформаторы TC подключаются к сети.
Верхний предел нагрева арматуры контролируется по ее температурным удлинениям с помощью конечного выключателя, расположенного у подвижной опоры. При достижении заданного удлинения на конечный выключатель воздействует подвижная опора непосредственно или через стрелку. При этом размыкаются нормально замкнутые контакты конечного выключателя IBK в цени катушки промежуточного реле РП. Затем теряют возбуждение катушки соленоида СПК и контактора К, в результате чего трансформаторы отключаются от сети и клапаны пневмоцилиндров переключаются на возврат в исходное положение. Вся работа установки проходит в автоматическом цикле в результате нажатия кнопки. Для нагрева четырех арматурных стержней диаметром 10—14 мм, длиной около 6 м установка комплектуется двумя трансформаторами CT3-34. Длительность нагрева до температуры 350°С составляет 3—4 мин.
Для использования на типовых заводах и в типовых пролетах по производству железобетонных изделий для промышленного строительства институтом Гипростройиндустрия разработана установка для одновременного нагрева двух стержней диаметром от 10 до 25 мм (рис. 3.21). Эта установка выпускается серийно и эксплуатируется на многих заводах.

Предназначена она для нагрева стержней длиной до 6200 мм; длина нагреваемого участка — от 3000 до 5000 мм. Установка состоит из сварной рамы-стола, на краях которой смонтированы подвижный и неподвижный контакты, в средней части рамы размещены два трансформатора ТПО-253 мощностью 25 ква. Имеется модификация, где вместо двух трансформаторов — один ТО-50Аз с установленной мощностью 31,5—50 ква.
Электроконтакты прижимаются к арматуре при помощи пневмоцилиндров с давлением воздуха 5 aт. К продольному швеллеру рамы прикреплены кронштейны с поддерживающими роликами, предохраняющими арматуру от провисания во время нагрева.
Один из электроконтактов подвижный. Он установлен на четырех роликах, перемещающихся по мере удлинения стержней при нагреве. На раме-столе со стороны подвижного контакта имеется конечный выключатель. Там же смонтированы кнопки управления.
Два стержня диаметром 22—25 мм нагреваются в течение 3 мин, стержни меньшего диаметра — быстрее.
Описываемая нагревательная установка в пределах одного цикла работает автоматически. Стержни закрепляются электропневматическим исполнительным инструментом, удлинения контролируются при помощи конечного выключателя. Стержни укладывают в раскрытые зажимы и нажимают кнопку «пуск», прижимы опускаются и зажимают стержни в контактах, включаются трансформаторы и происходит нагрев стержней.
Подвижный контакт по мере удлинения нагреваемой арматуры перемещается на роликах, пока не сработает выключатель, реагирующий на то, что достигнуто заданное температурное удлинение стержней. При этом отключаются трансформаторы и включается звуковой сигнал. В результате нажатия кнопки «стоп» контакты раскрываются, рабочие вынимают стержни и укладывают их в упоры формы.
При электротермическом натяжении высокопрочной проволоки большое значение имеет скорость нагрева, которая должна составлять 20—30 сек, а также быстрота укладки нагретой проволоки в упоры, во избежание се значительного остывания.

Этим условиям отвечает, например, нагревательная установка мушкетовского завода ЖБИ (рис. 3.22), используемая для нагрева проволоки диаметром 5 мм при производстве предварительнонапряженных конструкций длиной около 6 м. Заготовленные проволоки с анкерными головками укладывают на передвижную ферму-каретку, где проволоки нагреваются поштучно. Контроль и ограничение нагрева происходит при помощи конечного выключателя, на который воздействует проволока в результате ее нагрева и провисания.
Этот прием использовался и раньше на двух предприятиях. В этом случае оба контакта неподвижны и поэтому при нагреве арматуры она не удлиняется в продольном направлении, а провисает. Величина провисания приближенно

Например, при длине нагреваемого участка lт=5000 мм и при требуемом температурном удлинении ?lт=28 мм, величина провисания f=220 мм.
В другом случае для нагрева проволочной напрягаемой арматуры было создано устройство, позволившее использовать оборудование, предназначенное ранее для стержневой арматуры. К торцам стальной рамы, на которую устанавливались силовые формы или поддоны, прикрепили поперечные швеллеры, на которых смонтировали ползуны для захвата проволоки и фиксации ее при нагреве (рис. 3.23). Ползун сделан из пластины и четырех роликов с ребордами. К ползуну приварена стойка, к которой шарнирно и на пружинах прикреплена вторая стойка с захватом для закрепления проволоки.

На другом торце рамы смонтирован такой же ползун, но с одинарной стойкой. Положение захвата на этой стойке регулируется винтом. Нагреваемая проволока включается в электрическую цепь пружинными электрододержателями или контактными клещами.
После того как форма поставлена на раму, на нее кладут комплект проволочных арматурных элементов с высаженными головками, и двое рабочих электрододержателями или контактными клещами укладывают проволоку в захваты, для чего стойку подают немного вперед. После этого проволока уже слегка натянута пружиной, которая ее все время тянет при нагреве, пока болт не воздействует на конечный выключатель, прекратив подачу тока. Затем контактными клещами проволоку укладывают в упоры формы. Укладка проволок начинается с крайнего упора и производится на себя, что необходимо по условиям техники безопасности. Нагрев каждой проволоки продолжается 15 сек.
Подавать ток можно не электроконтактными клещами, а путем установки на захвате контактов с медными прокладками, в которых крепится гибкий кабель. Натяжение арматуры на одну форму занимает 7—8 мин, включая время на подноску и раскладку проволок.
Электрододержатель можно использовать и при натяжении проволок непосредственно на форму. Для этой цели один конец проволоки вставляют в прорезь упора, а другой захватывают электрододержателем Э-823, нагревают проволоку и сразу опускают ее в прорезь упора. Этот прием был, в частности, применен на Енакиевском домостроительном комбинате при производстве шатровых панелей перекрытий на комнату.

Орогенно-складчатый пояс Южно-Американских Кордильер (ЮАК) не относится к числу крупнейших россыпных мегапровинций Мира; его россыпной потенциал резко уступает россыпному потенциалу других орогенно-складчатых систем Тихоокеанского кольца, в частности, мезозоидам Северной Америки.

К сожалению, автору неизвестны (недоступны) какие-либо обобщения, затрагивающие этот вопрос, хотя очевидно, что причина этого лежит в особенностях тектоно-геоморфологической эволюции пояса, субаэральное развитие которого началось только в мелу, в арауканскую фазу андского тектогенеза (Патагонская Кордильера). Именно с этого времени началось формирование потенциально россыпеобразующих формаций складчатого пояса.

Аккреционные процессы в северной части пояса начались только в середине мела. В результате произошла сопровождавшаяся мощным метаморфизмом обдукция офиолитовых покровов Центральной Кордильеры, за которой последовало внедрение грамитоидов. Меловой импульс тектонической активности проявился и в Центральных (Перуанско-Чилийский сегмент), и в Южных Андах в виде внедрения в среднем мелу крупнейших гранитных батолитов, таких как Береговой батолит Перу и Патагонский, и накопления у подножья возникших горных хребтов верхнемеловой молассы. Рост горных сооружений и мощный гранитоидный магматизм (батолит Антиохия в Колумбии) имели место и а последующую, инкскую фазу тектогенеза, завершившуюся в конце эоцена.

После локальных деформаций в олигоцене-начале миоцена, одним из проявлений которых было накопление грубообломочной континентальной молассы в грабене Альтиплано (Боливия), в середине миоцена наступил главный этап орогенного развития Анд (собственно андская фаза, или фаза Кечуа) — интенсивное воздымание всей горной системы и мощные надвиговые процессы в Восточной Кордильере, обусловленные продолжающимся спредингом Южно-Американской плиты в восточном направлении. На этом фоне происходит образование грабенов (эпиорогенных рифтов), активизируются сдвиговые процессы и развивается мощный известковисто-щелочной (андезитовый и базальтоидный) вулканизм. Пик указанных процессов пришелся на миоцен, но отголоски их в виде активного вулканизма и высокой сейсмичности продолжаются и поныне, свидетельствуя о незавершенности орогенного этапа развития Анд.

Указанные особенности тектонического строения горной системы находят прямое отражение в ее морфоструктуре и строении поверхности — в чередовании линейных складчато-глыбовых хребтов, разделенных внутригорными депрессиями, в определенных различиях строения трех главных горных цепей Западной, Центральной и Восточной Кордильеры, а также в широком развитии вулканогенного рельефа — вулканических плато и отдельно стоящих вулканов, сохраняющих свою активность до настоящего времени (влк. Котопахи), в развитии форм тектоно-и сейсмогенного рельефа (тектонических швов, сейсмодислокаций, сейсмооползней). Сохраняющаяся тенденция горизонтальных движений обусловила многочисленные перестройки долинной сети, особенно ярко проявившиеся в области береговых хребтов Западной Кордильеры, на их границе с прибрежными денудацонно-аккумулятивными равнинами. К этому следует добавить влияние ледового, аридного и криогенно-аридного морфолитогенеэа в высокогорных районах и на внутренних плато.

В размещении рудных месторождений пояса, в том числе и потенциально россыпеобразующей минерализации, важнейшую роль играет поперечная тектоническая зональность, отражающая сочетание эвгеосинклинального (на западе) и миогесинклинального (на востоке) режимов развития. В отношении потенциально россыпеобразующей минерализации это проявляется в наличии субпаралелльных зон (поясов) базитовых массивов с железистой (титаномагнетитовой) минерализацией, пояса платиноносных офиолитовых ультрабазитов (на севере), пояса медно-порфировых (с золотом) и золото-серебряных месторождений, пояса оловянно-полиметаллических месторождений, которые не только сменяют друг друга в пространстве, но и отражают смену магматизма во времени. На эту картину накладывается продольная неоднородность системы, обуславливающая, в частности, уникальность Боливийского сегмента (Боливийской провинции), в котором сочетаются черты срединного массива, существовавшего в каледонское время, позднепалеозойского сланцевого прогиба и области проявления многоэтапного — раннемезозойского, олигоцен-раннемиоценового и средне-позднемиоценового — магматизма, что обусловило совмещение разнотипного оруденения и полихронность многих уникальных рудных месторождений (например, Потоси, Оруро).

Все это позволяет говорить об отчетливо полиминеральном профиле россыпной минерализации, облик которой определяют россыпи золота, сосредоточенные в субпровинциях (поясах): Перуанской, Чилийской и Боливийской, россыпи олова — в Боливийской субпровинции, платиноидов, хромшпинелидов, часто вместе с золотом — в субпровинции Чоко-Пасифико-Барбокоас (PGE, Au, Cr). Россыпная минерализация ЮПК представлена небольшими россыпями изумруда в Восточно-Колумбийской супровинции (Мосо и др.), которые заметно уступают коренным месторождениям.

Из перечисленных минеральных типов россыпей россыпи золота имеют наибольшее промышленное значение. Основную роль играют золото-носные россыпи, которые группируются в пределах двух минерагенических зон — в области береговых плато и хребтов Западной Кордильеры (Перуанская и Чилийская субпровинции), в осевой части Восточной Кордильеры и на прилегающих плато (Боливийская золото-оловоносная субпровинция). Все они отрабатывались еще во времена инков, а в дальнейшем с различной степенью интенсивности в XIX и XX веках.

С.С. Кальниченко с соавторами указывают, что в качестве источника питания россыпей выступает полихронное оруденение, представленное рудами золото-кварцевого, золото-сульфидно-кварцевого и золото-гематито во го типов, Эпитермальные золоторудные проявления в миоценовых вулканитах также сопровождаются небольшими россыпями с мелким золотом. Наиболее благоприятные условия для формирования россыпей существуют в области низкогорий, денудационных плато и денудационно-аккумулятивной прибрежной равнины, а в высокогорной зоне -в пределах тектонических депрессий либо на высокогорных плато, каковым является Альтиллано, Генетически они представлены аллювиальными россыпями современных и древних долин, как погребенных, так и приподнятой долинной сети на междуречьях, которые особенно характерны для продольных депрессий прибрежной зоны, где активно протекают процессы перестройки долинной сети, В пределах высокогорных хребтов и у их подножья известны флювиогляциальные россыпи, а в холодных пустынях высокогорных плато — делювиально-пролювиальные россыпи и россыпи конусов выноса, иногда заключающие по два-три рудных пласта. На побережье известны также промышленные концентрации золота в отложениях современных пляжей и приподнятых морских террас. Значительными ресурсами обладают техногенные россыпи, особенно отвалы мускульной отработки ранних этапов освоения территорий.

В качестве примера золотоносных россыпей Боливийской субпровинции могут быть охарактеризованы россыпи Северной Боливии, распространенные по обоим склонам Восточной Кордильеры: как по юго-западному, обращенному к Альтиллано, так и по северо-восточному, обращенному к бассейну Амазонки. Многие из россыпей к настоящему времени отработаны, однако в последние два десятилетия проспекторскими работами выявлены новые участки с высокими содержаниями россыпного золота. Был также высказан положительный прогноз в отношении россыпной золотоносности предгорных коллювиальных шлейфов восточного склона хребта.

Как было показано в работе, важнейшие факторы формирования россыпей: экспозиция коренных источников, первичная концентрация золота в служивших промежуточными коллекторами позднекайнозойских конгломератах, ледниковый, водно-ледниковый и флювиальный разнос и дальнейшее латеральное переотложение золота -целиком спровоцированы процессами андийского (начавшегося в раннем триасе и продолжающегося поныне) орогенеза и происходили на фоне мощных надвиговых процессов и тектонического скучивания коры в области Вост. Кордильеры (рис. 4.59).

Основная масса россыпеобразующего оруденения представлена золото-кварцевыми жилами, локализованными в породах нижнего палеозоя. Вскрытие россыпеобразующего оруденения произошло в середине миоцена; на вторую половину миоцена приходится и формирование золотоносных конгломератов формации Коллпана, выполняющих расположенный на высоте 3700-4200 м одноименный седиментационный бассейн протяженностью около 30 км при ширине 3-7 км. Фациально эта золотоносная формация представлена гравийно-галечным материалом, песчаниками и глинами, отлагавшимися реками с блуждающими фуркирующими руслами и аллювиальными конусами выноса. Местами (северо-восточнее г. Оруро) миоценовые конгломераты перекрываются позднемиоценовыми (5.4 млн. лет) дацитами формации Солидад, связанными с формированием кальдеры, выполненной эпитермальными туфогенно-озерными осадками.

Начиная с плиоцена, на фоне тектонического скучивания и активного воздымания хр. Восточной Кордильеры происходило интенсивное поступление золота в аллювиальные россыпи ближнего сноса как непосредственно из коренных источников, так и за счет размыва конгломератов. Четвертичные флювиогляциальные россыпи юго-западного склона, например, россыпи бассейна р. Улла-Улла вблизи границы с Перу, формировались в основном за счет непосредственного размыва первичных источников, без участия промежуточных коллекторов.

Напротив, многократное переотложение золота в условиях «надвигового фронта» в долинах восточного склона способствовало формированию более протяженных и удаленных по латерали аллювиальных русловых, долинных и террасовых россыпей в долинах рек Пеллечуко, Консата, Типуани, Чаллана. Для области пьедмонта характерны также достаточно масштабные россыпные месторождения, связанные с четвертичными золотоносными формациями Кангалли и Тутумо, развитыми в бассейне рек Тилуани-Мапири и в синеклизе Туичи, осадки которых занимают площадь 3000-5000 км2. В составе этих аллювиальных свит, в целом характеризующихся непромышленными концентрациями золота, выделяются промышленные струи, занимающие приплотиковое положение в палеодолинах низкого порядка. Описанные золотоносные свиты предгорьев, в свою очередь, являются промежуточным коллектором для аллювиальных россыпей, расположенных ниже по течению долин среднего-высокого порядков.

Я. Красон, изучавший россыпи золота плато Альтиплано, приводит данные о том, что содержание золота в миоценовых конгломератах формации Коллпана на отдельных участках составляет 8-10 г/м3, достигая 20 и даже 80 г/м3 в отдельных струях и горизонтах при мощности толщи от 50-75 до 100 м. Эти участки являются объектами весьма эффективной малообъемной ручной старательской добычи, возможности расширения которой, однако, лимитированы дефицитом воды на пространствах Альтиплано.

Следует подчеркнуть, что широкий диапазон литогенетических обстановок в пределах россыпной мегапровинции как следствие ее субмерионального простирания на расстояние более, чем 6000 км и значительного вертикального диапазона (от приморских равнин до высокогорной зоны) способствовал тому, что условия для россыпеобразования в «экстремальных» обстановках возникали не только в зоне высокогорных пустынь, но и в областях горно-долинного и даже в краевой зоне покровного четвертичного оледенения. Опираясь на данные, приводимые в ряде работ, можно видеть, что на южном фланге мегапровинции, а частности, на островах арх. Огненная Земля, формирование россыпей золота происходило в непосредственной близости от края двигавшихся в северном направлении ледников Антарктического массива. Как видно из рис. 4.60, выявленные здесь россыпи золота, по-видимому, первоначально флювиогляциального генезиса, претерпевшие затем флювиальную и морскую переработку, располагаются по периферии отдельных ледниковых языков, двигавшихся к северу по Магелланову проливу и зал, Инутиль, в соответствии с положением стадиальных морей фазы дегляциации.

Как известно, Андский (Боливийский) оловоносный пояс в пределах Восточных Анд представляет собой одну из крупнейших оловорудных провинций Мира, Протяженность этого пояса, проходящего через всю Боливию и захватывающего южные районы Перу, составляет около 800 км. Оловянное оруденение пояса полиформационно (от оловоносных пегматитов до касситерит-сульфидной формации) и формировалось в несколько этапов, укладывающихся в возрастной интервал от 200 до 7.5 млн. лет. Оно группируется в пределах двух районов, занимающих осевую часть и склоны хр. Восточной Кордильеры. Северный из них, примыкающий к оз. Титикака и дренируемый верховьями рек бассейна р. Бени, характеризуется развитием оруденения пегматитовой формации в связи с меловыми гранитами (батолит До Сората), прорывающими метаморфические сланцы девона, и месторождений касситерит-кварцевой формации (Круус Рох, Чохия), включая оловоносные грейзены. Там же находятся многочисленные месторождения касситерит-силикатной формации (Ларамкота, Монте-Бланко, Караколес и др.), в том числе ее турмалинового типа. В полях этих месторождений распространены небольшие склоновые, ложковые и аллювиальные оловянные и олово-вольфрамовые россыпи, промышленная значимость которых невелика. На южном фланге оловоносного пояса (провинции), к югу от г. Кочамамба, тип оловянного оруденения меняется: здесь доминирует оловянное оруденение касситерит-сульфидной формации, ассоциирующее с субвулканическими, жерловыми фациями («трубками взрыва») гранитоидного магматизма (месторождения Потоси и Лялягуа) и характеризующееся широким участием сульфидов и сульфостаннатов, сульфосолей серебра и полиметаллов. Этот тип минерализации, как известно, мало благоприятен для формирования россыпей; ситуация ухудшается также незначительным срезом возможных коренных источников. Имеющиеся россыпи невелики по масштабам и образованы преимущественно мелким касситеритом. Тем не менее, в районе месторождения Каргайкольо, приуроченного к штоку дацитов в поле развития миоценовых лав и туфов, в долине р. Короны, известны коллювиальные и аллювиальные россыпи, образованные колломорфным касситеритом, который встречается в россыпи в виде сростков с халцедоновидным кварцем.

Высокогорное положение оловоносного пояса Боливии и его совпадение с зоной развития четвертичного горно-долинного оледенения определили существенное влияние ледников на транспортировку рудоносного материала и образование концентраций касситерита в моренных и флювиогляциальных образованиях. Во всяком случае, такая точка зрения высказывается в упомянутой выше работе, авторы которой опираются на данные, полученные компанией RGC Exploration Pty. Ltd. по бассейну р. Котани в Кордильере-де-Липес в 200 км к югу от г. Потоси (рис. 4.61).

Среди других типов россыпной минерализации следует назвать также россыпи изумруда, известные в знаменитой изумрудоносной провинции Колумбии в пределах северного фланга Восточной Кордильеры. Они связаны с изумрудоносными кальцитовыми и альбититовыми жилами и представляют собой небольшие по объему, но богатые элювиально-склоновые россыпи, как правило, отрабатываемые на начальной стадии эксплуатации месторождений. В районе Якупи открыты также богатые аллювиальные россыпи изумруда, образованные мелкими кристаллами иногда уникального качества, хотя в целом, как и в других изумрудоносных районах Мира, россыпные месторождения Колумбии значительно уступают по своей распространенности и промышленной значимости уникальным коренным месторождениям. Этот феномен, отличающий изумруд от других ювелирных камней, способных накапливаться в промышленных количествах в россыпях, на наш взгляд, еще не нашел адекватного объяснения. Обычно в качестве главной причины называется неблагоприятный структурно-морфологический тип коренных залежей, представленных маломощными крутопадающими жилами. Это объяснение не выглядит достаточно убедительным, особенно для районов с развитием тропических кор выветривания, обеспечивающих не только практически полное высвобождение устойчивых минералов, но и их эффективное остаточное обогащение в элювиально-склоновых россыпях и дальнейшую концентрацию в аллювии.

Итак, причину достаточной ограниченности россыпного потенциала Южно-Американских Кордильер (Андийской россыпной мегапровинции), по сравнению с другими мезозоидами Тихоокеанского кольца, по-видимому, следует искать в относительной молодости этого орогенного пояса, деструкция поверхности которого и вскрытие возможных коренных источников россыпей начались только в конце мела после арауканской фазы андского тектогенеза.

Согласно действующему стандарту ISO 216, лист формата А3 имеет размер 297 мм х 420 мм. Он ровно в два раза больше листа А4 и в два раза меньше листа А2, благодаря чему любой чертеж или рисунок можно без проблем масштабировать.

Впервые о необходимости стандартизации размеров бумажных листов задумались в колыбели современной промышленности — Германии. Попытки найти удобные идеальные размеры бумаги для нужд промышленности и бизнеса были предприняты в 1920 году, но лишь в 1975 году вступил в силу международный стандарт ISO 216. В нем были подробно описаны и закреплены параметры длины и ширины для каждого формата. В качестве базового формата был взят лист А0, который также известен как ватман, с площадью 1 м.кв. Каждый последующий формат (А1, А2 и т.д.) получается путем деления предыдущего пополам параллельно короткой стороне листа.

Стандартизация размеров бумажных листов позволяет осуществлять такие операции, как печать, ксерокопия формата А3, А0, А1, А2 в автоматическом режиме, путем выставления соответствующих настроек на оборудовании. Современные аппараты позволяют копировать документы и изображения с высокой скоростью. Так, например, ксерокопия формата А3 выполняется со скоростью 70 страниц в минуту.

Черно-белая или цветная ксерокопия А3: что выбрать

При подготовке чертежей и проектов нередко используются цветовые символы и линии, которые могут как иметь смысловую нагрузку, так и нести исключительно декоративную функцию. В первом случае потребуется цветная ксерокопия А3, А2, А1 или А0, поскольку любое изменение повлечет за собой искажение представленной на чертеже информации. Иначе обстоит дело, когда цвет в документе носит исключительно декоративную функцию. В этом случае сделать ксерокопию А3 можно в черно-белом варианте или в градациях серого. Заказчику один такой экземпляр обойдется значительно дешевле, а когда речь идет о больших объемах печати или ксерокопирования документов, выгода может быть весьма существенной.

Сделать ксерокопию А3: как и где

В некоторых случаях ксерокопия формата А3 может быть выполнена на офисном оборудовании, в отличие от листов больших и нестандартных размеров (А0+, А0, А1 и А2). Но в случае с чертежами и важными техническими документами лучше не доверять работу дилетантам. В копировальном центре не только помогут сделать ксерокопию А3, но и запишут для заказчика на электронный носитель информации файл с исходником. Дело в том, что тиражирование чертежей проводится в два шага: сначала документ сканируется, а затем с созданной цифровой копии печатается нужное количество экземпляров чертежа. По такому принципу выполняется как черно-белая, так и цветная ксерокопия А3 или любого другого формата. Иметь цифровую версию документа очень удобно, так как в любой момент с файла можно сделать дополнительные копии, просто распечатав их на бумаге. Кроме того, его можно передать по электронной почте и хранить на компьютере, предоставив доступ к документу всем заинтересованным лицам из любой точки мира.

Ксерокопия большого объема документов — это тот случай, когда альтернативы копировальному центру не существует. Только специалисты со знаниями и опытом, работающие на мощном оборудовании, справятся с такой работой быстро и без ошибок. Дополнительно можно заказать фальцовку чертежей, брошюровку проектов, масштабирование документов, ламинирование отдельных листов.

В столице полный спектр услуг инженерной печати вы найдете нашем копировальном центре на Таганской. «Копировальня» — это демократичные цены на все виды услуг и безупречная репутация ответственного подрядчика. Будем рады видеть вас среди наших постоянных клиентов!

Работа на выдергивание гвоздей и винтов встречается в прикреплениях подшивок, подвесок, в отдираемых концах досок у стыков и других подобных случаях. He допускается учитывать расчетом работу гвоздей или винтов, поставленных с торца, то есть забитых или завинченных вдоль волокон, и работу гвоздей, поставленных в предварительно рассверленные отверстия. Также не допускается учитывать в расчетах работу на выдергивание гвоздей при динамической нагрузке.
Сопротивление гвоздей выдергиванию обеспечивается силами сцепления между цилиндрической поверхностью гвоздя и древесиной, уплотненной при забивке гвоздя.
Экспериментальные исследования показали, что сопротивление выдергиванию при диаметре гвоздей 5 мм возрастает пропорционально увеличению площади сцепления. При большем диаметре гвоздя сопротивление выдергиванию остается примерно таким же, как и у гвоздя диаметром 5 мм, имеющего ту же длину защемления.
Поэтому допускаемую нагрузку на гвозди диаметром более 5 мм определяют, как для гвоздей 5 мм с той же длиной защемления.
Расчетную несущую способность выдергиваемого гвоздя определяют по формуле:

где d — диаметр гвоздя, см (не более 0,5 см);
lвд — длина части гвоздя, оказывающей сопротивление выдергиванию (рис. II—60,а); эту длину определяют так же, как рабочую часть конца гвоздя в соединениях, работающих на сдвиг;
Rвд — расчетное сопротивление выдергиванию.
Сцепление и между гвоздями и древесиной в сильной мере зависит от влажности последней в момент забивки гвоздей. Особенно ненадежна работа на выдергивание гвоздей, забитых в сырую древесину.
В сухой древесине принимают Rвд=3 кг/см2, а в сырой Rвд=1 кг/см2. К расчетному сопротивлению выдергиванию в соответствующих случаях вводят поправочные коэффициенты условий работы, предусмотренные в таблицах I—4, I—5 и I—6.
Длина lвд защемленной части гвоздя должна быть не менее 10 диаметров и не менее 2 толщин прибиваемого деревянного элемента. Толщина последнего во избежание растрескивания при забивке гвоздей или продавливания головки гвоздя при отрыве должна быть не менее 4 диаметров гвоздя.
Гвозди, работающие на выдергивание, размещают с соблюдением требований, изложенных выше для гвоздей, работающих на сдвиг.
Основное сопротивление выдергиванию глухарей и шурупов оказывает древесина, расположенная на протяжении участка с резьбой. Силы сцепления между цилиндрической частью (без нарезки) и древесиной относительно малы; в расчетах их не учитывают.
Расчетную несущую способность одного глухаря или шурупа, завинченного в древесину поперек волокон, определяют по формуле (II—70):

где d — диаметр глухаря или шурупа брутто (вне нарезки);
lвд — длина нарезанной части (рис. II—60,б);
Rвд — расчетное сопротивление выдергиванию древесины в нарезанной части винта с учетом в надлежащих случаях поправочных коэффициентов таблиц I—4,1—5 и I—6.
В воздушносухой древесине можно принять Rвд=10 кг/см2.

Винты и глухари следует завинчивать в предварительно просверленные отверстия.
Расстояния поперек волокон между винтами и от крайнего винта до кромки должны быть не менее 5 диаметров; расстояния вдоль волокон между винтами и от крайнего винта до торца должны быть не менее 10 d.
Если при помощи глухарей или шурупов, работающих на выдергивание, крепят деревянные или фанерные элементы, то под их головки ставят шайбы для распространения смятия на большую площадь. Сторону квадрата шайбы назначают не менее 3,5 d, а толщину около 1/4 d.
Если винты или гвозди работают одновременно на передачу сдвигающих сил и на выдергивание (например, в двойных гнутых сводах), то их рассчитывают на каждое из этих силовых воздействий отдельно (независимо).

Как уже отмечалось ранее, главным фактором формирования комплексных редкометалльно-титановых ПМР является совместная концентрация наиболее устойчивых минералов, обладающих близкими физическими свойствами и гидравлической крупностью в обстановках, обеспечивающих устойчивую сепарацию материала песчаной размерности. Эти условия максимально реализуются в береговой зоне на открытых океанических побережьях пассивных континентальных окраин, характеризующихся устойчивым режимом волноприбойной деятельности с волнением типа зыби, чем и определяется размещение крупнейших провинций современных (неоген-четвертичных) комплексных россыпей тяжелых минералов. Это — восточное и западное побережья Австралии, западное и восточное побережья Индии, о-в Цейлон, юго-восточное побережье Африки, о-в Мадагаскар, восточное побережье Северной и Южной Америки, в пределах которых расположены все значительные зарубежные месторождения данного типа. Известны также провинции комплексных ПМР, связанные с тыловыми бассейнами (окраинными морями) активных континентальных окраин (Желтое и Южно-Китайское моря, побережья Малайзии) (О.К. Тареева). Менее благоприятны побережья внутриконтинентальных морей (Балтийское, Северное, Средиземное, Черное, Азовское моря), где, как правило, известны только многочисленные мелкие месторождения и россыпные проявления комплексных ПМР.

История поисков комплексных титано-циркониевых россыпей в бывшем СССР началась в 50-е годы с поисков аналогов этих месторождений на современных побережьях, но не увенчалась сколько-либо серьезными успехами из-за отсутствия необходимых предпосылок для формирования этих россыпей, И только обращение к древним аналогам — олигомиктовым кварцевым и кварц-глауконитовым песчаным толщам морских терригенных песчано-глинистых формаций осадочного чехла платформ — привело к выявлению в конце 50-х и в 60-е годы целого ряда крупных и перспективных месторождений и К созданию сырьевой базы комплексных ПМР, главное отличие которой от мировой состоит в том, что все известные у нас промышленные месторождения относятся к категории древних — ископаемых россыпей, связанных с пассивными палеошельфами преимущественно мезо-кайно-эойского возраста, и залегают в платформенном чехле древних щитов и плит.

Известны также дислоцированные и метаморфизованные (протерозойско-рифейские) редкометалльно-титановые россыпи в составе пород верхних структурных ярусов щитов и складчатого основания платформ, а также в нижних структурных ярусах палеозойских складчатых образований, но они не имеют пока промышленного значения. Все они в формационном отношении также принадлежат олигомиктовой кварцевой формации и представлены в различной мере метаморфизованными полевошпат-кварцевыми песчаниками и кварцитами, однако общая особенность их минерального состава состоит в преимущественно биминеральном, циркон-рутиловом либо рутил-гематитовом (в зависимости от первичных источников сноса) характере рудной ассоциации, вследствие распада ильменита и титаномагнетита и замене их рутил-гематитом и новообразованным рутилом. Характерными представителями этих россыпей являются циркон-рутилоносные кварциты землепахтинской свиты венда п-ва Средний на Кольском полуострове, описанные В.З. Негруца, рутилиты рифейского возраста в пределах Кокчетавской глыбы (П.Г. Пантелеев и др.), рутил-гематитовые кварциты (рутилиты, рутило-гнейсы) зильбермердекской свиты Башкирского и Уралтауского антиклинориев Южного Урала, описанные П.В. Нечаевым, А.И. Олли и В.М. Чайкой. На примере рутилитов Уралтауского антиклинория можно видеть, что эти россьши образованы сериями довольно выдержанных, но маломощных (первые см — 0.5-0,6 м) линз и прослоев, обогащенных рудными минералами, которые могут менять свой состав от рутил-гематитового с содержаниями соответственно обоих минералов около 50 и 12 % (нижняя продуктивная пачка) до (гематит)-циркон-рутилового с содержаниями указанных минералов соответственно 5-6, 4-7 и 26-34% (средняя и верхняя пачки), что отражает смену источников сноса от основных поднятий Уралтау к материковой окраине Русской платформы.

Еще более древними, высоко метаморфизованными аналогами рассматриваемых ПМР на территории стран СНГ, по-видимому, можно считать радиоактивный горизонт, ассоциирующий с дистен-силлиманитовыми породами на контакте гнейсовой и сланцевой толщ в составе киевской серии нижнего протерозоя в центральной части Кольского полуострова, представляющие собой, по мнению А.М. Портнова, первоначально обогащенные детритовыми рудными минералами осадки регрессивного цикла в верхах песчаной серии, впоследствии превращенной в гранито-гнейсы.

Комплексные титано-циркониевые ПМР — единственная группа среди всего минерального спектра россыпей, для которой определяющее значение имеет не столько тип источника, сколько объем переработанных пород, содержащих рудные минералы в весьма незначительных концентрациях, часто в форме акцессориев. Болей того, малый размер акцессорных выделений таких россыпеобразующих минералов, как ильменит, рутил, циркон, монацит — 0.04-0.16 мм (и обычно несколько более крупный у лейкоксена — 0.10-0.3 мм), как раз и является предпочтительным, поскольку соответствует гидравлической крупности зерен кварца мелко-среднепесчаной размерности. Именно зерна рудных минералов средней плотности, после их высвобождения из материнской породы, которое предполагает в качестве непременного условия глубокое химическое выветривание последних, способны концентрироваться в ПМР без предварительного дробления, а только путем гравитационной сепарации (табл. 8.1).

Этот основной закон формирования комплексных ПМР определяет исключительно региональный характер источников их питания, которые могут быть представлены двумя основными группами пород:

1. Первичные источники — разнообразные по составу кристаллические породы, содержащие названные выше минералы в качестве акцессориев или рассеянной минерализации: а) породы основной серии — источники ильменита и титаномагнетита; б) метаморфические комплексы, эклогиты — источники рутила, дистена, силлиманита, ставролита, а также метаморфогенных алмазов; в) нормальные и щелочные граниты — преимущественные источники циркона, монацита, ксенотима, граната; г) ультраосновные-щелочные породы — источники алмазов и их спутников, хромита, бадделеита и т.д.

Присутствие и соотношение этих пород в области питания россыпей определяет широкие вариации соотношений трех главных полезных минералов — ильменита, рутила, циркона, а также спектр и промышленную значимость попутных минералов.

2, Разнообразные терригенные осадочные породы (формации), содержащие россыпеобразующие рудные минералы в рассеянном или концентрированном состоянии, служащие их промежуточными коллекторами. В общем случае наличие таких формаций — промежуточных коллекторов, с одной стороны, повышает уровень концентрации рудных минералов за счет нескольких циклов их переотложения, а с другой, способствует появлению более сложных минеральных ассоциаций, как следствие суммирования путей их миграции.

В соответствии с этими различиями, отражающими эволюцию рудного вещества при его поступлении в комплексные ПМР, Г.С. Момджи было введено, а сотрудниками ВИМСа впоследствии развито представление о двух типах продуктивных титаноносных осадочных формаций: первичных — образовавшихся непосредственно за счет кор выветривания кристаллических пород, и вторичных — возникших при перемыве ранее сформированных продуктивных титаноносных формаций. Эта идея нашла также отражение в работах С.И. Гурвича, выделившего два типа районов комплексных ПМР: первого типа — в обрамлении щитов и выступов складчатого основания (типичные примеры: россыпи склонов Украинского щита, северное обрамление Кокчетавской глыбы), и второго типа — ка склонах платформенных структур ~ прогибов и синеклиз, в обрамлении валов, зонах валов и пологих дислокаций (большинство комплексных ПМР Русской плиты), Роль вторичных продуктивных формаций в целом, как правило, возрастает в верхней части плитного чехла.

Как уже отмечалось, все комплексные ПМР приурочены к зрелым в минеральном отношении кварцевым или полевошпатово-кварцевым песчаным толщам — продуктам перемыва кор глубокого химического выветривания. Большинство из них представлено хорошо сортированными мелко-тонкозернистыми песками высокоэнергетических прибрежных обстановок, реже — сопряженными с ними дельтовыми осадками, еще реже — собственно континентальными, озерно-аллювиальными, фациями. В этом отношении среди промышленных россыпей СНГ особняком стоит Караоткельское россыпное месторождение, представляющее собой типичные россыпи ближнего сноса элювиально-пролювиально-аллювиального генезиса (см. ниже).

Соответственно тому, как часто описанные палеообстановки возникали в той или иной провинции, в пределах последних могут выделяться одна или несколько эпох формирования ПМР, причем число последних определяется возрастом платформенного (плитного) чехла и общим режимом тектонического развития в период его становления. Классическим примером провинции, где условия для формирования продуктивных формаций комплексных ПМР возникали многократно, является Восточно-Европейская платформа. Здесь насчитывается до семи эпох россыпеобразования с присущими каждой из них особенностями размещения терригенных бассейнов, расположением областей сноса, минеральным составом россыпей, соотношением полезных компонентов и продуктивностью формаций: средне-верхнедевонская, среднекарбоновая (визейская), среднеюрская, нижне- и верхнемеловая, олигоцен-миоценовая, четвертичная Из них наиболее продуктивными в отношении россыпей являются среднеюрская, верхнемеловая и олигоцен-миоценовая эпохи, причем к последней — принадлежат все установленные промышленные месторождения комплексных ПМР Украины, Туганское и Тарское месторождения в Сибири и значительное число перспективных проявлений в центральной части России, а также абсолютное большинство установленных, в том числе промышленных, месторождений Казахстана.

Перестройки структурного плана и взаимное расположение друг относительно друга разновозрастных терригенных бассейнов определяют дискретность пространственного распространения разновозрастных формаций, а в отдельных случаях их частичное или полное совмещение в пределах отдельных россыпных зон и районов, В целом, как отмечал С.И. Гурвич, для русской плиты характерно постепенное смещение площадей развития более молодых формаций комплексных ПМР («омоложение россыпей») в южном направлении

Всего в границах бывшего СССР выделяются следующие россыпные провинции и районы комплексных ПМР.

В пределах Восточно-Европейской платформы выделяются Украинская и Центрально-Русская, Предкавказская установленные провинции ископаемых ПМР и Тиманская и Белорусская потенциальные провинции.

Украинская провинция, занимающая склоны Украинского кристаллического щита и сопредельные платформенные прогибы, характеризуется преимущественным развитием продуктивной формации первого типа олигоцен-миоценового возраста, с полтавским и сарматским горизонтами которой связаны все известные здесь промышленные месторождения (Малышевское, Волчанское, Краснокутское, Тарасовское), тяготеющие к северным склонам щита (Североприднепровский район россыпей) (рис. 96). Менее ясны перспективы мезозойских терригенных формаций — среднеюрской в Днепровско-Донецкой синеклизе и верхнемеловой, развитой там же и по западному обрамлению щита, в Приднестровской синеклизе. Богатые, но мелкие непромышленные россыпи, как правило, с высокими содержаниями монацита, известны в четвертичной формации современного побережья Азовского моря.

Центрально-Русская провинция, занимающая Московскую синеклизу, Воронежский свод с сопредельными частями Днепровско-Донецкой и Прикаспийской синеклиз и Скифскую плиту. Каждая из перечисленных структур в той или иной мере контролировала распределение россыпей разных эпох, число которых, как отмечалось выше, достигает шести. При этом на протяжении большинства из них доминировали условия для формирования продуктивных формаций второго типа (по Г.С. Момджи). Как указывает С.И. Гурвич, площади развития последних контролировались платформенными структурами второго и третьего порядка, такими как Ульяновско-Саратовская синеклиза, Пензенско-Муромский прогиб, Токмовский свод, Доно-Медведицкое и Ставропольское поднятия. Особенность провинции заключается также в том, что, наряду с источниками россыпей внутри самой платформы, в отдельные эпохи существенную роль сыграл привнос рудоносного материала из обрамлявших платформу горных сооружений Урала (в юре) и Кавказа (в неогене), что сказалось в минеральных ассоциациях россыпей. Отличительную черту провинции составляет также пространственно-генетическая сопряженность части ПМР (верхнемеловых) с фосфоритоносными формациями, а также присутствие в них тонкого золота.

В известной мере эти Черты свойственны примыкающей с запада Белорусской потенциальной провинции ископаемых комплексных ПМР, смыкающейся на западе с Польско-Литовской провинцией, располагающейся в пределах одноименной синеклизы.

Как потенциальные провинции ископаемых и метаморфизованных россыпей могут быть выделены Тиманская с комплексными алмаз-циркон-золотоносными россыпями и Кольский полуостров с метаморфизоваными россыпями докембрийского возраста.

Крупнейшая Урало-Казахстанская провинция титано-циркониевых россыпей располагается в пределах мезозойских (меловых) и палеогеновых бассейнов, омывавших восточные склоны Южного Урала, Мугоджарский антиклинорий и Кокчетавскую глыбу, сложенные разнообразными кристаллическими породами, включая описанные выше метаморфизованные россыпи — рутилиты. Россыпи провинции отличает преимущественно эоценовый (чеганский) возраст, прибрежно-морской, отчасти континентальный генезис, значительные пострудные блоковые деформации пластов, высокие содержания рудных минералов при существенной роли циркона, присутствующего в соотношении с рутилом и ильменитом в отношении от 1:1:5 до 1:0.5:1.5, примесь мелких метаморфогенных алмазов. Здесь располагается самая богатая по циркону россыпь СНГ — Обуховская, отдельные участки которой содержат циркон в количестве нескольких десятков кг/м3. На юго-восточном фланге провинции находится редкое в генетическом отношении среди титано-циркониевых россыпей — элювиально-пролювиально-аллювиальное и специфическое по составу полезных компонентов циркон-ильменит-полевошпатовое Караоткельское россыпное месторождение,

Западно-Сибирская провинция комплексных ПМР располагается в краевой части мезокайнозойских терригенных бассейнов, обрамляющих складчатые сооружения гор Южной Сибири и Сибирскую платформу. Формирование россыпей происходило в несколько этапов: от первичных формации палеозойского, среднеюрского (итакская свита) и нижнемелового (кийская свита) возраста к вторичным формациям верхнемелового (сымская свита) и эоценового (кусковская свита) возраста, с общим нарастанием уровня продуктивности в более молодых формациях. В пределах провинции располагаются одно из крупнейших титано-циркониевых месторождений России — Туганское, перспективное Тарское месторождение и целый ряд непромышленных и недоизученных россыпных проявлений. На севере провинции перспективная зона продолжается в область Хатангского прогиба.

Потенциальная титано-циркониеносность осадочного чехла Сибирской платформы связана с юрско-меловыми наложенными прогибами южной части платформы, испытавшей воздействие тектоно-магматической активизации прилегающих с юга байкалид. При этом россыпи наиболее древней, нижнеюрской продуктивной формации, преимущественно первого типа, по Г.С. Момджи, формировались за счет поступления материала с самой платформы при сильным влиянии траппового материала и имели мономинеральный ильменитовый состав. По мере развития процесса Тектоно-магматической активизации, область сноса переместилась на юг, а вновь сформированные россыпи приобрели биминеральный ильменит-цирконовый, а затем и более сложный, комплексный характер. В Вилюйской синеклизе потенциальные на титановые минералы и циркон терригенные толщи содержат также мелкое и тонкое золото.

Квартиры на ночь в Минске сегодня пользуются большим спросом. Дело в том, что в отличие от номеров в отелях, они обходятся в несколько раз дешевле и, при этом, отличаются большим уровнем комфорта.

К тому же, зная насколько напряжённой бывает ситуация с бронированием места в отеле в туристический сезон, посуточная аренда станет оптимальным решением даже для самых требовательных клиентов.

Апартаменты, сдаваемые на сутки – это высококачественная жилплощадь, оборудованная всем тем, что нужно для комфортного проживания. Тут вы найдёте компактную кухню, где есть посуда, холодильник и микроволновка, симпатичную гостиную с телевизором опрятную ванную комнату с комплектом разных полотенец и спальню с постельным бельём. К тому же, оплата квартиры на сутки предусматривает также её уборку.

Посуточная аренда квартир, если сравнивать с бронированием номера в гостинице, обладает большим количеством неоспоримых преимуществ:

В большинстве случаев номер в гостинице является лишь одним жилым помещением, где стоит кровать и ванной комнатой с душевой кабиной. В то же время в квартире на сутки есть собственная кухня, где можно приготовить вкусный ужин.

В соответствии с отельными правилами, на людей, которые приходят к вам в гости, необходимо оформлять отдельный пропуск, к тому же, они могут оставаться в номере только до одиннадцати часов вечера. В то же время в квартире на сутки подобные ограничения отсутствуют. Можно приглашать к себе кого угодно в любое время.

В квартире на сутки может разместиться несколько человек, при этом стоимость аренды останется неизменной.

В гостинице строго устанавливается расчётное время – до двенадцати часов дня. В то е время в апартаментах создано всё для вашего комфорта. Вам не придётся торопиться как можно быстрее освободить арендованное жильё. Вы снимаете квартиру на любой период времени и оплачиваете по факту своего пребывания там.

Среди туристов сегодня спросом пользуются различные виды квартир. В однокомнатных апартаментах селятся одинокие люди, которых отправляют в командировку, в двухкомнатных квартирах – семьи.

Западно-Австралийский бассейн, или бассейн Карнарвон расположен на западном побережье Австралии. Он принадлежит к гомогенным прибрежно-океаническим платформенным бассейнам с докембрийским фундаментом. С востока он обрамлен западным склоном Австралийского докембрийского щита, а с запада открывается в Индийский океан. На севере бассейн замыкается непосредственным приближением к берегу океана области сплошного развития на поверхности докембрия Австралийского щита в районе архипелага Дампиер. На юге бассейн замыкается в подобных же условиях в районе Аджаны (рис. 121).

Основная часть бассейна выполнена на востоке палеозойскими (от силура до перми включительно), а на западе — и меловыми и третичными отложениями. На северо-западной, непосредственно прибрежной, наиболее опущенной части бассейна установлено присутствие мощной юрской толщи, быстро выклинивающейся к востоку вверх по региональному восстанию слоев.

Гомоклиналь осложнена рядом крупных разрывов, предположительно проникающих вплоть до фундамента включительно. Мезозойские и третичные толщи затронуты лишь крупнейшими из разрывов и смяты, образуя пологие антиклинальные зоны и отдельные брахиантиклинали, как правило, связанные с этими разрывами.

По одному из разрывов на севере бассейна в районе северо-западного мыса установлено опускание прибрежной части впадины, выполненное упомянутой юрской толщей.

В средней части бассейна проходит субмеридиональное погребенное поднятие фундамента Вандаджи, дальше которого к востоку мезозойские и третичные толщи не распространяются (рис. 122).

На одной из упомянутых брахиантиклиналей — Раф Рэндж в северо-западной части бассейна в 1953—1954 гг. в течение нескольких месяцев получили промышленные притоки нефти из базальных песчаников меловой толщи.

На северо-западнее расположенной антиклинали Кэйп Рэндж в юрских аргиллитах были встречены следы газа и нефти и из них же были получены непромышленные притоки газа.