Месяц: Август 2019

Большое значение в организации работ имеет хорошо налаженная связь, особенно в период движения здания.
Наиболее дешевая в эксплуатации раздельная внутренняя телефонная связь. Такая связь вполне достаточна при подготовке здания к передвижке и после его передвижки.
На время передвижки здания, когда необходимо передавать команду во все пункты, требуется мощная рупорная радиоустановка с микрофоном и телефонная связь с установкой нумератора также на пульте управления.
Все распоряжения руководителя передвижкой сообщаются непосредственно через радиоустановку, причем они должны передаваться четко, быть точными и понятными и повторяться дважды. Сведения о готовности к передвижке и другие данные сообщаются руководителю работ по телефону.
С момента начала передвижки передаются следующие распоряжения:
«Всем рабочим и мастерам занять свои места».
«Мастерам проверить расположение катков и о готовности к передвижке сообщить на пульт».
«Мастерам проверить, хорошо ли очищены рельсы и нет ли на рельсах металлических предметов»
«Рабочим держать кувалды в стороне от рельсов».
«Механику и слесарям на лебедках подготовиться к передвижке».
«Включаю правую (левую) лебедку».
«Электросварщику тов. заварить на пути сзади дома диафрагмы».
«Останавливаю правую (левую) лебедку» и т д.

Эскалаторы, обслуживающие станции метрополитенов глубокого заложения, размещаются в специальных, так называемых эскалаторных тоннелях или наклонных ходах.
В экскалаторных тоннелях, соединяющих станционные платформы с вестибюлями, размещаются эскалаторы главного подъема, число лент которых в тоннеле не должно быть менее трех. Эскалаторы же, которые обслуживают пересадочный узел или соединяют подземный вестибюль с земной поверхностью, могут иметь по две ленты в каждом наклонном тоннеле. Эскалаторы на станциях мелкого заложения обычно располагаются в специальных железобетонных конструкциях, составляющих единый комплекс со станционными сооружениями.
Эскалаторные тоннели, как правило, должны соединять станционные платформы непосредственно с наземным вестибюлем.
При проектировании эскалаторных подъемников необходимо иметь в виду, что высота подъема одномаршевых эскалаторов обычно не превышает 60 м. Увеличение этой высоты подъема более 60 м должно быть согласовано с заводом-изготовителем эскалаторов.
В отдельных случаях устраивают промежуточные подземные вестибюли, позволяющие осуществить двухмаршевые эскалаторные подъемники. В этом случае площадь промежуточной площадки двухмаршевого эскалатора, не имеющей дополнительных выходов, должна быть достаточной для нормальной работы всего эскалаторного подъема.
Переходя к рассмотрению эскалаторных тоннелей, примыкающих к станциям глубокого заложения, следует отметить, что конструкция их и методы возведения отличаются большой сложностью. Проходка эскалаторных тоннелей обычно связана с пересечением разнообразных по инженерно-геологическим свойствам горных пород. В условиях строительства Московского и Санкт-Петербургского метрополитенов эскалаторные тоннели пересекают мощную толщу водоносных неустойчивых пород. Конструкция этих тоннелей должна быть водонепроницаемой, а методы работ — надежными, не допускающими выпусков и переборов породы.
В этих условиях наиболее приемлемыми являются обделки эскалаторных тоннелей из чугунных тюбингов.
В зависимости от требуемого числа размещаемых в одном тоннеле эскалаторных лент (при их ширине 1 м) были установлены следующие наружные диаметры этих обделок: для двух лент 6 м, трех лент 8,5 м и четырех лент 11,5 м.

Для этих тоннелей, в которые устанавливались в послевоенное время эскалаторы ЭМ-1, ЭМ-4 и ЭМ-5, наибольшее распространение получила обделка диаметром 8,5 м (рис. 215), в которой размещаются три ленты эскалаторов. Каждое кольцо такой обделки имеет ширину 0,75 м и состоит из 16 тюбингов (рис, 216): 13 нормальных (ЭН), двух смежных (ЭС) и одного ключевого (ЭК).
Число болтовых отверстий принято: по кольцевому шву — 91, по радиальному — 4, диаметр отверстий 41 мм при диаметре болтов 36 мм. Общий вес одного кольца 12,93 т, вес скреплений и пробок 0,36 т.

В связи с необходимостью в некоторых случаях размещать в эскалаторном тоннеле вентиляционный канал обделку тоннелей увеличивают за счет устройства на уровне горизонтального диаметра вертикальной вставки 0,7 м посредством применения дополнительно двух специальных тюбингов (ЭВ), В этом случае вес кольца увеличивается на 0,45 т.
В последнее десятилетие в связи с изготовлением эскалаторов новых типов ЛТ-2, ЛТ-3 и ЛТ-4 расстояние между осями эскалаторных лент представилось возможным сократить с 2,5 до 2,1 м.
Вследствие этого при сохранении ширины ступени в 1 м для размещения трех эскалаторов достаточно иметь внутренний диаметр обделки тоннеля 7 м, а для четырех эскалаторов — 8,8 м (рис. 217).

В связи с широким внедрением сборного железобетона в строительство подземных сооружений в настоящее время применяются также обделки эскалаторных тоннелей из железобетонных тюбингов. При сохранении наружного диаметра обделки 8,5 м и ширины колец 0,75 м высота ребер тюбингов принята 35 см, толщина ребер 14 см и толщина оболочки 12 см. Каждое кольцо состоит из 12 тюбингов 8,5НБ, двух смежных 8,5СБ и одного ключевого 8,5КБ. Число болтов по кольцевому шву принято равным 58, а по радиальному — 2. Диаметр отверстий равен 36 мм, а болтов — 30 мм. Объем железобетона на одно кольцо равен — 4,8 м3. Увеличение вертикального диаметра на 0,7 м для размещения в тоннеле вентиляционного канала достигается постановкой двух дополнительных тюбингов 8,5ВБ.
Гидроизоляция эскалаторных тоннелей достигается путем зачеканки расширяющимся цементом швов между тюбингами и применения специальных асбестобитумных шайб в болтовых скреплениях.
Чтобы предотвратить порчу дорогостоящей внутренней отделки станционных тоннелей грунтовыми водами, которые могут просочиться через гидроизоляцию обделки эскалаторного тоннеля, внутри тоннеля на расстоянии 100 мм от основной конструкции подвешивают водозащитный зонт. Этот зонт преграждает поступление подземных вод к внутренней отделке тоннелей и системой дренажей отводит воду в дренажную перекачку. Конструкция этого водозащитного зонта (рис, 218) состоит из асбестоцементных «картин» толщиной 12 мм, которые прикрепляются к тюбинговой обделке посредством металлических шпилек диаметром 22 мм, ввинчиваемых в специальные отверстия в бортах тюбингов. Стыки отдельных картин перекрываются асбестоцементными накладками на металлических шайбах. Концы нижних картин примыкают к продольным асбестоцементным желобам, подвешенным с боков тоннеля и отводящим воду в натяжную камеру. При гладкой внутренней поверхности зонта на ней делают насечку и ее оштукатуривают. Применяются также и бесштунатурные зонты с архитектурно оформленной поверхностью отдельных картин и накладок.

В этом отношении представляют значительный интерес армоцементные зонты, образующие форму внутренней поверхности либо в виде «вспарушенных» сводов (рис. 219), конструкция которых приведена в главе IV, либо волнообразную. Такой волнообразный зонт (рис. 220), состоящий из двух элементов шириной по оси тоннеля 2 м, позволяет значительно увеличить размеры «картин», упростить монтаж, исключить стальные подвески и штукатурку видимых поверхностей. Элементы армоцементного зонта армируют одной проволочной сеткой и стержнями диаметром 4,5 мм. Крепление зонта 1 к тюбинговой обделке эскалаторного тоннеля 2 внутренним диаметром 7 м осуществляется опиранием его краев на железобетонные консоли 3 (узел А), устраиваемые на уровне горизонтального диаметра тоннеля через 2 м друг от друга по его длине. Верхние концы полуарок зонта не имеют соединений с обделкой тоннеля и крепятся лишь друг к другу болтами с системой накладок и прокладок. В статическом отношении зонт представляет собой трехшарнирную арку, несущую только собственный вес, исключающую вредное воздействие каких-либо деформаций наклонного хода на ее водонепроницаемость.

Устойчивость арок от сжимающих напряжений обеспечивается формой зонта в поперечном направлении. Оболочка зонта толщиной 15 мм представляет собой волнистую кривую с шагом волны 50 см при высоте 9 CM. По одной кромке полуарки устраивают высадки, перекрывающие швы на стыках смежных элементов по всему периметру.
Нижний конец арок крепится к железобетонным консолям стальной Г-образной скобой. На эти же консоли устанавливают армоцементные водоотводные лотки.
Сборка, транспортировка и установка арок из крупных элементов в проектное положение производятся посредством специальных монтажных тележек на рельсовом ходу.
Наклонный ход вверху примыкает к наземному или в некоторых случаях к подземному вестибюлю, внизу — к пассажирскому залу станции метрополитена.
Наиболее сложным в конструктивном отношении и ответственным узлом является примыкание эскалаторного тоннеля к среднему тоннелю станции. При обделке наклонного тоннеля из чугунных тюбингов их примыкание к среднему станционному тоннелю может быть выполнено либо в бетоне, либо в металле.

На Московском и Санкт-Петербургском метрополитенах некоторое применение получила конструкция узла примыкания наклонного тоннеля к среднему станционному тоннелю из специальных чугунных тюбингов (рис. 221 и 222). При этой конструкции в конце среднего станционного тоннеля на протяжении около 8,25—10,5 м устраивают натяжную камеру эскалаторов с обделкой из тюбинговых колец овального очертания с наружными размерами по вертикальной оси 11 м, а по горизонтальной — 9,5 м (рис. 223). Обделка состоит из 10 нормальных станционных тюбингов CH, четырех смежных CC, двух ключевых CK и четырех тюбингов HКУ, устанавливаемых на уровне горизонтального диаметра. Увеличение вертикального диаметра обделки до 11 м позволяет разместить внизу камеры натяжную станцию эскалаторов. Общий вес одного кольца чугунной обделки натяжной станции составляет 21,37 т, скреплений и пробок — 0,58 т.

Обделка эскалаторного тоннеля наружным диаметром 8,5 м сопрягается с обделкой станционного тоннеля наружным диаметром 9,5 м посредством так называемых конических (раструбных) колец. Поворот на 30° к горизонту оси наклонного хода осуществляется благодаря применению трех так называемых веерных колец тюбинговой обделки с наружным диаметром 9,5 м. Каждое веерное кольцо имеет угол поворота 10° благодаря переменной ширине этих колец. Ширина кольца в шелыге свода принята 348,6 мм, а в лотковой части — 2 004, 6 мм. Просвет, образованный в нижней части колец натяжной станции при их сопряжении с обделкой тоннелей станции и наклонного хода, заделывается металлическими листами и бетонной стеночкой.

Следует также отметить, что взамен конического и веерных колец из чугунных тюбингов применяется бетонное сопряжение, выполняемое в виде монолитного бетонного кольца толщиной 1,2 м (рис, 224), которое обеспечивает примыкание чугунной обделки наклонного хода наружным диаметром 8,5 м к чугунной обделке натяжной станции под углом 30°. Кольца чугунных тюбингов заделывают в бетонную часть сопряжения на 0,5 м.
В пределах бетонной конструкции сопряжения при расположении в водоносных породах ее внутренняя поверхность покрывается окле-ечной гидроизоляцией, которая примыкает к бортам чугунных тюбингов и поддерживается железобетонной оболочкой.

Примыкание эскалаторного тоннеля наружным горизонтальным диаметром 7,5 м и вертикальным 8,1 м к натяжной камере станции без боковых посадочных платформ осуществляется также из монолитного бетона (рис. 225). В этом случае местная дренажная перекачка выносится за пределы натяжной станции в подплатформенное помещение и соединена с ней специальной перепускной трубой. В торце станции, примыкающей к натяжной камере, располагаются помещения дежурного по станции (ДСП) и диктора, а также лестничные спуски в служебные помещения и путевые тоннели.

Сопряжения эскалаторных тоннелей со станционными пассажирскими платформами осуществляется не только непосредственно с обделкой среднего тоннеля. В ряде случаев такое примыкание происходит к щитовым камерам поперечного типа. В этом случае примыкание эскалаторного тоннеля к щитовым камерам позволяет располагать ось эскалаторного тоннеля в плане либо совпадающей с осью среднего зала станции (см. рис. 221), либо под углом к ней. В последнем случае примыкание эскалаторного тоннеля осуществляется на повышенном уровне и, располагаясь на 3—3,3 м выше уровня чистого поля платформы станции, позволяет в пределах щитовой камеры устроить перекрытие над одним из путей. Соединение с платформой станции осуществляется в этом случае лестничными маршами. При боковом примыкании эскалатора между ним и щитовой камерой возможно устроить подходной коридор и таким образом более свободно выбирать место расположения наземных вестибюлей.
В случае примыкания эскалаторного тоннеля на повышенном уровне к торцу поперечной камеры, внутренняя ширина последней должна быть достаточной для такого сопряжения и принимается около 6 — 7 м.

В станциях пиленного типа в случае бокового примыкания к ним эскалаторов приходится средний тоннель сооружать несимметрично относительно оси станции, а смещать его к одному из торцов. Co стороны этого торца возводят щитовую камеру поперечного типа, к которой и примыкает наклонный ход.
Конструкции примыкания эскалаторных тоннелей к наземным или подземным вестибюлям также имеют весьма разнообразные решения. Для размещения в верхней части эскалаторных подъемов приводных станций устраивают специальное машинное помещение, под которое отводится обычно нижний этаж вестибюля.
Кольцевая сборная обделка эскалаторных тоннелей, доходя до уровня земной поверхности, заканчивается оголовником, соединяемым с монолитной обделкой вестибюля (рис. 226).

В некоторых случаях выступающую над земной поверхностью часть наклонного хода оформляют вертикальными стенками или включают в общий объем наземного вестибюля.
В качестве примера на рис. 226 приведена схема конструкции надземного вестибюля с примыканием к нему эскалаторного тоннеля. В этом случае машинное помещение в нижнем этаже вестибюля имеет в плане круглую форму внутренним диаметром 18 м и высотой в свету 3,3 м и предусматривает возможность размещения в нем трех подъемных машин (рис, 227). Над машинным помещением размещен также круглой формы эскалаторный зал, к которому примыкают сбоку кассовый зал и служебные помещения, В стенке вестибюля со стороны эскалаторов устроен проем, к которому примыкает раструбная часть. Сопряжение раструбной части с обделкой наклонного хода осуществлено с учетом надежного присоединения наружной оклеечной гидроизоляции вестибюля к бортам сборной обделки эскалаторного тоннеля.

Если в конструкции эскалаторного тоннеля размещен вентиляционный канал, в нижней части вестибюля приходится возводить дополнительную выработку для устройства кабельно-вентиляционного коллектора.
При наличии в основании вестибюля и верхней части наклонного хода слабых водоносных неустойчивых пород, вызывающих появление неравномерных осадок, в сопряжении эскалаторного тоннеля с вестибюлем следует предусматривать специальные устройства, допускающие их относительное перемещение. В этом случае жесткое сопряжение вестибюля с наклонным ходом, очевидно, можно осуществить лишь после затухания осадок. В противном случае применяют специальные конструкции сопряжений, допускающих некоторые деформации отдельных элементов относительно друг друга. В качестве примера на рис. 228 приведена конструкция примыкания эскалаторного тоннеля к наземному вестибюлю и деталь «телескопического» сопряжения (рис. 229), которое позволяет обделке наклонного хода вдвигаться в раструбную часть вестибюля без нарушения целостности оклеечной гидроизоляции узла этого сопряжения.

При благоприятных инженерно-геологических условиях после затухания осадок конструкции тоннеля и вестибюля возможно осуществить конструкцию жесткого их сопряжения. Как уже отмечалось, форма и размеры поперечного сечения эскалаторного тоннеля зависят от числа размещенных в тоннеле эскалаторных лент лестничного полотна. В случае размещения в наклонном ходе вентиляционного канала размеры этого тоннеля соответственно увеличиваются в зависимости от требуемой для вентиляции площади. Опыт проектирования и строительства свидетельствует о том, что применение в обделке эскалаторного тоннеля наружным диаметром 8,5 м прямой вставки длиной 0,7 м на уровне горизонтального диаметра, увеличивающей вертикальный диаметр этой обделки до 9,2 м, обеспечивает размещение в нижней части сечения тоннеля необходимых размеров вентиляционного канала. В этом случае должно быть обращено особое внимание на герметичность этого канала и недопустимость загрязнения поступающего по каналу воздуха. Тоннель с обделкой увеличенного поперечного сечения устраивают на участке от наземного вестибюля до вертикальной выработки, соединяющей вентиляционный канал с вентиляционной камерой. Вентиляционная камера (см. рис. 222) располагается обычно под эскалаторным тоннелем на уровне станционных тоннелей. Из вентиляционной камеры чистый воздух нагнетается вентиляторами в вентиляционные каналы, расположенные под пассажирскими платформами в боковых станционных тоннелях. Вентиляционные камеры устраивают либо из сборного железобетона, либо из монолитного бетона.

Конструкция эскалаторного тоннеля на участке от места примыкания к нему вертикальной вентиляционной выработки до натяжной станции принимается круглого сечения и ничем не отличается от таковой в случае вентиляции станции метрополитена через шахтный ствол и отдельно расположенный вентиляционный тоннель.
Для размещения в наклонном ходе опор под металлические конструкции эскалаторов применяются различные типы конструктивных решений. Раньше отдельные металлические фермы эскалаторов опирались преимущественно на ленточные фундаменты из монолитного бетона и железобетона. В настоящее время опоры под металлоконструкции сооружаются из сборного железобетона (рис. 230).

На рис. 230 изображены внутренние конструкции типового участка эскалаторного тоннеля, которые состоят из следующих отдельных элементов: 1) фундаментных блоков (501); 2) фундаментных блоков (503), (504) и (505) и 3) лестничных блоков (508), (509) и (510). Нижнюю часть обделки эскалаторного тоннеля с внутренней стороны покрывают слоем бетона, чтобы образовать гладкую поверхность. В верхней части обделки наклонного хода устраивают водозащитный зонт гладкой конструкции, как и в станционных тоннелях. Размеры этого зонта и отдельных его «картин» принимают в соответствии с внутренними размерами обделки эскалаторного тоннеля.
В качестве другого варианта приведена несколько иная схема расположения отдельных элементов сборных железобетонных внутри-тоннельных конструкций наклонного хода (см. рис. 224). В нижней лотковой части сечения тоннеля ячейки тюбингов заполняются бетоном марки 75. Выше лотковой части из монолитного бетона марки 150 выполнены опоры балок перекрытия и основания боковых лестниц, а также осуществлено заполнение ячеек тюбингов выше опор. Балки перекрытия (БЭ-1) и (БЭ-2) выполнены из предварительно напряженной арматуры и бетона марки 400. На балках перекрытия установлены железобетонные опоры (БЭ-3, БЭ-4 и БЭ-5) из бетона марки 200, служащие фундаментами эскалаторных ферм. Лестница в лотковой части тоннеля также выполнена из сборного железобетона. Под балками перекрытия расположен кабельный коллектор, для чего в перекрытии даны выпуски арматуры для подвесок кабельных кронштейнов. Отсутствие в лотковой части промежуточных опор для балок перекрытия позволяет этот вариант конструкции применять в том случае, когда нижняя часть сечения обделки наклонного хода отводится под вентиляционный канал. Подобного типа внутритоннельные конструкции эскалаторных тоннелей, в которых ступенчатая наружная поверхность перекрытия заменена плоской, приведены на рис. 219.

На сегодняшний день весьма распространено использование труб ППУ. Данные изделия имеют большое количество достоинств. Они применяются для минимизации затрат, связанных с утеплением сетей и магистралей путем укладки пенополиуретана. Приобрести качественные трубы ППУ http://ppu.p-k-f.ru/about/ предлагают специализированные организации.

Чем привлекательны изделия?

Достоинства:

1. Изоляция из пенополиуретана отличается невысоким коэффициентом проводимости тепла. Потери составляют примерно 2-3 процента.
2. Материал не боится перепадов температур. Он не разрушится как при -70, так и при +130 градусах по Цельсию.
3. Трубы практически не поглощают жидкости из внешней среды.
4. Изделия имеют высокую плотность.
5. Пенополиуретан прослужит достаточно долго. Он не изменит первоначальные характеристики на протяжении 20-30 лет постоянной эксплуатации.
6. Трубы ППУ устанавливаются совместно с системами мониторинга. Оборудование своевременно укажет на место утечки.
7. Стоимость изделий невысока.
8. Процесс монтажа не отличается сложностью. На рынке реализуются вспомогательные элементы, необходимые для быстрого монтажа (арматура, отвод, тройник, компенсатор).
9. Материал имеет небольшую массу. Вес значительно меньше, чем у изделий с изоляцией из ППМ или АПБ. Такая особенность существенно упрощает транспортировку, погрузочные работы и установку.

Стоит отметить, что трубы не требуют организации дополнительных мер, связанных с борьбой с коррозией. Приобретать качественные материалы лучше в тех специализированных фирмах, которые имеют большое количество положительных отзывов среди обратившихся ранее клиентов.

1. Установка масштаба записи кривой ПС. В станции АЭКС-900 (1500) масштаб записи кривой ПС устанавливают переключателем «Предел измерения» и реостатом «Умножить». При включении линейной шкалы, а также на основном участке масштабной шкалы масштаб записи кривой ПС определяют по произведению показаний переключателя «Предел измерений» и реостата «Умножить». На дополнительном участке масштабной шкалы масштаб записи увеличивают в 5 раз. Наименьшая величина масштаба кривой ПС на линейной шкале составит 20*0,2/8 = 0,5 мв/см, наибольшая величина будет 100*1/8 = 12,5 мв/см. При включении делителя на входе измерительного канала указанные значения масштабов увеличиваются в 25 раз.
В станции АКС-4 масштаб записи кривой ПС устанавливают переключателем «Пределы измер.» и аттенюатором канала ПС.
Для установки масштаба записи в измерительный канал от градуированного компенсатора поляризации подают определенную разность потенциалов ΔUгкп, переключателем «Пределы измер.» и аттенюатором устанавливают отклонение l блика гальванометра по формуле (4).
Так, если нужно установить масштаб записи 10 мв/см, то при подаче от ГКП разности потенциалов 100 мв отклонение блика должно быть 10 см.
Масштаб записи кривой ПС выбирают таким образом, чтобы амплитуды отклонений кривой ПС были в пределах 2—7 см.
2. Установка масштаба записи кривой КС. Масштаб записи кривой КС выражается в ом*м/см и зависит для данного зонда от постоянной по напряжению измерительного канала и величины силы тока в питающей цепи.
Для регистрации кривой КС в заданном масштабе M при коэффициенте К зонда и постоянной по напряжению m измерительного канала необходимую величину силы тока I в питающей цепи вычисляют по формуле

Отношение К/М называется чувствительностью измерительного канала по
эквивалентному сопротивлению, обозначается буквой Sэ и измеряется в см/ом. Таким образом,

Для более точной установки силы тока подключают измерительный канал КС к контрольному шунту Rm питающей цепи и устанавливают реостатами регулировки силы тока величину отклонения l записывающего устройства, определяемую (в см) по формуле

Перед установкой силы тока электрический зонд опускают в буровой раствор скважины или в бочку с соленой водой.
Оптимальные величины постоянной по напряжению, сопротивление контрольного шунта и ориентировочные значения силы тока для различных зондов обычно указываются в заводских инструкциях по станциям и в литературе, посвященной методике работы со станциями.
Рассмотрим технику установки масштаба записи кривой КС со станциями АЭКС-900 (1500) и АКС-4 на конкретных примерах.
Пусть на станции АЭКС-900 (1500) для зонда M1A0,1B нужно установить-масштаб записи 5 ом*м/см. Установку масштаба рекомендуется проводить на линейной шкале потенциометра при положении «100JI» переключателя «Предел измерения», положении «0,58» реостата «Умножить» (постоянная по напряжению 7,25 мв/см), силе тока 200 ма и шунте 0,5 ом. Коэффициент зонда К ~ = 138,2 м. Тогда

Следовательно, величина отклонения пера потенциометра по формуле (6) будет

Располагая этими данными, масштаб 5 ом*м/см записи кривой в станции: АЭКС-900 (1500) нужно устанавливать следующим образом:
1) включить станцию и установить силу тока 200 ма;
2) включить канал КС, выполнить его нормализацию, установить постоянную по напряжению 7,25 мв/см, включить линейную шкалу «100Л»;
3) установить указатели каретки потенциометра на нуль;
4) включить контрольный шунт сопротивлением 0,5 ом и, изменяя реостатом плавной регулировки силу тока в цепи AB, добиться отклонения указателя каретки потенциометра на 13,8 см.
Пусть на станции АКС-4 для зонда М2,5А0,25В необходимо установить масштаб записи 1 ом*м/см. Коэффициент зонда К = 345,6 м, Sэ = 345,6 см/ом. При использовании двухполюсного зонда одновременно записываются кривая КС и кривая ПС. Предположим, что кривая ПС записывается в масштабе 12,5 мв/см.
Для Sэ = 200/500 см/ом с одновременной записью кривой ПС в масштабов 12,5 мв/см рекомендуется постоянную по напряжению измерительного канала выбирать равной 1,5—3 мв/см, а сопротивление контрольного шунта равным 0,02 ом.
Если постоянную по напряжению выбирать равной 3 мв/см (положение «4» переключателя «Пределы измер.» при аттенюаторе, установленном по часовой стрелке до упора), то ориентировочная величина сипы тока по формуле (5) будет

Необходимое отклонение блика основного гальванометра канала КС по формуле (6)

Исходя из полученных данных, установку масштаба 1 ом*м/см записи кривой KC в лаборатории АКС-4 необходимо проводить следующим образом:
1) включить станцию, включить ЭМУ для работы на переменном токе и установить силу тока в цепи AB равной 1,04 а;
2) установить переключатель «Пределы измер.» в положение «4», а ручку аттенюатора вывести по часовой стрелке до упора;
3) включить осветители фоторегистратора;
4) соединить длинным контрольным проводом гнездо К2 канала КС на измерительной панели с гнездом «Контрольные шунты; 0» панели управления ЭМУ и отметить нулевое положение блика основного гальванометра;
5) переключить штекер контрольного провода в гнездо «Контрольные шунты; 0,02» и, регулируя постоянную по напряжению измерительного канала, установить отклонение блика основного гальванометра равным 6,9 см.
Масштаб записи кривой КС выбирают такой, который обеспечил бы запись хорошо дифференцированной кривой на участках пород с малыми сопротивлениями. Практически величину масштаба записи кривой сопротивления устанавливают на основании опыта работ в данном районе.

На примере шельфовых областей России можно проследить, что на условия формирования, состав и продуктивность кайнозойских россыпей шельфовых областей значительное влияние оказало существенное изменение климата — от паратропического и субтропического в эоцене (в том числе и в субарктической области) к умеренному с признаками первого существенного похолодания в начале миоцена и к субарктическому и арктическому (в Арктике) с конца плиоцена. Произошел постепенный переход типа литогенеза от субтропического к криогенному (в том числе с элементами аридности) и полярному ледниково-ледовому. Соответственно изменился зональный тип выветривания в области питания россыпей — от кор химического выветривания каолинового профиля, образующих базальные горизонты кайнозойского осадочного чехла, до специфических сапролитовых кор выветривания, характерных для второй половины кайнозоя (Дальневосточная шельфовая область) и криогенных кор выветривания на протяжении большей части плейстоцена (Восточно-Арктическая шельфовая область). В результате на смену вмещающим россыпи достаточно минералогически «зрелым» кварц-полевошпатовым лескам с тинистым заполнителем и угленосным осадкам приходят относительно минералогически слабо дифференцированные осадки, характеризующиеся повышенным содержанием алевритовой составляющей и присутствием льда в виде цемента и включений жильных льдов (Шило, 2002).

Смена условий осадконакопления на фоне других событий кайнозойской истории привела к тому, что на протяжении кайнозоя произошло определенное изменение соотношения между различными типами россыпных концентраций. Известно, что глубокое химическое выветривание пород на суше при прочих равных условиях повышает роль региональных источников питания (с убогими содержаниями рудных минералов) в формировании россыпных концентраций и является благоприятным для накопления в прибрежной зоне морей комплексных россыпей, образованных наиболее устойчивыми минералами (циркон, рутил, ильменит, кианит, ставролит, силлиманит и др.) преимущественно тонкопесчаной и крупноалевритовой размерности (россыпи тяжелых минералов, россыпи дальнего переноса). Иными словами, для областей (периодов) паратропического и субтропического гумидного климата характерно сочетание различных по составу (мономинеральных и полиминеральных) россыпей ближнего сноса, тесно ассоциирующих с корами выветривания, — на суше с комплексными прибрежно-морскими россыпями тяжелых минералов (по побережьям морей). Такая обстановка была характерна для седиментационных бассейнов северной части Евразии в эоцене, олигоцене, а в южной — и в миоцене.

Выше отмечалось, что в условиях криогенного литогенеза, как было показано Н.А. Шило, Ю.В. Шумиловым, З.С. Никифоровой, Л.В. Спорыхиной и другими исследователями, меняются механизмы высвобождения и миграции россыпеобразующих минералов, способствуя, с одной стороны, переносу части рудных минералов в обломках породы (гальке), а с другой — продуцируя значительное количество материала тонкопесчаной и алевритовой размерности. Такие условия способствуют также относительной сохранности в россыпях минералов невысокой гипергенной устойчивости (киноварь, вольфраматы, оливин и пр.). Кроме того, ледовитость морей обусловила существенное сокращение периода деятельности волновых процессов, что препятствовало совершенной сепарации обломочного материала в прибрежной зоне, и образованию комплексных россыпей тяжелых минералов. Все сколько-либо значительные четвертичные прибрежно-морские россыпи арктической шельфовой области относятся к классу россыпей ближнего сноса. Наконец, формирование в плейстоцене на обширных пространствах азиатской части Арктики ледово-лессовых покровных комплексов («едома”, «muck»), составляющих один из основных элементов криогенного литогенеза, также имело важные последствия для шельфового россыпеобразования. С одной стороны, накопление осадков едомной толщи привело к резкому сокращению области действия россыпеобразующих процессов на древней, ныне затопленной Берингийской суше. С другой стороны, ледово-лессовые образования с многочисленными костными остатками мамонтового комплекса явились материнскими породами для формирования на обширных осушках, образовавшихся в результате термоабразии, совершенно «нового» типа россыпей — остаточных россыпей мамонтового бивня. Эти постоянно регенерируемые россыпи ценного поделочного сырья формируются исключительно в условиях криогенного литогенеза.

Опускной колодец представляет собой открытую сверху и снизу железобетонную (реже стальную и бетонную) конструкцию, стены которой в нижней части имеют заострения (консоли), обычно усиленные металлом (ножи) (рис. 4.3). Опускные колодцы догружаются в грунт под действием собственного веса по мере разработки и удаления грунта, расположенного в полости колодца и ниже его ножа.
Стены колодцев либо сооружают сразу на полную высоту, либо наращивают по мере погружения колодцев в грунт. Погружение опускных колодцев в грунт производят с откачкой или без откачки воды из их полости.

После достижения опускным колодцем проектной глубины заложения фундамента полость колодца целиком или частично заполняют бетонной смесью сначала подводным способом, а затем насухо. В верхней части колодца сооружают распределительную железобетонную плиту, на которой впоследствии ведут кладку надфундаментной части опоры; в некоторых случаях такую плиту не делают.
Опускные колодцы применяют в случаях расположения грунтов с достаточной несущей способностью на больших (более 5-8 м) глубинах, когда сооружение фундаментов в открытых котлованах из-за сложности крепления их стен экономически нецелесообразно или технически неосуществимо. Поскольку в подобных случаях кроме опускных колодцев можно применять фундаменты из свай или оболочек, выбор типа фундамента производят на основе технико-экономического сравнения вариантов. Достоинством фундаментов из опускных колодцев является возможность их погружения без использования сложного технологического оборудования. Недостатками их являются большой объем кладки и значительные трудности, возникающие при встрече колодцев в водонасыщенных грунтах с препятствиями в виде крупных валунов, скальных прослоек, топляков и т.п. Устранение таких препятствий возможно лишь после откачки воды из колодцев, что при водонасыщенных грунтах не всегда удается сделать. Трудности, связанные с необходимостью осушения колодца, возникают и при посадке его на скальный грунт, поверхность которого не бывает строго горизонтальной и нуждается в планировке для возможности опирания на него колодца по всему периметру.

Очертание и габаритные размеры опускного колодца в плане определяются формой и размерами поперечного сечения надфундаментной части сооружения на уровне обреза фундамента, а также несущей способностью грунта, на который намечается опереть колодец.
Фундаменты из опускных колодцев имеют, как правило, вытянутую в плане прямоугольную форму либо форму, близкую к прямоугольной, но отличающуюся от нее закруглениями в углах, либо вытянутую форму с короткими сторонами в виде полуокружности; применяют также круглые колодцы.
Прямоугольные колодцы проще в изготовлении, но погружать их в грунт тяжелее, чем колодцы с очертаниями в плане, показанными на рис. 4.5. В связи с этим колодцы прямоугольного очертания в плане применяют в основном в случаях, когда надо преодолеть слой легкопроходимого грунта толщиной не более 10 м.
На уровне верха опускного колодца (на уровне обреза фундамента) устраивают уступы во всех направлениях шириной не менее 1/50 глубины погружения колодца и не менее 40 см. Это позволяет обеспечить проектное положение надфундаментной части опоры при возможных смещениях верха колодца в плане.

От горизонтального давления грунта в наружных стенах колодца возникают изгибающие моменты. Уменьшения этих моментов достигают устройством внутренних стен. Расстояния в свету между стенами (размеры шахт) должны быть достаточными для нормальной работы землеройных снарядов.
При грейферной разработке грунтов размеры шахт должны минимум на 0,5 м превышать размер грейфера в раскрытом состоянии. Размеры шахт в плане обычно принимают от 2 до 5 м. При погружении колодцев на глубину 8-10 м их наружные поверхности делают вертикальными (рис. 4.6).
Толщину наружных стен железобетонного колодца обычно принимают равной 0,7-1,5 м, а внутренних 0,5-1 м. Принятая толщина стен должна обеспечить вес колодца, достаточный для преодоления сил трения грунта о колодец, препятствующих его погружению.
Стены колодцев армируют горизонтальной и вертикальной арматурой. Площадь сечения арматуры определяют, как правило, расчетом на усилия, возникающие в процессе погружения колодцев. Нижние части наружных стен (консоли) колодцев устраивают переменного сечения по высоте. Консоли, как правило, заканчиваются стальными ножами с горизонтальной площадкой (банкеткой) шириной 0,15-0,20 м или заостренными.
Чтобы исключить возможность опирания внутренних стен колодца на грунт, их низ располагают выше низа наружных стен на 0,5 м. Для возможности сообщения между шахтами во внутренних стенах предусматривают проемы или низ этих стен располагают не менее чем на 2 м выше ножа колодца.
Выше консоли (на расстоянии не менее чем 2,2 м от низа колодца) в наружных и внутренних стенах колодцев устраивают штрабы глубиной 25-30 см и высотой 80-160 см, обеспечивающие надежную связь между стенами колодца и бетоном заполнения, а также возможность в случае крайней необходимости устройства потолка для превращения опускного колодца в кессон.

Опускной колодец опирают на толщу грунта, обладающего достаточной несущей способностью. Поверхность этой толщи не бывает строго горизонтальной, поэтому для обеспечения опирания на нее колодца по всей подошве его заводят в эту толщу на 1-2 м. В соответствии с этим назначают отметку подошвы фундамента.
По опыту построенных сооружений расход бетона на изготовление колодцев в общем объеме кладки фундаментов изменяется от 10 % для колодцев-оболочек, заполняемых сплошь бетоном, до 90 % для толстостенных колодцев без бетонного заполнителя. Расход арматуры на 1 м кладки колодцев изменяется от 50 кг для массивных конструкций до 300 кг для колодцев-оболочек, принудительно погружаемых в грунт.

В зависимости от конструктивных особенностей сооружений, объемов работ и местных условий бетонные и железобетонные колодцы изготовляют из монолитного или сборного железобетона (рис. 4.8). Целесообразность применения того или другого вида колодцев определяется, исходя из результатов сравнения стоимости работ и затрат труда.
При небольших объемах работ монолитные, бетонируемые на месте погружения колодцы применяют более часто, так как доставка сборных конструкций или их изготовление вблизи объекта во многих случаях связаны с необходимостью значительных дополнительных затрат средств и времени.
На фундаменты из одного колодца ориентируются, как правило, при необходимости опускания бетонируемых на месте колодцев под действием собственного веса. На сооружение таких фундаментов затрачивается меньше времени по сравнению с фундаментами из нескольких колодцев.
В построенных фундаментах из нескольких колодцев-оболочек расход бетона уменьшен в 2-4 раза по сравнению с фундаментами из одиночных колодцев, заполненных бетоном. При таком сокращении объема кладки экономически оправданно и целесообразно широкое применение конструкции из сборного железобетона. Поскольку резко уменьшаются суммарные объемы и вес элементов одного фундамента, то соответственно снижаются затраты труда, стоимость изготовления и монтажа колодцев-оболочек по сравнению с толстостенными колодцами больших размеров. Возможно их принудительное заглубление в разные грунты вибропогружателями.

На рис. 4.9 показана конструкция сборного опускного колодца.
По данным опыта строительства в нашей стране и за рубежом установлено, что применение колодцев-оболочек, способствуя значительному сокращению объемов работ, обеспечивает при хороню освоенной технологии снижение на 10-25 % стоимости фундаментов и уменьшение трудоемкости в 1,5-3 раза.
В случаях погружения колодцев на большую глубину приходится преодолевать значительные силы трения, возникающие между наружными поверхностями колодцев и грунтом. Для обеспечения погружения колодцев в этих случаях их наружные поверхности делают с одним или несколькими уступами (рис. 4.10) шириной не менее 10 см, из которых первый располагают на высоте 2-4 м от низа колодца. Иногда вместо уступов наружным поверхностям придают наклоны, сохраняя вертикальность этих поверхностей лишь в пределах нижней части колодцев высотой 3-4 м.

При развитии уступов или увеличении наклонов наружной поверхности колодца облегчается его погружение в грунт, но в то же время колодец в процессе погружения становится менее устойчивым, легче кренится и смещается в стороны, что затрудняет обеспечение его проектного положения. В связи с этим развитие уступов и наклоны наружных поверхностей колодцев ограничивают прямыми, имеющими наклоны не более 20:1.
Резкого снижения сил трения грунта о колодец удается достичь применением тиксотропной рубашки. В этом случае колодец изготовляют с одним уступом шириной до 15 см, расположенным в его нижней части, и вертикальной боковой поверхностью независимо от размеров и глубины погружения колодца в грунт. Тиксотропная рубашка образуется из глинистого раствора, нагнетаемого через специальную трубу (в процессе погружения колодца) в пространство между наружной поверхностью колодца и грунтом. Применение тиксотропных рубашек позволяет снизить толщину стен колодцев до 0,4-0,6 м.

Для принудительного погружения опускных колодцев применяют различные типы опорных конструкций. При строительстве заглубленных на 45-55 м сооружений диаметром 9-12 м успешно используют опорные конструкции в виде набора двухконсольных балок, шарнирно закрепленных в опорном воротнике, при этом одна консоль каждой балки оборудована домкратом, а противоположная жестко оперта на грунт. В шахтном строительстве при переходе от обычного способа проходки к опускной применяют треугольные упоры, шарнирно закрепленные в крепь ранее пройденного участка. При задавливании колодцев со стенами, собираемыми из колец высотой более величины хода штоков домкратов, используют опорную конструкцию в виде стойки, закрепленной шарнирно в опорном воротнике и оснащенной съемной консолью, которая устанавливается на нужный уровень по мере погружения колодца.

Для задавливания опускных колодцев применяют гидравлические домкраты грузоподъемностью 500-1500 кН с величиной хода штока 800-1200 мм, причем гидравлическая схема домкратной системы должна предусматривать независимое включение и отключение каждого отдельного домкрата.
Погружение колодцев способом задавливания может осуществляться как без водоотлива, так и в осушенных грунтах. Для разработки грунта используют грейферы или средства гидромеханизации. У нас в стране этим способом возведено более 200 сооружений глубиной 50 м и более, круглых в плане с диаметром 5-30 м и прямоугольных с площадью сечения до 420 м2. Есть примеры применения способа задавливания колодцев в Японии и Мексике. Этот способ целесообразно применять при возведении сооружений, заглубляемых на 20 м и более, в тех случаях, когда необходимо обеспечить их строгую вертикальность, а также когда работы ведутся вблизи существующих строений и коммуникаций.
Работы по регулируемому погружению колодцев с помощью домкратов по второй схеме выполняются в следующей последовательности (рис. 4.12).
Перед началом работ по возведению заглубленного сооружения по его периметру пробуривают скважины 1, причем в зависимости от инженерно-геологических условий в нижней части скважин могут быть устроены уширения 2. В скважину опускают канат 6 с анкерным устройством 7 на его конце, после чего анкерные сваи бетонируют до отметки на 0,5 м ниже заложения ножа колодца. Затем по поверхности грунта возводят наружные стены 4 колодца, устраивая в них каналы 5 для пропуска тяжей канатов 6. После набора бетоном стен колодца проектной прочности на них устанавливают специальные домкраты 3, к которым присоединяют свободный конец тяжа-каната.

В процессе погружения колодца осуществляется выемка грунта из центральной части колодца с оставлением берм у ножа. Разработав грунт на глубину одного яруса, включают домкраты и сооружение задавливают в грунт, после этого разрабатывают грунт бермы, разрушенной во время задавливания колодца, и цикл повторяется.

Среднеевропейский или молассовый нефтегазоносный бассейн расположен на территории Западной Австрии, южной части ФРГ и Швейцарии; небольшая его часть попадает в пределы Франции. Бассейн вытянут с ЗЮЗ на BCB более чем па 600 км, при максимальной ширине на меридиане горы Ампфинге порядка 120 км. Площадь бассейна равняется 36 тыс. км2 (рис. 17).

Бассейн образован на базе предгорного прогиба Альп и характеризуется асимметричным строением. Южное обрамление бассейна образовано высокоприподнятыми (2—3 км) складчатыми сооружениями Центральных и Восточных Альп. Непосредственно границей бассейна служит главный альпийский надвиг.

С северо-запада бассейн ограничен складчатой системой юры и квестовыми грядами Швабской Юры и Франконской Юры, обрывы которых обращены на северо-запад. Эти горы, сложенные юрскими известняками и доломитами, поднимаются в среднем до 700—800—1000 л. К юго-юго-западу от Женевы Юрские горы смыкаются с Альпами, замыкая нефтегазоносный бассейн с запада.

Северо-восточным обрамлением бассейна служит Богемский (Чешский) массив. Несколько восточнее Амштеттена, где Богемский массив максимально приближен к Альпам, бассейн узкой горловиной сообщается с Пред-карпатским прогибом.

Западная и центральная части бассейна орографически образованы Швейцарским (Миттельланд) и Швабско-Баварским плоскогорьями, поднимающимися до 500 м и даже 1000 м (на западе).

Фундамент бассейна образован гранитами, гнейсами и слюдистыми сланцами, обнажающимися в пределах Богемского массива и постепенно ступенчатообразно погружающимися к югу до глубины свыше 4—5 км в зоне альпийского фронтального надвига.

В осадочном выполнении бассейна принимают участие отложения верхнего палеозоя, мезозоя и кайнозоя (табл. 19). Породы палеозойского (верхний карбон) и мезозойского возраста, трансгрессивно залегающие на фундаменте, на дневную поверхность (за исключением юры) не выходят, и об их присутствии можно судить только по данным глубокого бурения. Палеозойско-мезозойский осадочный комплекс, характеризующийся сокращенными мощностями стратиграфических подразделений, не имеет (за исключением, возможно, верхней юры) практического значения для нефтеносности. Вышележащая часть осадочного выполнения представлена толщей третичных морских и пресноводных моласс мощностью, колеблющейся от сотни метров на северном платформенном борту до 4000 м на юге, вблизи фронта Альпийского надвига.

В тектоническом отношении Среднеевропейский нефтегазоносный бассейн, отдельные участки которого изучены крайне неравномерно, отличается довольно сложным строением (рис. 18). Наиболее прогнутая часть его значительно смещена к югу и располагается у предгорьев Альп. Отчетливо различаются южный складчатый борт и северный платформенный борт бассейна.

Южный складчатый борт, получивший название субальпийской складчатой молассовой зоны, протягивается узкой (не более 20 км) полосой вдоль Альпийского горного сооружения.

Западные и восточные (восточнее оз. Химзее) его участки частично перекрыты надвинутыми флишевыми зонами Альп и устанавливаются менее отчетливо (рис. 19). Южная граница субальпийской молассовой зоны, как упомянуто выше, образована альпийским фронтальным надвигом. Северной границей также служит крупный всброс, по которому молассы надвинуты на север. Это нарушение в Австрии получило название линии Цермюллена.

На южном борту выделяется ряд сипклиналеобразных чешуй, надвинутых на север и сложенных нижнетретичными молассами. Кроме того, в районе Имменштадта, к северу от оз. Маттзее (Австрия) на глубине порядка 2 км были впервые обнаружены крупные покровы, образованные палеогеновыми и меловыми породами. С отложениями южного борта связаны небольшие нефтегазопроявления и одно месторождение нефти — Тегернзее, не разрабатываемое в настоящее время.

На платформенном борту бассейна выделяется южная, наиболее прогнутая часть, получившая название «внутреннего молассового трога». Этот трог расположен главным образом в южной Баварии и лишь небольшой узкой полосой заходит в западную Австрию и, возможно, в Швейцарию. В пределах этого прогиба, частично уходящего под складчатый борт бассейна, развиты максимальные мощности третичных отложений, в которых присутствуют эоценовые и нижнеолигоценовые породы. Осадочный комплекс осложнен нарушениями, простирающимися параллельно фронту. Складчатые структурные формы играют подчиненную роль и большей частью сопровождают зоны нарушений.

В австрийской части бассейна установлено трансгрессивное залегание отложений аквитанского и бурдигальского ярусов на подстилающих слоях.

В пределах трога известен ряд нефтяных и газовых месторождений.

Внутренний молассовый трог отделяется на северо-востоке от основной части платформенного борта структурным порогом, получившим в ФРГ название Ландсгут-Нойотингской зоны поднятий (или нарушений), а в Австрии — зоны Бургхаузен-Геретсберг и находящейся на ее продолжении зоны поднятий Мюлайтен-Пухкирхон-Вегшайд и далее Бад-Халл.

В пределах этого структурного порога установлено повышенное залегание кристаллического фундамента, на котором местами сохранились верхнекаменноугольные аркозовые песчаники и углистые сланцы и континентальные образования триаса, перекрываемые или маломощным мезозоем, или третичными молассовыми толщами.

Основная часть платформенного борта подразделяется на северо-восточный (Баварско-Австрийский) участок, примыкающий к Богемскому массиву, северо-западный (Западно-Баварский), примыкающий к Швабско-Франконской Юре, и крайний западный (Швейцарский). Последний отделяется от остальной части северного борта грабенообразной зоной, протягивающейся с ЮВ на СЗ. С этой зоной связано Боденское озеро. Швейцарская часть бассейна изучена очень слабо.

Для Западно-Баварского участка платформенного борта бассейна характерно; широкое развитие карбонатных отложений верхней юры (450 м), а также кейпера, лейаса и доггера (порядка 300 м), отсутствие нижней части молассовых отложений (разрез начинается с верхнего олигоцена) и широкое развитие верхнего миоцена; широкое развитие пресноводных моласс. В структурном отношении участок характеризуется глыбовым строением и развитием очень пологих антиклинальных поднятий, рассеченных разрывами. Эти нарушения простираются преимущественно с ЮЗ на СВ. В пределах Западно-Баварского участка выявлена также протяженная зона разломов, простирающаяся через Байтенхауз, Фронхофеи, Гайсберен, JIayбен, Риден на Швабмюнхен. С этой зоной связано несколько нефтяных месторождений.

Баварско-Австрийский участок бассейна также характеризуется отчетливо выраженной глыбовой тектоникой, отражающей подвижки отдельных блоков фундамента. Разрывы не проникают выше хаттских слоев. В отличие от предыдущего участка, граница с которым носит в какой-то степени условный характер, здесь развиты молассы верхнего эоцена и нижнего олигоцена, характерные для внутреннего молассового трога, выклинивающиеся в северном и западном направлениях. Западная часть участка в пределах Восточной Баварии, где широко развиты мальм-верхнемеловые отложения, получила название Браунаутского трога. Здесь еще развиты рупельские отложения, но остальная часть нижнетретичной толщи уже отсутствует.

В Среднеевропейском бассейне естественные нефтегазопроявления были известны давно, но промышленную добычу нефти начали осуществлять в самое последнее время. Месторождения нефти и газа сосредоточены в основном пока лишь в Баварии. В Австрии известно только одно небольшое месторождение (Пухкирхен).

По характеру строения и нефтегазоносности в Среднеевропейском нефтегазоносном бассейне выделяется несколько нефтегазоносных областей. Южный складчатый борт бассейна соответствует Приальпийской нефтегазоносной области. Далее выделяются Внутреннемолассовая, Баварско-Австрийская, Западно-Баварская и Швейцарская нефтегазоносные области, соответствующие вышеописанным одноименным тектоническим районам.

1. Приальпийская нефтегазоносная область. В пределах области известно большое количество нефте- и газопроявлений, выходов асфальта и тяжелой нефти. У Тегернзее, на южной границе области, с 1883 г. разрабатывалось небольшое месторождение нефти антиклинального типа. Всего было добыто около 4,5 тыс. т. нефти из неглубоко залегающих третичных отложений. В 1958 г. была получена нефть у Мурнау, Нефтеносны рупельские песчаники (зона бауштейн) на глубине порядка 2 км.

2. Внутреннемолассовая нефтегазоносная область. В нее включается Внутримолассовый трог и ограничивающая ого с северо-востока зона поднятий. Эта зона поднятий является крупной, пока в основном потенциальной антиклинальной зоной нефтегазонакопления. В ее пределах расположено небольшое нефтяное месторождение Пухкирхен антиклинального типа, связанное с погребенным выступом фундамента, ограниченного разрывами. Нефтеносны песчаники верхнего эоцена мощностью 1,8 м, образующие пластовую сводовую залежь на глубине 2540 м. Среднесуточная добыча около 12 т. Уд. вес нефти 0,8550. В пределах этой же зоны расположено газовое месторождение Гендорф. Газоносны песчаники бурдигальского яруса. Залежь пластовая, тектонически экранированная.

В области известны также четыре параллельных друг другу зоны нефтегазонакопления, связанных с крупными разломами. Эти разломы запечатывают в общем моноклинально залегающие слои. Месторождения располагаются к югу от разломов, что свидетельствует об одностороннем питании. Эти зоны расположены между средними течениями рек Изар и Инн.

К самой южной зоне приурочены нефтегазовые месторождения Моосач и Альбахинг. Нефтеносны песчаники верхнего эоцена и газоносны песчаные горизонты в литотамниевых известняках литторфа. Co следующей к северу зоной связаны газовые месторождения Хоенлинден, Шнаупинг, Одгессен (открыты в 1958 г.). Газоносны песчаные горизонты верхнего эоцена, песчаники ампфинг, литотамниевые известняки рупельского яруса. Еще севернее расположена зона, с которой связаны нефтегазовые месторождения Иссен, Ампфинг, Вантерн-Штейнкирхен. Нефтеносны латтофские базальные песчаники (свита ампфинг) и газоносны литотамниевые слои латторфского яруса, песчаные горизонты основания рупельского яруса (слои бауштейн), песчаники xаттa. К самой северной зоне приурочено газовое месторождение Дорфен, где газоносны песчаники в основании рупеля. Во всех месторождениях заложи пластовые сводовые или пластовые, тектонически экранированные. На месторождении Ампфинг мощность коллекторского горизонта равняется 10 м. Глубина залежи 1800 м. Уд. вес нефти 0,93. Добыча внутреннемолассовой области в 1959 г. составила 113,7 тыс. т нефти.

3. Баварско-Австрийская возможно нефтегазоносная область. Несмотря на то что в разрезе моласс известны проявления газа и нефти, месторождений пока не обнаружено.

4. Западно-Баварская нефтегазоносная область, В ее пределах известна одна зона нефтегазонакопления, связанная с крупным разломом. К этой зоне приурочено три нефтяных месторождения: Гаимертинген, Лayбен и Мончсрот, расположенные к югу от плоскости нарушения.

Залежи пластовые, тектонически экранированные. Основной нефтеносный горизонт — песчаники Бауштейнской зоны (хаттский ярус). На месторождении Гаимертинген пористость песчаника 16,8%, проницаемость 46 мд. Уд. вес нефти 0,840.

5. Швейцарская возможно нефтегазоносная область (очень небольшая часть ее — Савойская впадина — попадает во Францию). В ее пределах пока промышленных месторождений не обнаружено. Однако по аналогии со смежной областью можно встретить зоны нефтегазонакопления, связанные с разломами. Наряду с третичными отложениями, мощность которых меньше, чем в более восточных районах, определенный интерес представляют смятые в складки карбонатные толщи юры и триаса. С ними известно значительное количество нефтегазопроявлений как в естественных обнажениях, так и в глубоких скважинах.

О существовании силицида тория впервые упоминают Ведекинд и Фетцер. Он был получен сплавлением смеси алюминия, металлического тория и кремния с последующим химическим выделением в чистом виде. Ведекинд применял также метод горячего прессования, синтезируя сплавы из компонентов.

Структура дисилицида ThSi2 описана Брауэром и Митиусом. Это тетрагональная решетка с постоянными а = 4,126 А, с = 14,346 A. ThSi2 не изоморфен остальным дисилицидам переходных металлов IV—VI групп.

Плотность, определенная рентгеновским путем, составляет 7,79 г/см3; пикнометрический удельный вес 7,63 г/см3.

Микротвердость (при нагрузке 100 г) горячепрессованных заготовок дисилицида равна 1120 кг/мм2.

Когда строится частный дом большую работу хозяину необходимо сделать и по его отоплению. Ведь в наших широтах холодное время года длится до шести месяцев. Отопление необходимо, если люди будут проживать в доме в зимний период времени.

Арочные конструкции большого пролета применяют в зданиях гражданского и промышленного назначения — вокзалы, спортивные залы, склады угля, руды, концентрата и др.
Для исключения передачи на колонны горизонтальных (распорных) усилий проектируют арки с затяжкой, воспринимающей распор, При отсутствии затяжки в двух- и трехшарнирных арках на колонны или железобетонные основания передаются как вертикальные, так и горизонтальные усилия.
Как правило, арки с пролетами более 50—60 м монтируют полуарками или по частям с использованием временных опор. Число временных опор зависит от пролета арки, мощности грузоподъемных механизмов и конструктивных решений арки, которые должны заранее учитывать технологию монтажа покрытия.
При монтаже арок с затяжками, подвески которых не расчитаны на восприятие усилий, возникающих при опирании монтажного блока на затяжку, используют временные опоры теле ко пи ческой конструкции. Элементы арки и затяжки монтируются по отдельности. После монтажа двух арок и оформления всех узлов производится раскружаливание. Средняя часть опор опускается ниже уровня затяжки и опоры перемещаются на два шага арок по ходу монтажа.
Такой способ монтажа применен на строительстве Дворца спорта в Лужниках в Москве (рис. 11.13).

Каждая арка монтировалась тремя частями, т.е. использовались две временные опоры. Средняя (телескопическая) часть опоры предназначались для опирания элементов двух смежных арок, а наружная часть опоры — для опирания элементов затяжек этих арок. Элементы арок, затяжек и подвесок поднимали гусеничным краном. После сборки, выверки геометрии и сварки монтажных стыков двух очередных арок и их затяжек, монтажа и проектного закрепления всех распорок и связей между ними производилось раскруживаливание. Винтовые домкраты при этом устанавливали на оголовках внутренних (опускаемых) секций временных опор.
Освободившиеся от нагрузки внутренние секции опор опускали краном в нижнее положение и по рельсовым путям перемещали на следующую стоянку, где монтировали очередную пару арок.
При монтаже двух несущих наклонных пологих арок (без затяжек) пролетом 168 м на Олимпийском велотреке в Крылатском использовались стационарные монтажные опоры с домкратными узлами. После сборки башенными кранами арок коробчатого стального сечения из элементов массой до 37 т и сварки стыков было произведено раскружаливание и удаление опор. В дальнейшем на этом сооружении по несущим наклонным балкам было устроено мембранное покрытие.
Несущие арки пролетом 120 м криволинейного в плане и по высоте очертания Олимпийского плавательного бассейна на проспекте Мира в Москве были смонтированы башенным краном БК-1000 блоками до 40 т без применения временных опор, так как наклонные двухшарнирные арки опирались на проектные колонны, установленные по наружному контуру сооружения. Между несущими стальными арками (заполненными предварительно бетоном) были смонтированы стальные висячие фермы, образующие кровлю седловидной поверхности (рис. 11.14).
На обоих этих объектах монтаж арок производился в направлении от железобетонных устоев к центральной части, где располагался замковый элемент.