Строительный инструмент — рубанок




Строительный инструмент - рубанок

Рубанок – ручной инструмент для обработки древесины и древесных материалов (дсп, мдф и т. д.). Струг состоит из стального лезвия, встроенного в корпус из дерева, металла или других материалов.

Рубанок находит множество применений: от простейших – то есть выравнивания плоскостей или кромок досок, более продвинутых – выполнение канавок и шлицов, до самых сложных профилей.

Рубанки применяли еще в древности, и принцип их работы до сих пор не изменился, так как усложнялись только их формы и задачи.

Сегодня рубанки ручные применяются почти исключительно в сфере дизайна интерьеров, художественной области или при реставрации мебели и старинных изделий. В столярном деле их заменили станки и электроинструменты (фрезерный станок, электрорубанок).

Принципом обработки является равномерное движение средства с перемещением давления на переднюю часть рубанка в начале обрабатываемой поверхности и на задней, когда мы заканчиваем ход. В случае стругов, мы нажимаем на инструмент (исключением являются струи адаптера и крепления двуручные – здесь мы нажимаем и тянем одновременно). Обработка должна осуществляться в соответствии с ходом волокон. Лезвие струга — это, так называемый, утюг, который крепится в корпус с помощью клина.

Более сложные конструкции оборудованы специальными ручками, дающими возможность точной регулировки.

Угол заточки в зависимости от твердости обрабатываемого материала колеблется в пределах 25° – 35°, угол наклона режущей кромки от 20° до 80°.

Почему стоит пользоваться услугами клининговых компаний?





На сегодняшний день услуги профессионального клининга пользуются большим спросом среди разнообразных коммерческих учреждений и производственных площадок. Да и частные заказчики всё чаще прибегают к помощи профессиональных работников. Вот почему мы решили разобраться с тем, почему же подобные услуги являются выгодными, в первую очередь, для коммерческих учреждений и разнообразны предприятий.

Обратившись вот в эту компанию: https://gorod-chist.ru/klining/, вы можете сами ощутить все плюсы профессионального клининга:

• Высочайшее качество работ. Профессиональные компании заботятся о своей рыночной репутации, а значит, стараются предоставить услуги на самом высоком уровне. В своей деятельности они задействуют инновационное оснащение. Для работы нанимают квалифицированных сотрудников или же персонал проходит особое обучения за счёт фирмы. К тому же, клининговые организации используют максимально эффективные, но, к то же время, щадящие средства для мытья. Достигнуть превосходного результата также можно благодаря правильной оценке специфики того или иного помещения и вида загрязнения. Учитывая все эти факторы, выбирают моющие составы и оснащение.
• Вторым немаловажным плюсом является выгода в экономическом плане. Обращаясь в специализированную фирмы, можно вычесть сумму расходов из прибыли, которая облагается налогом. Это позволяет минимизировать ваши издержки.
• Экономия материалов. Все те средства, которые применяют сотрудники клининговой организации они приобретают сами на оптовых условиях. Их значительные познания и большой практический опыт позволяют разбираться в оснащении и в химических составах, выбирать оптимальные решения. На печи работников также ложатся все хлопоты, связанные с хранением и пополнением запасов химических веществ.
• Специальные работы – ещё одна область, где можно неплохо сэкономить. Например, некоторые клининговые мероприятия осуществляются нечасто, но без них никак не обойтись. Очищение коврового покрытия и предметов мебели, полировка мраморных поверхностей предусматривают использования особой техники и средств, которые слишком накладно приобретать и хранить.

Парадный стиль по-французски




Парадный стиль по-французски

На севере Чикаго, в районе живописных предместий, обрамляющих озеро Мичиган, расположено множество красивейших частных домов. Одно из таких зданий — замечательный особняк в стиле ар деко — все еще сохранил свои классические изысканно-пропорциональные интерьеры. Его нынешние владельцы, будучи ярыми франкофилами, стремились сохранить в неприкосновенности облик дома, добавив в него некую ноту классической французской парадности, которая хорошо сочеталась бы с изначальной архитектурой здания.

Мередит начала оформление интерьеров этого дома с входного вестибюля, обновив в нем пол облицовкой из черно-белой мраморной плитки и оклеив стены обоями в вертикальные полосы кремового и желтого цветов. Для обрамления маленького окна в холле была взята шелковая ткань кремового оттенка «Флер де Лис» от «Бруншвиг и сыновья». Подкладка для шторы была сшита из ткани «Пальм д’Ор» от «Кларенс Хаус» в мелкую клетку. Под окошком была поставлена французская кушетка-рекамье, обитая элегантным телко м «Муди Мэншн» от «Сцаламандр» в золотых и кремовых тонах.

Вестибюль выходит в просторную гостиную, занимающую всю ширину здания. Ее композиционным центром служит большое окно-эркер с мелкой прямоугольной расстекловкой. Интерьер гостиной светел и наполнен воздухом; из него открывается вид на окружающий сад и лужайку. Чтобы связать зрительно вестибюль с гостиной, Мередит вновь использовала для сложно задрапированных портьер, обрамляющих ведущие в сад французские двери, ткань «Пальм д’Ор». Ламбрекены сконструированы вокруг центральной розетки, поднятой к потолку, образуя изгиб драпировки, вторящий изгибу завершения центрального окна. Гармонирующий с драпировками по цвету шелк «Пальметто» от «Кларенс Хаус» был взят для обивки пары французских кресел, в то время как диван обит шелковым ситцем с глянцевой фактурой «Кампанула» фирмы «Бруншвиг и сыновья», в цветочном орнаменте которого, с яркими розовыми и зелеными тонами, нашли отражение цвета окружающего садового пейзажа. Облик комнаты дополняет напольный ковер ручной работы, с узором из классических лент и ветвей оливы в кремово-золотистых тонах. В целом, гостиная приобрела характер торжественной приемной по-французски и в то же время выглядит привлекательной и приветливой благодаря обилию света и умело подобранному сочетанию цветов.

Крытые стадионы




Одним из наиболее крупных крытых спортивных сооружений являются крытые стадионы. Они, главным образом, представляют собой демонстрационные спортивные сооружения универсального типа, предназначенные для проведения спортивных, зрелищных и культурно-массовых мероприятий в присутствии большого количества зрителей. У этих сооружений площадь спортивной арены составляет более 19 тыс. м2. при наличии футбольного ноля и круговых легкоатлетических дорожек. Крытые стадионы так же, как и другие спортивные сооружения (Дворцы спорта, универсальные спортивно-зрелищные залы и др.), оборудуют малыми, средними и большими спортивными аренами. К малым спортивным аренам относятся сооружения, представляющие собой большей частью прямоугольную форму с габаритами в пределах от 18×36 до 24×48 для игр с ручным мячом; к средним относятся арены для проведения хоккейных игр с шайбой с размерами 65×34 м (при размораживании льда на них можно проводить занятия по различным видам спорта); к большим — спортивные арены, предназначенные для футбола с габаритами до 73×112 м (рис. 12.7.2.1). Требования к рентабельности этих сооружений — необходимость интенсивного проведения на их территории различных спортивных и культурно-массовых мероприятий — спортивных соревнований по различным видам спорта, учебно-тренировочных занятий, зрелищных и общественно-массовых (спектаклей, балетов, собраний, митингов и пр.) мероприятий. В этой связи данные спортивные арены должны быть оснащены техническими средствами, позволяющими трансформировать арены в планировочную структуру, приспособленную для проведения любого из этих мероприятий.


Крытые стадионы

Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций



Центрально растянутые элементы

Работа «мягких» сталей (типа марок Ст.2 и Ст.3) на растяжение при статическом действии нагрузки характеризуется диаграммой, представленной на рисунке II—1. Образцы из стали марки Ст.3 примерно до напряжения 2000 кг/см2 (предел пропорциональности — σпц) работают без заметных остаточных деформаций, почти совершенно упруго, а между величинами напряжений и деформаций наблюдается пропорциональность. Это так называемая стадия упругой работы стали. После достижения величины относительной деформации около 0,1 % видимая пропорциональность между напряжениями и деформациями нарушается, материал претерпевает пластические деформации и переходит в состояние текучести, продолжающееся до достижения 2,5—3% относительного удлинения. Это так называемая стадия пластической работы малоуглеродистой стали.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

В сталях с большим содержанием углерода площадка текучести отсутствует, и переход от стадии упругой работы к пластической характеризуется перегибом кривой «напряжения — деформации» (σ—ε), большим и при том переменным углом наклона кривой второго участка к вертикали. Для таких сталей за условный предел текучести принимают напряжение, при котором образец получает остаточное удлинение, равное 0,2% его расчетной (начальной) длины.
Если образцы и элементы конструкций из стали, находящиеся в первой стадии работы, практически отвечают расчетным предположениям, то элементы, находящиеся во второй стадии (резко выраженных пластических деформаций), не отвечают расчетным предположениям. Для них неприменимы закон пропорциональности между напряжениями и деформациями, закон независимости действия сил и др.
Стальной элемент или часть его, достигшая состояния текучести, продолжает нести нагрузку, предшествовавшую этому состоянию, и лишь на некоторое время теряет возможность воспринимать дальнейшее увеличение нагрузки. Это является весьма благоприятным фактором для работы стальных конструкций. Благодаря ему происходит выравнивание напряжений в частях поперечного сечения элемента или выравнивание усилий между отдельными совместно работающими, но разно нагруженными элементами (например между заклепками в клепаном соединении).
Таким образом, в период непосредственно предшествующий разрушению, эти элементы работают слитно.
Если часть элемента или весь элемент может совершить значительные деформации, то затем материал вновь может противостоять действию возрастающих нагрузок. Работа стали переходит в стадию самоупрочнения. Наконец, по достижении некоторого значения напряжений σпч — предела прочности (для Ст. 3 около 3800—4700 кг/см2) — образец разрушается. Таким образом, переход стального элемента или его части в состояние пластической работы еще не означает разрушение элемента. Однако условия работы элемента в этом состоянии (величина деформаций, необратимый характер последних, резкое отклонение от расчетных допущений и т. п.) таковы, что основные рабочие напряжения в стальных конструкциях должны быть ниже предела текучести.
Благоприятные условия работы стали позволяют рассчитывать центрально растянутые элементы по прочности на средние напряжения, отнесенные в рабочей площади (с вычетом ослаблений), то есть пренебрегая вредным влиянием ослаблений на фактическое неравномерное распределение напряжений. Прочность должна быть проверена как по сечению с наибольшим усилием (рис. II—2,а, разрез I—I), так и по сечению с наибольшим ослаблением (разрез II—II).
Проверка напряжений в заданном элементе, нагруженном усилием N или Nв:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где F, Fнт, Fос — площади поперечного сечения проверяемого элемента брутто, нетто и площадь ослабления;
N и Nн — усилие в элементе от расчетной или соответственно от нормативной нагрузки.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Для полосы стали, ослабленной двумя круглыми отверстиями для заклепок или болтов диаметром d (рис. II—2,б), расположенных рядом:

Fнт = (b-2d)δ.

В случае расположения отверстий в шахматном порядке (рис. II—2, в) в зависимости от расстояний между последними возможно разрушение стержня или по нормальному сечению (линия I—I), или по зигзагу (линия II—II). Прочность стержня должна быть обеспечена по обоим сечениям:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

При проверке прочности уголков и других профильных элементов, ослабленных отверстиями, расположенными в шахматном порядке (рис. II—2,г), следует также учитывать возможность разрыва по зигзагу. Для определения расчетной площади в этом случае уголок представляют как бы развернутым на плоскость и вычисление F»m ведут по этой развертке. При этом следует учитывать, что площадь такой развертки несколько отличается от действительной площади поперечного сечения. В расчетах должна быть сделана поправка на разницу этих площадей.
Сечения растянутых элементов подбирают в порядке, обратном указанному выше. Требуемая площадь:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где N или Nh — соответствующее расчетное усилие;
koc = Fбр:Fнт — коэффициент, учитывающий влияние ослаблений.
В конструкциях с болтовыми и клепаными соединениями для предварительных расчетов koc принимают равным 1,15-1,30.
В сварных конструкциях обычно принимают koc=1, наблюдая за тем, чтобы несущая способность сварных стыков и других креплений была неменьше несущей способности самих элементов.
После подбора сечения элемента и конструирования его прикрепления необходимо проверить напряжения с учетом реального ослабления, так как между ориентировочно принятым значением koc и полученным в действительности может быть значительное расхождение.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Кроме обеспечения прочности растянутых элементов, необходимо также обеспечить достаточную жесткость их для того, чтобы затруднить возможность повреждения (изгиба) элементов при перевозке и монтаже конструкций, а также в процессе эксплуатации их; уменьшить провисание элементов от собственного веса; уменьшить зависящее от провисания элементов запаздывание при включении в работу растянутых стержней и уменьшить вибрации длинных растянутых элементов под воздействием динамических нагрузок.
Для этой цели требуется, чтобы гибкость растянутых элементов не превышала максимальных значений, указанных далее в таблице II—4,б.
Напоминаем, что гибкостью λ называют отношение расчетной длины стержня l к соответствующему радиусу инерции r его поперечного сечения, а высказанные условия записывают так:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Для обеспечения слитной работы элементов, образованных из двух уголков или швеллеров (рис. II—3), связанных между собой сваркой через прокладки или заклепками через шайбы, следует назначать расстояние между этими связями не более 80 радиусов инерции отдельной ветви относительно оси 1—1, проходящей через центр тяжести ветви параллельно оси у—у, а в крестовых сечениях относительно оси 0—0.

Центрально сжатые элементы

Работа стальных коротких образцов на центральное сжатие протекает аналогично рассмотренному выше процессу растянутых образцов. Однако у сжатых образцов перед разрушением шейка не образуется, а потому в стадии самоупрочнения кривая (о—е) все время поднимается вверх. Предел текучести при сжатии имеет примерно то же значение, что и при растяжении.
Проверку прочности центрально сжатого элемента проводят так же, как и растянутого:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Однако нельзя ограничиться одной проверкой прочности центрально сжатых стержней. Длина этих стержней всегда во много раз превышает размеры их поперечного сечения. Разрушение таких стержней обычно происходит не от простого раздавливания их, а от продольного изгиба вследствие потери устойчивости. Напряжения, при которых происходит потеря устойчивости (их называют критическими напряжениями σкр), могут быть значительно ниже предела прочности стали и ниже предела текучести. Поэтому центрально сжатые стержни, рассчитанные только по прочности, имели бы реальные запасы ниже, чем центрально растянутые стержни, рассчитанные таким же путем. Более того, запасы в самих продольно сжатых стержнях резко отличались бы между собой, а в наиболее гибких стержнях совсем исчезли. Это обстоятельство заставляет все центрально сжатые стержни рассчитывать с учетом явлений потери устойчивости:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

По Эйлеру, потеря устойчивости прямолинейным центрально сжатым, шарнирно закрепленным стержнем происходит при критической нагрузке:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где E — модуль продольной упругости;
I — момент инерции поперечного сечения стержня;
l — расчетная длина стержня.
Из формулы (II—6) критическое напряжение:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Отношение величины критического напряжения σкр, которое, как видно из предыдущей формулы, зависит от гибкости стержня, к величине расчетного предела текучести σт показывает, насколько необходимо снизить допускаемую на центрально сжатый стержень нагрузку, или, что равносильно, допускаемые в нем напряжения, чтобы обеспечить в стержне нормальный запас. Коэффициент, характеризующий отношение σкр:σт, обозначим φ’.
Формула Эйлера выведена в предположении, что материал совершенно упруг и следует закону Гука. Поэтому область, в которой применима формула Эйлера, определяется требованием, чтобы критические напряжения не превосходили предела пропорциональности для данного материала (σкр≤Опц). Для стали марки Ст.3 можно приближенно принять σпц=2000 кг/см2. Подставив это значение в формулу (II—7), получим:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

то есть формула Эйлера может быть применена для стержней с гибкостью более 102; при σпц=1900 кг/см2, λ≥105, а при σпц=3000 кг/см2 (низколегированные стали) λ≥87.
Потеря прямолинейного устойчивого состояния у стержней средней и малой гибкости (то есть менее указанных выше значений λ) происходит при напряжениях выше предела пропорциональности, в зоне пластических деформаций, когда значение модуля упругости Eпл становится переменным, зависящим от напряженного состояния стержня. Энгессер для этого случая определил значение критических напряжений формулой 7а, подобной формуле (Н—7):


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Здесь Eпр — приведенный переменный модуль продольного изгиба в момент выпучивания стержня, определяемый по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где I1 и I2 — моменты инерции растянутой и сжатой частей поперечного сечения стержня относительно нейтральной оси.
Числитель этой формулы оценивает жесткость стержня в момент потери устойчивости.
Опыты Кармана и многих других исследователей показали хорошее совпадение результатов экспериментов и теоретических вычислений.
Понятие приведенного модуля упругости впервые введено проф. Ф.С. Ясинским, который внес большой вклад в изучение работы центрально и внецентренно сжатых стержней.
Кривая соотношения σкр:σт для стали марки Ст.З представлена на рисунке II—5 (см. кривую со знаком φ’).


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

На работу центрально сжатых стержней оказывают влияние случайные эксцентриситеты, имеющие место во всех стержнях реальных конструкций. Происхождение этих эксцентриситетов весьма разнообразно: неоднородность строения материала и проистекающее отсюда несовпадение геометрической оси с осью инерции, легкая погнутость элемента и т. п. К случайным эксцентриситетам относят также эксцентриситеты, возникающие вследствие несовершенства закреплений концов стержня, так называемые конструктивные эксцентриситеты. На рисунке II—6, а буквой е обозначено расстояние между центром тяжести сечения из двух уголков и направлением усилия, передаваемого заклепками. На рисунке II—6,б показан конструктивный эксцентриситет для отдельных ветвей, прикрепленных сварными швами. На рисунке II—6, в показан эксцентриситет е передаваемого швами усилия по отношению к центру тяжести отдельной ветви стержня из швеллеров. В случае крепления стержня из швеллера по рисунку II—6, г возможно совершенно устранить конструктивный эксцентриситет, для чего, очевидно, необходимо, чтобы соотношение между площадями швов у стенки (1—1) и у свободных концов полок (2—2) было обратно пропорционально расстояниям их до оси х—х, проходящей через центр тяжести сечения.
Влияние случайных эксцентриситетов на работу центрально сжатых стержней разной гибкости может быть оценено методами математической статистики. Кривая этого влияния, принятая в наших нормах, представлена на рисунке II—5 и отмечена знаком φ».
Расчетные значения коэффициента φ снижения несущей способности центрально сжатых стержней, установленные нашими нормами, получены путем перемножения коэффициентов φ’ и φ»:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

В конструкциях мостов при расчете устойчивости сжатых элементов двутаврового и Н-образного сечения предложено, кроме того, учитывать неблагоприятное влияние остаточных (собственных) напряжений путем дальнейшего снижения коэффициентов φ.
Изложенное выше относится, строго говоря, к элементам сплошного или замкнутого сечения (при условии обеспечения местной устойчивости пластин, входящих в состав сечения). Стержни незамкнутого сечения и стержни, у которых центр тяжести сечения не совпадает с центром изгиба, могут потерять устойчивость при напряжениях меньших, чем те, которые определяются по формулам II—7, II—7а. Под влиянием не вполне равномерного распределения напряжений в сечениях таких стержней происходит их закручивание. Такую форму потери устойчивости называют изгибно-крутильной. Подавляющее большинство элементов наших конструкций подвержено именно этой сложной форме потери устойчивости. Однако она еще недостаточно изучена, а влияние ее на величину критических напряжений потери устойчивости обычно применяемых стержней сравнительно невелико. Поэтому наши нормы расчета центрально сжатых стержней не учитывают влияния на несущую способность стержней их возможного закручивания. В тонкостенных стержнях открытых профилей рекомендуется ставить связующие планки или решетку для уменьшения неблагоприятного влияния возможного закручивания их.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Значения коэффициентов φ для сталей различных марок приведены в таблице II—2. Для расчета сжатых элементов железнодорожных мостов значения коэффициентов φ приняты несколько меньшими («ТУ проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб», CH 200-62).


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Работа центрально сжатых стержней в значительной мере зависит от характера закрепления их концов и от способа приложения нагрузки. Так, критическая нагрузка стержня с одним свободным, а другим защемленным концом (табл. II—3) в 4 раза меньше, чем у стержня с шарнирно закрепленными обоими концами и в 16 раз меньше, чем у стержня с полностью защемленными обоими концами. Замена сосредоточенной силы, приложенной у свободного конца стержня, нагрузкой, равномерно распределенной, сопровождается увеличением суммарной критической нагрузки почти в 3 раза.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Из значений критических напряжений, приведенных в таблице II—3, видно, что у стержней одинакового поперечного сечения и одинаковой геометрической длины, но с различно закрепленными концами и с разными способами приложения нагрузки критические напряжения резко отличаются. По этой причине и коэффициенты снижения расчетных сопротивлений, определяемые отношением σкр:σт=φ’, также должны быть различны.
В целях упрощения расчетов, чтобы не давать разных кривых φ, на практике принято учитывать влияние характера закрепления концов стержня и способа приложения нагрузок введением поправочного коэффициента (коэффициента приведения — kпр) к действительной длине стержня (см. табл. II—3) и определением при помощи этого коэффициента условной, так называемой приведенной длины сжатого стержня:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где h — геометрическая длина стержня между точками его закрепления.
Метод расчета сжатых стержней по приведенным длинам предложен проф. Ф.С. Ясинским в 1894 г. Большая работа по определению влияния на величину критической нагрузки центрально сжатых стержней, характера закрепления концов их, способа загружения и способа изменения жесткости стержня (EI) по его длине была проделана акад. А.Н. Динником.
При определении максимальной гибкости стержня необходимо учитывать, что свободная длина стержня, на протяжении которой стержень может деформироваться, характер закрепления концов стержня в двух взаимно перпендикулярных плоскостях могут быть разными. Например, стойка каркаса здания может изогнуться при продольном изгибе из плоскости стены на всей ее высоте, а в плоскости стены — только в пределах между ригелями — распорками; верхний конец стойки подкрановой эстакады закреплен связями шарнирно вдоль эстакады и свободен в перпендикулярном направлении.
Очень больших гибкостей сжатых элементов стальных конструкций допускать не следует, так как при этом повышается расход металла (вследствие весьма малых значений коэффициента φ); чрезмерно гибкие стержни сильно вибрируют под воздействием динамической нагрузки и провисают под влиянием собственного веса. Последнее особенно нежелательно, так как прогиб сжатого стержня под влиянием собственного веса или погнутость стержня равносильны приложению сжимающей силы с эксцентриситетом.
По этой причине нормы требуют, чтобы гибкость сжатых стержней не превышала значений, указанных в таблице II—4.
Для обеспечения слитной работы элементов, образованных из двух уголков (см. рис. II—3) или швеллеров, связанных между собой заклепками через шайбы или сваркой через прокладки, следует назначать расстояние между этими связями не более 40 радиусов инерции отдельной ветви относительно оси 1—1, проходящей через центр тяжести ветви параллельно оси у—у. Число прокладок, поставленных на протяжении сжатого стержня, должно быть не менее двух. Одна прокладка, поставленная посредине длины сжатого стержня, не может принять сдвигающие силы, возникающие при прогибе стержня вследствие потери им устойчивости. В этом случае поперечная сила, а следовательно, и сдвигающие силы в середине длины стержня равны нулю.
Радиус инерции поперечных сечений таких симметричных стержней, как показаны на рисунке II—4, а, б относительно оси х—х (материальной), равен радиусу инерции отдельной ветви относительно той же оси (rх=r1х), а радиус относительной оси у—у (свободной) находят по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где ry’ — радиус инерции сечения одной ветви относительно оси I—I, параллельной оси у—у;
с — расстояние между центрами тяжести всего сечения и отдельной ветви.
Таким образом, расчет заданного центрально сжатого стержня на продольный изгиб сводится к определению


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

(в случае различных закреплений стержня в двух плоскостях определяют приведенные lx и ly; rx и rу; λх и λу; максимальная гибкость во всех случаях не должна превышать предельных значений, указанных в таблице II—4);
г) коэффициента φмин;
д) напряжения:

N/Fφмин ≤ R.

В подавляющем большинстве случаев решающим для определения сечения стальных сжатых элементов является расчет на продольный изгиб, а не проверка их прочности.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Однако при малых гибкостях сжатых стержней и больших ослаблениях отверстиями для болтов или заклепок необходимо проводить проверку прочности.
Обратную задачу — подбор сечения центрально сжатого стержня удобно решать в следующем порядке.
Задаемся гибкостью стержня в зависимости от его назначения λ<[λ] и находим по таблице II—2 значение коэффициента φ, соответствующее намеченному значению λ. Затем находим требуемую площадь стержня:

Fтр = N/φR

и требуемый радиус инерции стержня:

rтр = l/λ.

По требуемым площади и радиусу инерции по сортаменту подбираем сечение стержня.

Изгибаемые элементы

При расчете изгибаемых элементов необходимо удостовериться в их прочности (нормальные, скалывающие и приведенные напряжения), в их устойчивости и в достаточной жесткости: не превышает ли прогиб установленную нормами величину. Расчеты на прочность и устойчивость по СНиП ведут по расчетным нагрузкам (с учетом коэффициентов перегрузки), а расчет на прогиб — по нормативным нагрузкам; все расчеты по допускаемым напряжениям — то же по нормативным нагрузкам.
Прочность изгибаемых элементов. Проверка нормальных напряжений:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Эту проверку нужно проводить как в месте максимального момента Mмакс с учетом влияния имеющихся в этом сечении ослаблений Wнт, так и в месте максимальных ослаблений Wнт*мин с учетом действующего в этом сечении изгибающего момента M.
В случае несимметричных сечений в расчет вводят наименьшее значение:

Wнт.мин = lнт/yмакс,

где yмакс — расстояние от нейтральной оси до наиболее удаленной точки сечения.
Проверка скалывающих напряжений:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где Q — поперечная сила;
I — момент инерции брутто всего поперечного сечения;
S — статический момент площади брутто сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси;
δ — толщина элемента в месте, в котором проверяют прочность (обычно по нейтральному слою).
Если в плоскости, по которой проверяют скалывающие напряжения, есть ослабления (например, отверстия для стока воды и грязи в стенках сплошных затворов ГТС, люки в коробчатых балках, отверстия для заклепок и болтов и т. п.), неблагоприятное влияние этих ослаблений на участке их размещения должно быть учтено при расчетах.
Для этой цели в левую часть формулы (II—12) вводят множитель a/a-d, где а — расстояние между центрами соседних отверстий, d — размер отверстия в плоскости сдвига.
Проверку прочности изгибаемых элементов с учетом совместного действия нормальных и касательных напряжений в стальных конструкциях проводят по энергетической теории прочности:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Наиболее опасными в поперечном сечении являются зоны перехода от пояса к стенке, а по пролету — места с большими значениями M и Q (промежуточные опоры неразрезных балок); в составных балках, кроме того, — места изменения их поперечного сечения. Более подробно этот вопрос рассмотрен в главе о составных балках.
При проверке прочности балок и при подборе сечения их решающим наиболее часто является расчет по формуле М:W≤R. Поэтому для оценки различных профилей балок в отношении выгодности размещения в них материала служит отношение W:F = р, где F — площадь поперечного сечения балки. Чем выше это отношение при одном и том же значении F, тем более рационально использован материал. В обыкновенных двутаврах Wx:F = 0,32h, а в широкополочных — 0,37h, в швеллерах — около 0,3h. Отношение Wy:F в 3—4 раза ниже, чем Wx:F. Двутавровые и швеллерные профили балок выгодны при изгибе в плоскости стенки.
Устойчивость изгибаемых элементов. Под влиянием нагрузки, расположенной в плоскости главных осей инерции поперечных сечений, балка изгибается в этой плоскости лишь до достижения нагрузкой некоторого критического значения. После чего балка выходит из плоскости изгиба и начинает закручиваться. Это явление называют потерей устойчивости балки, а изгибающий момент, при котором начинается это явление, называют критическим моментом (Mкр).
В поясах потерявшей устойчивость балки развиваются пластические деформации, и она быстро теряет несущую способность при нагрузке, незначительно превосходящей критическую.
Значение критического момента для двукратно симметричной двутавровой балки постоянного сечения с учетом стесненного кручения может быть определено по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где k1 — коэффициент, зависящий от способа расположения нагрузки по длине балки;
k2 — коэффициент, зависящий от способа расположения нагрузки по высоте балки (по верхнему или нижнему поясу, по нейтральной оси и др.), а также от наличия раскрепления балки из ее плоскости и способа этого раскрепления;
l — расстояние между закреплениями балки из ее плоскости (свободная длина сжатого пояса); при отсутствии промежуточных закреплений l — пролет балки;
E — модуль продольной упругости;
G — модуль сдвига;
Iк — момент инерции при чистом кручении;
Iy — момент инерции поперечного сечения в плоскости, перпендикулярной плоскости действия нагрузки;
α — коэффициент, зависящий от соотношения геометрических характеристик балок.
Формула (II—14) справедлива только при постоянных значениях модулей упругости, то есть при упругой работе металла.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Величину α определяют по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где h — полная высота балки.
Величина критического момента существенно зависит от положения нагрузки по высоте балки: при расположении вертикальной нагрузки выше центра тяжести (центра кручения) последняя увеличивает закручивание балки, а при расположении ее ниже центра тяжести, наоборот, уменьшает (рис. II—8). В вспомогательных таблицах для проверки устойчивости балок обычно рассматривают два крайних случая: нагрузка расположена по верхнему поясу балки или по нижнему.
Критические (краевые) напряжения в симметричной балке (из формулы II—14):


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Коэффициент φб снижения несущей способности балки вследствие возможности потери ею устойчивости определяют как обычно из соотношения σкр:σт:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Значения коэффициентов ψ для двутавровых балок из стали марок Ст.3 приведены в таблице II—5. Они зависят от величины коэффициента а (форм. II—15), места приложения нагрузок и характера их, а также от способа раскрепления балки.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Значения коэффициентов φб, вычисленные по формуле (II—17), получены в предположении упругой работы металла. Развитие пластических деформаций и изменение величины модулей упругости учитывают для стали при значениях фб’≥0,85. Для этой цели в формулу (II—18) подставляют не φб, а φб’, определяемое по таблице II—6 в зависимости от значения φб, вычисленного по формуле (II—17).


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Общую устойчивость балки проверяют по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где M и W — изгибающий момент и момент сопротивления сечения балки брутто в плоскости наибольшей жесткости.
Для балок из других марок сталей значения коэффициентов ψ, приведенные в таблице II—5, должны быть умножены на переходные (понижающие) коэффициенты:
0,83 — для стали марки Ст. 5;
0,71 — для стали марок 14Г2, 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД, и других с расчетными сопротивлениями R = 2800 кг/см2 и R = 2900 кг/см2;
0,6 — для стали марок 10ХСНД и других с R = 3400 кг/см2.
Коэффициент а (формула II—15) может быть представлен в более
удобном для вычисления виде, если заменить отношение G/E на 1/2(1+μ), где μ = 0,3 — коэффициент Пуассона:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Значения Iк моментов инерции при кручении прокатных двутавров (ГОСТ 8239—56) приведены в таблице II—7.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Для широкополочных двутавров и сварных балок открытого сечения значение Iк может быть вычислено по общей формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где kф — коэффициент, зависящий от формы сечения; он учитывает то, что совместная жесткость соединенных между собой пластинок больше суммы жесткостей этих же пластинок, работающих раздельно, для симметричных двутавров kф=1,3; для тавров kф=1,2; для двутавров с более развитой сжатой полкой — kф=1,25;
δ и b — толщина и ширина каждой пластинки.
Для сварного двутавра с полками толщиной δп и шириной b и со стенкой толщиной δcт и высотой hст=h формула имеет вид:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Вторым слагаемым можно пренебречь вследствие относительно малой его величины.
После подстановки значений Iк и Iу в формулу (II—19) получим:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Для клепаных балок коэффициент а можно вычислить, пользуясь формулой II—21, приняв в ней δп равной толщине поясных листов и уголка; δст равной толщине стенки и двух поясных уголков, а 0,5h равной высоте вертикальной полки поясного уголка плюс толщина пакета поясных листов.
В несимметричных балках центр изгиба не совпадает с центром тяжести. Величина критических напряжений для таких балок несколько отличается от величины σкр двояко симметричных двутавров.
Указания об определении значения φб для двутавровых балок с более развитым сжатым поясом, расположенным симметрично относительно стенки, приведены в СНиП II-B.3-62, приложение II. Там же даны указания и о консольных балках. Несимметричные двутавры с широким сжатым поясом обладают большей устойчивостью, чем симметричные балки того же веса.
Проверку устойчивости балок швеллерного сечения можно производить так же, как и балок двутавровых двояко симметричных. Коэффициент α вычисляют по формуле II—21. Найденные таким путем коэффициенты φб умножают на 0,5 в случае действия нагрузки в главной плоскости, параллельной стенке, и на 0,7 в случае действия нагрузки в плоскости стенки. В последнем случае плоскость действия нагрузки располагается ближе к центру изгиба, чем в первом. Центр изгиба в швеллерах располагается на оси х—х вне контура швеллера за его стенкой (см. рис. II—9).
Коэффициенты φб снижения несущей способности двутавровых балок для подвесных путей (по ГОСТ 5157—53) приведены в таблице II—8. Значения φб даны для двутавров из сталей марки Ст.3 и других с расчетным сопротивлением R = 2100 кг/см2. Для двутавров из низколегированной стали с R ≠ 2100 кг/см2 приведенные в таблице значения φб следует умножать на коэффициенты: для сталей с расчетным сопротивлением R = 2900 кг/см2 и R = 2800 кг/см2 — 0,71; для сталей с R = 3400 кг/см2 — 0,60.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Проверка устойчивости балок не требуется:
а) при передаче распределенной статической нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки (железобетонные или армопенобетонные плиты, волнистая сталь, ригели затворов при обшивке, непосредственно приваренной к сжатому поясу, и т. п.);
б) для балок двутаврового сечения при отношениях расчетной длины балки l к ширине сжатого пояса b, не превышающих величин, приведенных в таблице II—9.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Прогибы изгибаемых элементов. Упругие прогибы изгибаемых элементов от наиболее неблагоприятной комбинации нормативных нагрузок должны не превышать величины допускаемых прогибов, установленных соответствующими нормами или техническими условиями (см. табл. II—10). Величина допускаемого прогиба зависит от назначения элемента и условий его работы и определяется в основном требованиями удобства эксплуатации. Эта величина в ряде случаев влияет на размеры (в первую очередь на высоту) изгибаемых элементов, а следовательно, на расход металла, стоимость конструкции и стоимость всего сооружения в целом. Поэтому назначать ее следует очень осторожно.
Прогиб балок от нормативных нагрузок определяют обычными способами строительной механики в предположении упругой работы материала, пренебрегая ослаблением отверстиями для заклепок и болтов, ввиду его незначительности. Рекомендуется широко пользоваться справочниками, дающими готовые формулы. Расчетные формулы имеют вид:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где k — коэффициент, зависящий от способа расположения нагрузки, типа балки, способа закрепления ее концов и т. п. Например, для однопролетной свободно опертой балки с грузом Рн посредине пролета k=1/48, для той же балки со сплошной равномерной нагрузкой qнl=Pн коэффициент k=5/384.
Таким образом, при расчете элементов, подверженных поперечному изгибу, необходимо сделать:
1) две проверки прочности по нормальным и скалывающим напряжениям и проверку приведенных напряжений;
2) проверку общей устойчивости;
3) проверку прогиба от нормативных нагрузок.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Элементы, работающие на косой изгиб. Если силы, изгибающие элемент, расположены не в плоскостях главных осей инерции, но проходят через центры изгиба, то такой элемент будет претерпевать изгиб в двух направлениях — работать на косой изгиб. Если силы не проходят через ось центров изгиба (точка с, рис. II—9), то, кроме косого изгиба, балка будет подвержена кручению.


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

В элементе, работающем на косой изгиб, нагрузку разлагают на составляющие, направленные вдоль главных осей инерции (рис. II—9): P1 или р1 по оси у—у и P2 или р2 по оси х—х. Затем находят изгибающие моменты Mx от нагрузки р1 и My от нагрузки р2, после чего проверяют прочность по формуле:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

где Wх и Wy — моменты сопротивления с учетом ослаблений, если они имеются.
При работе на косой изгиб наибольшие напряжения, определяемые по формуле (II—23), возникают в наиболее удаленных точках поперечного сечения, то есть по ребрам элемента, а не по его граням (плоскостям), как это имеет место при поперечном изгибе в плоскости наибольшей жесткости. Достижение предела текучести по ребрам элемента (в точках) представляет меньшую опасность, чем достижение предела текучести по граням. Поддерживающее влияние менее напряженных частей сечения в первом случае (при косом изгибе) проявится сильнее, чем во втором случае (при изгибе в одной плоскости). Фактические запасы прочности в элементах, работающих при косом изгибе, будут больше запасов в элементах, работающих на изгиб в одной плоскости. Это обстоятельство следует учитывать расчетом, вводя понижающий коэффициент в сумму напряжений левой части формулы (II—23). Величина этого коэффициента зависит от соотношения величин Mх и Mу и от формы сечения; коэффициент следует принимать около 0,85.
Решение обратной задачи — подбор сечения балки, работающей на косой изгиб, — по формуле (II—23) неудобно, так как в этом уравнении имелось бы два неизвестных — Wх и Wу. Для удобства подбора сечения представим формулу (II—23) в следующем виде:


Растяжение, сжатие и изгиб элементов стальных конструкций

Для двутавров и швеллеров средних высот отношение Wх:Wу колеблется в пределах 7—9. Меньшее значение этого соотношения имеет место в балках меньшей высоты (№ 16 и 18), а большее — в балках № 30 и 33.
Дальше работа проектировщика сводится к отысканию по сортаменту балки, у которой Wx наиболее близко подходит к и к проверке напряжения по формуле (II—23).
Проверка напряжений обязательна, так как значение kw в принятой балке может существенно отличаться от предварительно назначенного при определении по формуле (II—24).
При расположении прогонов из швеллеров, как показано на рисунке II—9 (стенкой вниз), в наиболее напряженных от косого изгиба точках сечения 1 и 2 напряжения от изгиба и закручивания будут иметь обратные знаки. Таким образом, в данном частном случае закручивание балки явится благоприятным фактором.
Даже при очень пологих кровлях с уклоном 1/8—1/12 малая составляющая нагрузки, направленная параллельно скату (ее называют скатной составляющей), вызывает в прогоне большие краевые напряжения и требует значительного увеличения сечения. Для уменьшения влияния скатной составляющей принимают специальные конструктивные меры: например, замоноличивание настила, уложенного по прогонам, или уменьшение в 2—3 раза расчетного пролета прогона в плоскости кровли постановкой тяжей.

Восточно-Канадский нефтегазоносный бассейн




Восточно-Канадский бассейн расположен на территории Канады, у побережья залива Св. Лаврентия. Классификационно он относится к бассейнам межгорных впадин палеозойских горных сооружений, относительно просто построенным. Обрамлением его служат отдельные ветви складчатого сооружения Аппалачей, причлененного к восточной окраине Канадского щита. На северо-востоке бассейн открывается в залив Св. Лаврентия. Фундаментом служат дислоцированные и метаморфизованные породы докембрия — девона, прорванные гранитными интрузиями (рис. 159).



Осадочное выполнение представлено слабо дислоцированными отложениями карбона. Миссисипские отложения слагаются морскими и континентальными фациями. Разрез пенсильванской системы полностью выражен континентальными осадками (табл. 63).

Единственным промышленным месторождением бассейна является Стони-Крик. Оно приурочено к пологой моноклинали, осложненной разрывом. На месторождении разведано 12 пластовых залежей, заключенных в песчаниках хортон (нижний миссисипий). Наиболее перспективными объектами для разведки в бассейне считаются многочисленные солянокупольные поднятия.



Быстровозводимые здания





Строительство быстровозводимых зданий позволяет получить максимально короткие сроки возведения объектов и решить множество задач. Здания из легких конструкций возводятся предельно быстро, а получить такой объект можно при самых разных финансовых возможностях. Быстровозводимое строительство отличается соблюдением всех санитарных условий, высоким уровнем пожарной безопасности, наличием всех необходимых инженерных сетей и коммуникаций. При этом возможно как строительство по типовому плану, так и индивидуальное проектирование.

Виды быстровозводимого строительства

Для строительства быстровозводимых зданий используется два способа: модульное и сборное строительство. Сборный способ более сложный, так как он требует отделки. Чаще всего сборный способ применяют при возведении спортивных сооружений, складов, коммерческих построек. Стоимость сборного строительства также может быть несколько выше, особенно если нужно устанавливать специальные инженерные системы или особое оборудование.

Модульный метод строительства быстрее и проще. Для него используются блок-контейнеры, из которых собирается здание. Чаще всего модульное строительство выбирают при возведении малоэтажных зданий, офисов, предприятий общественного питания, общежитий и пр.
Еще одна разновидность быстровозводимого строительства – это мобильные здания. Они не только быстро строятся, но и при необходимости могут быть переустановлены в другое место.

Особенности и преимущества

Быстровозводимые здания имеют массу преимуществ. Среди самых главных можно назвать:

— Максимально короткие сроки строительства.
— Широкие возможности применения зданий.
— Возможность получить готовый объект уже через несколько недель.
— Для возведения постройки подходит любое ровное основание.
— При необходимости можно поменять дислокацию здания.
— Использование фундамента упрощенной конструкции.
— Несмотря на короткий срок возведения здания вполне надежны и долговечны.

Сегодня многие строительные компании предлагают строительство «быстрыми» методами. В такой компании, как «Конструкционные технологии» (ECCT), можно получить готовый проект или заказать индивидуальную разработку здания и получить сданный в эксплуатацию объект всего через пару-тройку месяцев.

Нефтегазоносные бассейны и принципы их районирования




В качестве нефтегазоносных бассейнов рассматриваются разнообразные по геотектоническому положению и размерам впадины, выраженные в современной структуре земной коры, выполненные относительно мощной осадочной толщей неметаморфизованных пород, содержащей скопления нефти и газа. Распространение последних контролируется геологическим строением и гидрогеологической обстановкой бассейна.

Структурно-седиментационные прогибы, в которых пока неизвестны скопления нефти и газа, но где их можно предполагать, исходя из общегеологических предпосылок, рассматриваются в качестве возможно нефтегазоносных бассейнов.

При рассмотрении территорий, с которыми связаны известные и возможные нефтегазоносные бассейны, различают, с одной стороны, осадочное выполнение бассейна и, с другой, — фундамент бассейна и его обрамление. В отличие от полностью консолидированных пород фундамента, а часто и обрамления в строении слагающих бассейн образований большую роль играют глины, мергели и другие породы, не потерявшие своей пластичности.

В тех случаях, когда в единое прогибание вовлечены разнородные по своей тектонической природе участки земной коры, они рассматриваются в качестве гетерогенных — сложно построенных бассейнов в отличие от относительно однородных по строению — гомогенных бассейнов.

Нефтегазоносные (и возможно нефтегазоносные) бассейны отличаются друг от друга по их геотектоническому положению, особенностям геологического строения и истории геологического развития, по характеру и морфологии обрамления. При всем многообразии нефтегазоносных бассейнов возникновение и сохранение скоплений нефти и газа прежде всего связано с физикохимической обстановкой, существовавшей в современной толще пород, слагающих бассейн.

В каждой нефтегазоносной свите, распространенной на всем протяжении бассейна или в какой-то его части, углеводороды, составляющие нефть и газ, находятся в закономерных соотношениях с водой, насыщающей все пустоты пород. По характеру пустот и условиям перемещения в них подвижных веществ особое место занимают коллекторские породы; перемещение и разделение подвижных веществ — воды, нефти и газа — совершаются в них относительно свободно — по закону гравитации.

Как известно, лучшими коллекторами являются пески, песчаники и трещиноватые известняки и доломиты. Коллекторами могут служить также алевролиты и всевозможные трещиноватые и кавернозные породы как осадочные, так и магматического происхождения. Такие породы, как глины, пластичные мергели, соль, ангидриты, являются слабопроницаемыми породами и не допускают свободного перемещения подвижных веществ, заполняющих имеющиеся в них мельчайшие, преимущественно субкапиллярные, поры. В слабопроницаемых породах перемещение подвижных веществ может происходить лишь по законам молекулярной физики. Слабопроницаемые породы являются разделами между коллекторскими слоями.

Как ныне, так и в процессе предыдущего геологического развития, перемещение воды в коллекторских породах, слагающих природные резервуары, осуществляется путем свободной передачи напора. Выделение из воды, заполняющей природные резервуары, различных солей и связанных с ней углеводородов совершается в результате изменения физико-химической обстановки. В природных резервуарах все соотношения подвижных веществ определяются в основном гравитационным фактором и изменением температуры. В глинистых, глинисто-алевритовых и мергельных породах, не потерявших своей пластичности и обладающих субкапиллярными порами в перемещении и дифференциации подвижных веществ, температура также имеет значение, но здесь основная роль принадлежит геостатическому, т. е. горному, давлению. Геостатическое давление, определяющее напор, под которым находятся подвижные вещества, заполняющие субкапиллярные поры слабопроницаемых пород, определяется весом вышезалегающих пород.

Поскольку удельный вес пород значительно выше удельного веса воды, геостатическое давление всегда выше гидростатического давления, с которым связаны напоры в подстилающих и покрывающих коллекторских породах. При уменьшении размеров субкапиллярных пор в результате геостатического давления из них удаляется слабосвязанная вода, растворенные в ней соли и углеводородные соединения. Поскольку напор в породах, обладающих субкапиллярными порами, всегда больше, чем в коллекторских породах, залегающих примерно на той же глубине, основное перемещение подвижных веществ из слабопроницаемых пород идет как в подстилающие, так и покрывающие их природные резервуары, сложенные хорошо проницаемыми породами. Свободное перемещение подвижных веществ из природных резервуаров сквозь пачки и толщи слабопроницаемых пород может совершаться лишь при наличии перепада давления, т. е. при появлении в слабопроницаемых породах открытых сверхкапиллярных трещин. Открытая же трещиноватость свойственна лишь породам, не обладающим пластичностью. Все горные породы теряют пластичность в процессе их уплотнения и консолидации. Среди слабопроницаемых пород раньше всего консолидируются карбонатные породы и позже всего хорошо отсортированные глины. В глинах открытая трещиноватость появляется лишь при их превращении в аргиллиты и глинистые сланцы.

Вся толща осадочных пород, слагающих бассейн, может быть разделена на ряд литологических комплексов, относительно однородных по соотношению в них природных резервуаров со слабопроницаемыми породами. В тех случаях, когда комплексы эти совпадают с единым стратиграфическим интервалом разреза, они именуются литолого-стратиграфическим комплексом. Примерами терригенных литолого-стратиграфических комплексов могут служить песчано-глинистые толщи средней юры, нижнего мела и среднего миоцина, или в основном глинистая толща олигоцена, выдерживающиеся по литологическому составу на значительном протяжении в ряде районов юга России. В качестве примеров карбонатных литолого-стратиграфических комплексов можно привести известняковые толщи верхнего мела, нижние части мела и верхней юры, сохраняющие свой характер также на значительном протяжении многих районов юга России, или известняково-доломитовые толщи верхнего девона, нижней части карбона и верхнего карбона, широко распространенные на Русской платформе.

В терригенных комплексах, состоящих из ряда пластовых природных резервуаров, отделенных друг от друга слабопроницаемыми породами, миграция и дифференциация подвижных веществ происходят совершенно иначе, чем в мощной толще трещиноватых пород, являющихся единым массивным резервуаром. Вместе с тем как те, так и другие комплексы, переслаивание песчаников с глинами или мощные толщи трещиноватых карбонатных пород должны в целом рассматриваться в качестве водонапорных комплексов, так как напор, определяемый гидростатическим давлением, передается в них свободно.

Примерами терригенных водонапорных комплексов могут быть мощные песчано-глинястые толщи нижнего и нижней части верхнего мела на юге России, среднего и нижней части верхнего девона на Русской платформе и многие другие. Примерами карбонатных водонапорных комплексов могут служить известняковые толщи верхнего мела — нижнего палеогена в Предкавказье, верхней юры — нижнего мела в Предкавказье и в Аквитанском бассейне, известняково-доломитовая толща верхнего девона — нижнего карбона на Русской платформе, олигоцен-миоценовая свита асмари в Иране и др.

В водонапорных комплексах пластичные водоупорные породы, служащие разделами между природными резервуарами, играют подчиненную роль. Поэтому в водонапорных комплексах основное значение имеет свободная передача напоров с перемещением веществ по закону линейной фильтрации, сопровождаемой их дифференциацией внутри каждого природного резервуара. При подчиненном значении и неповсеместном распространении прослоев и пачек слабопроницаемых пород внутри водонапорного комплекса можно считать, что изменение физико-химической обстановки в общем происходит для комплекса в целом, относительно сходно на всем его протяжении в бассейне.

Иной характер соотношения слабопроницаемых пород с коллекторскими породами наблюдается в толщах, сложенных преимущественно слабопроницаемыми породами. Подобные толщи надо рассматривать в качестве водоупорных. Заключенные в водоупорных толщах линзы и выклинивающиеся пласты коллекторских пород играют подчиненную роль. В большинстве случаев они не связаны как друг с другом, так и с залегающими ниже и выше водонапорными комплексами. Поэтому в природных резервуарах, замкнутых литологически со всех сторон, заключенных внутри водоупорных комплексов, напор обычно выше гидростатического, что связано с распространением геостатического давления из прилегающих слабопроницаемых пород. В водоупорных комплексах, состоящих в основном из слабопроницаемых глинистых, глинисто-алевритовых пород, пластичных мергелей или галогенных осадков, процессы перемещения подвижных веществ протекают в виде «ложного движения молекул. Подобная молекулярная миграция всегда сопутствует уплотнению пластичных пород.

Из сказанного следует, что водонапорные и водоупорные комплексы охватывают крупные объемы пород. В состав единого водонапорного комплекса в вертикальном разрезе и тем более на протяжении нефтегазоносного бассейна входит часто целый ряд литолого-стратиграфических комплексов. Шире всего распространены песчано-глинистые, карбонатные и галогенно-терригенные комплексы. Песчано-глиннстые комплексы чаще всего встречаются в нефтегазоносных бассейнах предгорных впадин. Для бассейнов внутриплатформенных впадин характерно сочетание карбонатных с песчано-глинистыми комплексами. Галогенно-терригенные комплексы особенно широко распространены в бассейнах, развившихся в связи с предгорными прогибами палеозойских сооружений, а иногда и в бассейнах, связанных с предгорными прогибами молодой складчатости. Значительно реже залежи нефти и газа встречаются в связи с эффузивно-терригенными комплексами и в различных выступах изверженных и метаморфизованных пород, слагающих фундамент нефтегазоносных бассейнов. Подобные нефтяные месторождения известны в Марокко, Калифорнии, Мексике, Венесуэле и в некоторых других местах.

Различные типы нефтегазоносных бассейнов и отдельные бассейны отличаются друг от друга по сочетанию в их разрезе разных литолого-стратиграфических комплексов и по соотношению водонапорных и водоупорных комплексов. Сходными чертами обладают прежде всего группы бассейнов, близкие по их геотектоническому положению. В качестве примера можно привести нефтегазоносные бассейны, связанные с предгорными прогибами и охватывающие край эпигерцинской платформы юга России — вдоль Крыма, Кавказа и Копет-Дага. Во всех этих бассейнах наиболее широко распространена нефтегазоносность в терригенной толще нижнего мела и нижней части верхнего мела. В ряде районов в тех же бассейнах залежи нефти и газа связаны и с вышележащей карбонатной толщей, охватывающей большую часть верхнего мела, а иногда и нижнюю часть палеогена.

В полосе краевых платформенных бассейнов Европы — Северо-Каспийском и Северо-Европепеком — широко распространена галогенно-карбонатно-терригенная пермская толща. Эта толща часто служит водоупорной покрышкой для подстилающих палеозойских пород. При наличии в верхней ее части терригенных пачек, а также за счет повышенной трещиноватости доломитов она является регионально нефтегазоносной. Пластичность соли создает благоприятные условия для образования в покрывающих ее слоях структурных поднятий, способствующих нефтегазонакоплению, что определяет нередко региональное распространение залежей нефти и газа в покрывающих ее мезозойских отложениях. Сходные условия нефтегазонакопления наблюдаются и в толще пород, слагающих такие бассейны, как Восточно-Венесуэльский и 3ападно-Венесуэльско-Колумбийский, составляющих северную часть предандийской полосы нефтегазоносных бассейнов. Большое сходство ряда литолого-стратиграфических нефтегазоносных комплексов наблюдается и в бассейнах Мичиганском, Иллинойском и Аппалачском, связанных с восточным обрамлением Канадского щита.

В то же время нефтегазоносные бассейны, заполненные сходными литолого-стратиграфичеекими комплексами, могут в значительной мере различаться между собой по условиям формирования химического состава и по режиму подземных вод, а следовательно, и по условиям образования месторождений нефти и газа. Так, например, сходные по геотектоническому положению и по слагающим их литолого-стратиграфическим комплексам Азово-Кубанский, Среднекаспийский и Каракумский нефтегазоносные бассейны в значительной мере отличаются друг от друга по региональной гидрогеологической обстановке. Сказанное связано с совершенно различными соотношениями в них областей питания и разгрузки вод даже для однотипных водонапорных комплексов. Сильно отличаются по этим условиям нередко даже разные части одного и того же бассейна, как это имеет, например, место для мезозойских отложений, слагающих Среднекаспийский бассейн, в котором по региональной гидрогеологической обстановке западная часть бассейна сильно отличается от восточной.

С другой стороны, нередко наблюдается много общего между нефтегазоносными бассейнами, географически весьма удаленными, но сходными по своему геотектоническому положению и структурной характеристике. В качестве примера можно привести бассейны Северо-Каспийскнй и Мексиканского залива. В литературе неоднократно отмечалось много сходных черт этих бассейнов как по слагающим их литолого-стратиграфическим комплексам, так и по распространению сходных типов скоплений нефти и газа.

Условия образования и сохранения залежей нефти и газа в природных резервуарах водонапорных комплексов отличны от условий их возникновения и существования внутри водоупорных комплексов. Тем не менее нельзя отрывать друг от друга отдельные водонапорные и водоупорные комплексы, слагающие области прогибаний, которые могут рассматриваться в качестве сложно построенных артезианских бассейнов.

Общей чертой как всех водонапорных, так и водоупорных комплексов, входящих в состав единого артезианского бассейна, является нарастание напоров и температур, а следовательно, и минерализации вод от краев бассейна к его наиболее прогнутой части. Различие заключается лишь в том, что в коллекторских породах упомянутое изменение происходит в связи с линейной фильтрацией и свободной передачей напоров, а в слабопроницаемых породах — в связи с изменением геостатического давления. Внутри всей толщи пород или между рядом различных водонапорных комплексов возможна гидравлическая связь по разрывам сплошности пород, осложняющим антиклинальные поднятия, флексуры и другие структурные формы, в которые смяты породы на бортах, а иногда и в центральных частях региональных прогибов.

Наличие подобной связи, а главное закономерные изменения в напорах и физико-химической обстановке, существующей в толще пород, слагающей относительно замкнутые впадины, несмотря на перемежаемость природных резервуаров со слабопроницаемыми породами, дает возможность рассмотреть каждую подобную область прогибания как артезианский бассейн в широком понимании этого термина, т. е. как единую водонапорную систему. Исходя из ранее данных определений, такая система при наличии залежей нефти и газа, связанных с несколькими, а иногда и с одним из входящих в ее состав литолого-стратиграфических комплексов, рассматривается в качестве нефтегазоносного бассейна.

Нефтегазоносный бассейн соответствует, однако, лишь только той части артезианского бассейна, где отсутствует интенсивное движение подземных вод, приводящее к промыванию всех возможных ловушек.

Границы артезианского бассейна охватывают значительно большую площадь по сравнению с входящим в его состав нефтегазоносным бассейном. Артезианский бассейн включает площади питания всех водонапорных комплексов. Можно считать, что каждый водонапорный комплекс нефтегазоносного бассейна является лишь частью водоносного комплекса, распространенного в артезианском бассейне и включающего его области питания и части, подвергнутые дренажу. В состав нефтегазоносного бассейна могут входить, лишь те части водоносных комплексов, которые находятся под напором и характеризуются восстановительной обстановкой.

При обнажении в обрамлении бассейна полностью консолидированных пород, слагающих его фундамент, граница артезианского бассейна совпадает с границей распространения осадочных пород, содержащих глины, не потерявшие своей пластичности. В этом случае граница нефтегазоносного бассейна отодвигается внутрь артезианского бассейна и может быть проведена условно по линии, ограничивающей возможное распространение нефтегазоносности в толще пород, слагающей бассейн.

При наличии погребенного структурного раздела между двумя соседними бассейнами, являющегося одновременно погребенным барьером для ряда водонапорных комплексов, по ним может происходить перелив из одного бассейна в другой. Подобные артезианские бассейны, разделенные друг от друга погребенными барьерами, должны рассматриваться в качестве частично замкнутых бассейнов, в отличие от бассейнов, полностью замкнутых со всех сторон, т. е. не сообщающихся друг с другом.

Соотношения между переливами по отдельным водоносным пластам и комплексам, входящим в состав соседних, частично замкнутых бассейнов, могут быть довольно сложными, что зависит от гипсометрии областей их современного питания, от величины погружения наиболее прогнутых частей бассейнов и от ряда других факторов. He исключено, что по одним водоносным пластам и комплексам может происходить приток артезианских вод в рассматриваемый бассейн, а по другим отток из него.

Раздел двух артезианских бассейнов, проходящий по погребенному барьеру, может являться одновременно и границей двух соседних нефтегазоносных бассейнов. Часто к таким погребенным барьерам приурочены месторождения нефти и газа. В качестве примера можно привести вал Карпинского, с которым связан погребенный барьер, разделяющий Среднекаспийский бассейн от Северо-Каспийского. С мезозойскими толщами, слагающими этот вал, связаны многочисленные месторождения газа и нефти. К погребенному барьеру, образованному западнойприподнятой частью Ставропольского выступа, отделяющего Среднекаспийский бассейн от Азово-Кубанского, приурочены крупные газовые месторождения, связанные с палеогеновыми отложениями. Многочисленные, богатые по запасам месторождения нефти известны в связи с Цинцинатским сводом, отделяющим Мичиганский и Иллинойский бассейны от Аппалачского.

Много небольших месторождений нефти и газа связаны и со сводом Венд, отделяющим Пермский бассейн от бассейна Мексиканского залива. Для одного или нескольких водоносных комплексов, входящих в состав артезианского бассейна, существуют области современной инфильтрации и создания напора, области разгрузки и распространения напорных вод, а также зоны, характеризующиеся разной гидродинамической и гидрохимической обстановкой. В то же время совокупность гидрогеологических условий, характеризующих отдельные водоносные комплексы, определяет общие гидрогеологические закономерности, присущие нефтегазоносному бассейну в целом.

В каждом нефтегазоносном бассейне процессы формирования месторождений нефти и газа и последующее сохранение залежей являются результатом известного равновесия в соотношении скоплений нефти и газа с напором и движением подземных вод в ходе истории геологического развития данного участка земной коры, элементом которого является рассматриваемый бассейн.

Процессы образования битумов, из которых выделяются углеводороды, составляющие залежи нефти и газа, связаны чаще всего с глинами, глинистыми алевритами и мергелями. Процесс битумообразования и дифференциации битумов с выделением углеводородных соединений свойственен для пород, слагающих многие водоупорные комплексы. Аналогичный процесс происходит и во многих слабопроницаемых породах, служащих разделами между природными резервуарами водонапорных комплексов.

Залежи нефти и газа формируются в основном за счет углеводородов, выделяющихся из воды, заполняющей природные резервуары. Процесс нефтегазонакопления может совершаться как в тех же толщах, в которых происходит образование битумов, так и в толщах, лишенных битумопроизводящих пород.

Изложенные представления о процессе нефтегазонакопления кладутся в основу выделения сингенетично и эпигенетично нефтегазоносных литолого-стратиграфических комплексов. Первые из них обычно представлены терригенными или терригенно-хемогенными образованиями, возникающими и существовавшими в восстановительной обстановке. Эпигенетически нефтегазоносные комплексы, как правило, сложены преимущественно песчаными или трещиноватыми карбонатными, либо вулканогенными породами, образующими один или несколько природных резервуаров, которые могут заполниться нефтью и газом лишь при геологических условиях, позволяющих проникновение в них углеводородов из битумопроизводящих пород, входящих в состав других комплексов.

Примером сингенетично нефтегазоносных литолого-стратиграфических комплексов могут служить среднемиоценовые и палеогеновые отложения Предкавказья, нижнемеловые отложения юга России, целый ряд горизонтов девона, карбона и перми на Русской платформе и песчано-глинистые толщи юры и нижнего мела, содержащие залежи нефти и газа, в Голландии и ФРГ. В качестве битумопроизводящих пород в упомянутых толщах рассматриваются отложения, образовавшиеся из субаквальных тонкозернистых некарбонатных и карбонатных осадков в условиях преобладания прогибания, так как именно эти особенности определяют наличие восстановительной среды как в процессе осадконакопления, так и при всех последующих преобразованиях. Процесс битумообразования протекает в этих породах лишь в тех случаях, когда среди минеральных частиц находятся в рассеянном состоянии органические вещества, дающие в процессе распада и преобразования, с одной стороны, углистые, а с другой, — битуминозные, в том числе и углеводородные образования. Последним Н.Б. Вассоевичем было присвоено наименование микронефти.

Битумопроизводящих пород почти нет в таких эпигенетично-нефтегазоносных литолого-стратиграфических комплексах, как верхнемеловые известняки, с которыми связаны крупные скопления нефти и газа в Терско-Сунженской и Дагестанской областях восточной части северного склона Кавказа и в Западной Германии. Подобные известняковые толщи подстилаются и покрываются слабопроницаемыми пластичными битумопроизводящими породами, которые питают их углеводородами.

Как с сингенетично-, так и с эпигенетично-нефтегазоносными комплексами, выделяющимися в составе пород, слагающих каждый бассейн, связаны обычно многочисленные залежи нефти и газа.

Месторождения распространяются обычно в связи с более крупным структурным элементом — антиклинальной зоной, антиклинальным блоком, а иногда и частью моноклинали, на которой нефтегазонакопление контролируется выклиниванием или срезанием нефтегазоносной толщи вверх по ее наклону. Месторождения, связанные единством распространения и формирования с линейно вытянутым структурным элементом, следует рассматривать в качестве зон нефтегазонакопления. Месторождения, группирующиеся в связи с блоками различных форм и размеров или в связи с соляными куполами, можно рассматривать в качестве азональных площадей нефтегазонакопления.

Месторождения и объединяющие их площади нефтегазонакопления как зональные, так и азональные могут в пространстве частично накладываться друг на друга, а иногда и пересекаться. Подобное их распространение связано с тем, что месторождения и площади нефтегазонакопления составляются залежами, объединяемыми структурными элементами, часто контролирующими нефтегазонакопление не во всех литолого-стратиграфических комплексах толщи пород, а лишь в некоторых, а иногда даже только в одном из них.

При сложном многоярусном строении крупной антиклинальной складки образование залежей может происходить самостоятельно в каждом структурном ярусе. В качестве примера можно привести Терскую и Сунженскую антиклинальные зоны в передовой складчатости восточной части северного склона Кавказа. В обоих упомянутых антиклинальных зонах мезозойские отложения образуют относительно просто построенные коробчатые складки, в сводовых частях которых известны пластовые залежи в песчано-глинистой толще нижнемеловых отложений и массивные залежи нефти и газа в мощной известняковой толще верхнего мела. Залежи обоих упомянутых литолого-стратиграфических комплексов образуют единую зону нефтегазонакопления.

В тех же антиклинальных складках залежи нефти и газа связаны, кроме того, и с вышезалегающими среднемиоценовыми чокракско-караганскими отложениями. Эти отложения образуют в сводовой части антиклинали самостоятельный структурный ярус, отличающийся от мезозойского яруса сложностью своего строения. В связи с системой разрывов, затухающих в глинистой толще палеогена, миоценовые отложения образуют многочисленные, сложно построенные структурные изгибы. К этим изгибам, имеющим характер небольших по размеру брахиантиклиналей, куполов и отсеченных разрывами моноклинальных и периклинальных секторов, приурочены многочисленные ловушки, благоприятные для накопления нефти и газа. Каждый из таких структурных элементов контролирует существование в связи с ним месторождения, состоящего из нескольких залежей, приуроченных к отдельным песчаным пластам сингенетично-нефтегазоносной среднемиоценовой толщи.

Нефтегазопитающими или нефтегазогенерирующими площадями, т. е. площадями, откуда собираются углеводороды к залежам, входящим в состав как’ мезозойской, так и среднемиоценовой зон нефтегазонакопления, служат синклинальные впадины, примыкающие к Терской и Сунженской антиклинальным зонам. Углеводороды, перемещающиеся из битумопроизводящих пород в природные резервуары, подымаются в процессе гравитационной дифференциации самостоятельно в каждом из вышеупомянутых литолого-стратиграфических комплексов к сводам антиклиналей, где и заполняют разнообразные по форме ловушки.

При наличии выклинивания или срезания сингенетично-нефтегазоносных толщ на крыльях подобных антиклинальных складок возможно образование в связи с ними самостоятельных моноклинальных зон нефтегазонакопления. Подобный случай имеет место в передовых складках северо-западного Кавказа, с которыми связаны многочисленные месторождения нефти. Особенно наглядно видно соотношение антиклинальной и моноклинальной зон нефтегазонакопления в Северском районе. Здесь залежи нефти и газа в песчаных пластах нижнепалеогеновых отложений приурочены к сводовым частям сложно построенных антиклинальных складок, образующих единую крупную Калужскую антиклинальную зону нефтегазонакопления.

В более молодых олигоцен-миоценовых отложениях майкопской серии прослеживается на протяжении более 100 км другая зона нефтегазонакопления, связанная с выклиниванием песчаных пластов, образованная многочисленными, литологически экранированными, фестонообразными по форме залежами. Данная зона нефтегазонакопления, начинающаяся на западе в Нефтяно-Ширванском районе, в Северском районе располагается на северном крыле Азовской антиклинальной зоны. Нефтегазопитающие площади для обоих упомянутых зон нефтегазонакопления расположены в глубоком синклинальном прогибе, примыкающем к ним с севера.

В Калифорнии в бассейне Сан-Хоакин с антиклинальной зоной Мидуэй-Сансет связаны также две различные по строению зоны нефтегазонакопления. Нижняя зона нефтегазонакопления антиклинального типа перекрывается моноклинальной зоной нефтегазонакопления с залежами в миоценовых слоях, срезанных несогласно залегающими плиоценовыми отложениями, в которых также известны залежи, экранированные поверхностью несогласия.

В Маракаибском бассейне, в Прибрежном районе Боливар также наблюдается сходное соотношение разных по типу зон нефтегазонакопления. Залежи нефти в нижней части эоцена связаны со сводами брахиантиклинальных поднятий, осложняющих антиклинальную зону. Выше расположены многочисленные залежи в верхнем эоцене, олигоцене и миоцене, приуроченные к моноклинали, срезанной несогласием.

На Русской платформе крупнейшее Ромашкинское месторождение нефти, содержащее ряд залежей в песчаниках девонской терригенной толщи, можно рассматривать одновременно в качестве единой азональной площади нефтегазонакопления, для которой питающей площадью служит прогиб, смежный с Татарским сводом. Выше в отложениях каменноугольного возраста известны многочисленные месторождения нефти с залежами в терригенных отложениях нижнего карбона, связанные е отдельными небольшими поднятиями, осложняющими южную вершину Татарского свода. По существу все эти месторождения с залежами в нижнекаменноугольных отложениях могут быть объединены в общую азональную площадь нефтегазонакопления, располагающуюся над девонской площадью нефтегазонакопления. Обе упомянутые площади нефтегазонакопления отличаются друг от друга по условиям образования и сохранения залежей нефти и газа.

Залежи нефти и газа, входящие в состав месторождений, объединяемых в площади нефтегазонакопления, представляют собой разные по масштабу категории скоплений нефти и газа. Каждая высшая категория объединяет в общем скопления более низших категорий. Ho при этом не исключено, что месторождение может состоять из одной залежи. В приведенном выше примере показано, что крупнейшее но запасам Ромашкинское месторождение девонской нефти следует рассматривать одновременно в качестве самостоятельной азональной площади нефтегазонакопления. Следовательно, хотя упомянутые категории скоплений отличаются качественно друг от друга, но могут быть случаи, когда одно и то же скопление объединяет одновременна черты низшей и высшей категории. Понятие о скоплениях нефти и газа неразрывно связано с понятием о нефтегазопитающих или нефтегазогенерирующих площадях, откуда поступают запасы углеводородов к площадям нефтегазонакопления.

Из рассмотрения отличительных черт, характеризующих толщи пород, слагающие нефтегазоносные бассейны, и принципов ограничения бассейнов следует, что при выделении территорий, которые должны рассматриваться в качестве известных или, возможно, нефтегазоносных бассейнов, в основу кладется совокупность геологических и гидрогеологических признаков, связанных как с современной структурой, так и с историей геологического развития данного участка земной коры. Аналогичные признаки должны быть использованы и для районирования отдельных нефтегазоносных бассейнов.

При районировании нефтегазоносных бассейнов необходимо учитывать, прежде всего особенности геологического строения их различных частей, связанные с особенностями истории геологического развития данного участка земной коры. В пределах бассейнов необходимо выделять части, отличающиеся друг от друга по структуре, истории их геологического развития и по условиям нефтегазонакопления. Примерами таких сложно построенных гетерогенных бассейнов могут служить бассейны Южно-Каспийский, -Среднекаспийский, Северо-Каспийский, бассейны Мексиканского и Персидского заливов и ряд других.

Бассейны, подобные Северо-Каспийскому и Мексиканского залива, объединяют территории, различные по их геотектонической природе. В их состав входят части, подстилаемые разнородно построенным и разновозрастным фундаментом.

Предгорные бассейны типа Среднекаспийского, Азово-Кубанского и Персидского залива охватывают области распространения передовой складчатости молодого горного сооружения, собственно предгорный прогиб и обширную территорию примыкающего к ним разнородно построенного склона платформы, втянутого в общее прогибание.

Несмотря на разнородность строения упомянутых бассейнов, каждый из них представляет собой в современной структуре земной коры единую впадину, с которой связана сложно построенная, но все же единая водонапорная система. При районировании этих бассейнов стоит задача выделения в каждом из них относительно однородных частей, отличающихся друг от друга по строению и возрасту фундамента и по особенности строения осадочной толщи, содержащей нефтегазоносные литолого-стратиграфические комплексы.

Основным элементом районирования сложно построенных бассейнов должны быть области, каждая из которых характеризуется относительно однородным тектоническим строением и присущими ей сходными условиями нефтегазонакопления. Подобным областям может быть присвоено широко распространенное наименование нефтегазоносных областей. Таковыми для Йеверо-Каспийского бассейна будут Волго-Уральская область, охватывающая северную часть бассейна, подстилаемую докембрийским фундаментом, Прикаспийская солянокупольная область, представляющая собой прогиб, образовавшийся в связи с позднепалеозойским горообразованием.

Кроме упомянутых областей, в Северо-Каспийском бассейне может быть выделен еще ряд других областей, меньших по размеру, но также отличающихся друг от друга как по своему геологическому строению, так и по условиям формирования скоплений нефти и газа. В Среднекаспийском бассейне и его южном складчатом борту обычно выделяются Терско-Сунженская и Дагестанская нефтегазоносные области, значительно отличающиеся друг от друга. Несколько областей, отличных друг от друга, может быть выделено также и на платформенном склоне этого бассейна.

В составе значительных по размеру нефтегазоносных областей, при наличии в их пределах частей, несколько отличающихся друг от друга по характеру структурных элементов и по стратиграфическому диапазону нефтегазоносности, выделяются нефтегазоносные районы.

Каждый нефтегазоносный район объединяет одну, а чаще несколько смежных площадей нефтегазонакопления и примыкающих к ним нефтегазосборных площадей.

В тех случаях, когда нефтегазоносные бассейны связаны с относительно просто в целом построенными гомогенными прогибами или грабенами, выделение в их пределах нефтегазоносных областей не рационально. Примерами могут служить Сылвинский, Рейнский, Мичиганский и им подобные бассейны. В таких бассейнах могут выделяться нефтегазоносные районы по тому же принципу, по которому они выделяются в нефтегазоносных областях сложно построенных бассейнов.

Из сказанного следует, что в качестве элементов районирования нефтегазоносных бассейнов надо рассматривать нефтегазоносные области и районы, являющиеся частями бассейнов для всей толщи выполняющих их пород.

Центрально-Карпатский нефтегазоносный бассейн




Центрально-Карпатский нефтегазоносный бассейн находится в горноскладчатых Карпатах. В региональном плане он представляет сложно построенный синклинорий, сложенный в осевой части преимущественно олигоценовыми отложениями. Его внешнее обрамление определено высоким залеганием меловых отложений, образующих антиклинорий, известный под названием внешней антиклинальной зоны (на территории Украины), скибовой зоны (в Польше) или силезского элемента (в Чехословакии). Антиклинорий имеет изоклинально-чешуйчатое строение и надвинут на краевой прогиб.

Внутренняя граница бассейна следует по внешнему крылу Пиеннинского антиклинория, который выносит на поверхность узкую зону развития мезозойских отложений. На юго-востоке бассейн ограничивается Буковинским поперечным поднятием, в пределах которого внешнее и внутреннее обрамление бассейна смыкаются.

Западная центриклиналь бассейна приходится на Бескидский поперечный подъем, расположенный между Татридами на юге и Цешинской зоной выходов меловых отложений Силезского антиклинория. В указанных границах Центрально-Карпатский нефтегазоносный бассейн имеет весьма сложное и недостаточно изученное строение. Его внутреннее крыло, прилегающее к Пиеннинскому антиклинорию, выделяется под названием Магурской зоны или покрова, сложено с поверхности палеогеновыми отложениями и надвинуто на Кросненскую осевую зону.

Магурская зона смята в систему складок с широкими синклинальными частями и узкими наклонными антиклиналями, нарушенными надвигами. Для внешнего края зоны характерно развитие чешуй. Перед Магурским покровом протягивается узкая зона Ужокско-Дуклянских складок, сложенных в своде меловыми отложениями. Зона выклинивается на территории украинской части Магурской зоны.

Кросненская зона представляет наиболее прогнутую часть Центрально-Карпатского бассейна. Она сложена с поверхности олигоценовыми отложениями и смята в систему гребневидных складок, осложненных взбросами и надвигами. Углы падения крыльев антиклиналей доходят до 80°, но уменьшаются с глубиной.

Нефтегазоносность бассейна приурочена главным образом к Кросненской зоне, в пределах которой известно свыше 15 нефтяных месторождений. Помимо этого, два нефтяных месторождения известны во внутренней части Скибовой зоны (месторождения Ванькова и Лодына) и одно в Ужокско-Дуклянской зоне (месторождение Фолюш).

Все нефтяные и газовые месторождения бассейна связаны с узкими антиклиналями. Залежи находятся в сводовой части или экранируются разрывами на крыльях и отличаются, как правило, небольшими размерами. Нефтегазоносными являются песчаники нижнемелового возраста (гродзисские, месторождения Грабовница), альбского (льготские, месторождения Грабовница, Венглювка), сенонско-палеоценового (чарножецкие, месторождения Турушувка, газовые месторождения Санок и Страхоцина), эоценового (ценжковицкие, месторождения Кросненко, Ивонич Здруй и др.) и олигоценового (кливские, кросненские и церговские, месторождения Ванькова, Лодына, Чарна Тарнова Велеполе, Фолюш и др.). По существу все песчаники мелового и палеогенового возраста являются в той или иной степени нефтеносными или газоносными.

Наибольший диапазон нефтеносности наблюдается в месторождениях, расположенных в краевой части Кросненской зоны (месторождения Санок, Страхоцина, Туже Поле, Грабовница и т. д.), в то время как в Скибовой зоне и в центральной части нефтеносность ограничивается олигоценовыми отложениями.

В породах собственно Магурской зоны (покровной части) только известна газовая залежь в эоцене на месторождении Горлица-Магдалена (здесь же нефтяная залежь в кливских песчаниках автохтона), однако Магурская зона характеризуется обильными поверхностными нефтегазопроявлениями и дает основание полагать, что она принадлежит к нефтегазоносному бассейну. Следует иметь в виду, что зона почти не бурилась.

Свойства водоэмульсионных красок




Свойства водоэмульсионных красок

Водоэмульсионные краски – востребованный и доступный для большинства покупателей продукт. При правильной подготовке поверхности наносить их очень легко. Это практичный и совершенно безопасный для здоровья людей и экологии материал. Необходимую цветовую гамму при их использовании можно подобрать с помощью колеров.

Востребованной водоэмульсионная виниловая краска San Marco Basilica (Базилика) https://sanmarco-vernici.ru/basilica.html и подобные ей материалы стали благодаря отличным характеристикам. Стоят подобные составы относительно недорого, сохнут очень быстро, легко наносятся и не издают неприятного запаха. В течение длительного периода после нанесения поверхность сохраняет привлекательный внешний вид и не расслаивается. Оттенки таких красок могут быть самыми разными. Изменить базовый цвет легко можно даже своими силами, добавив нужные пигменты. В строительных магазинах обычно предлагают каталоги расцветок, которые дополняются специальными таблицами, с помощью которых необходимый пигмент и его количество можно легко подобрать.

Недостатков водоэмульсионные составы практически не имеют. Но при этом нужно помнить о том, что воды в таком материале содержится довольно много, поэтому глянцевые и металлические поверхности окрашивать водоэмульсионкой не рекомендуется. Разочарование покупателей обычно возникает при покупке некачественной или поддельной краски. Такие составы могут смываться водой, продолжать пачкаться после высыхания, расходоваться в очень большом количестве и ложиться на поверхность неравномерно.

В составе современных водоэмульсионных красок присутствует антисептик, специальные наполнители, загуститель и латекс. На один квадратный метр в среднем требуется примерно двести пятьдесят грамм качественной краски. Впитывающие характеристики поверхности, которая подвергается окрашиванию, определяют количество слоев, необходимых для получения нужного результата. Для краскораспылителя нужно подбирать материал с вязкостью 25 с., для кисти оптимальный показатель – 45 с. Измеряют вязкость составов с помощью вискозиметра. Данная характеристика показывает степень разведения материала водой.

Водоэмульсионные краски подразделяют на несколько видов по используемым в них полимерам. Существуют минеральные, силикатные, силиконовые и акриловые ЛКМ такого типа. Все они имеют свои характеристики и сферу применения, поэтому выбирать конкретный вариант нужно соответственно задачам, которые требуют решения.