Месяц: Сентябрь 2019

Сварные балки. Сварные одностенчатые балки состоят из стенки и двух поясов, соединенных угловыми или К-образными швами со сплошным проваром. Стенки двустенчатых балок соединяют с поясами односторонними наружными швами. Пояса балок в основном испытывают нормальные напряжения и в ничтожно малой мере участвуют в восприятии перерезывающих сил. Стенки, наоборот, главным образом работают на восприятие сил сдвига. Величина скалывающих напряжений в некоторых случаях может стать решающей при назначении толщины стенки. Чаще толщину стенок назначают конструктивно с таким расчетом, чтобы по условиям местной устойчивости не потребовалось очень часто размещать ребра жесткости или диафрагмы в двустенчатых балках. В одностенчатых балках толщину стенки δст принимают не менее 8 мм, а в двустенчатых — не менее 6 мм. Для назначения толщины δст одностенчатых балок при высоте их h до 3 м можно пользоваться эмпирической формулой IV—9:

Наименьшую толщину стенки можно определить из условия ее прочности на срез на опоре:

где А — опорная реакция, a k =I:S = 1,15-1,2 при опирании балки всем сечением и 1,5 — только стенкой.
В балках, подверженных действию больших сосредоточенных подвижных грузов, а также в элементах, работающих одновременно на изгиб и сжатие, применяют более толстые стенки, чем указано выше (формула IV—9). В двустенчатых балках малой и средней высоты суммарная толщина двух стенок обычно оказывается больше, чем требуется по формуле IV—9 для одностенчатых балок, а при большой высоте их и наличии подвижных грузов иногда оказывается, наоборот, меньше.
Высоту стенки назначают такой, чтобы полностью без обрезки использовать прокатываемые на заводе листы универсальной и толстолистовой стали.
Ширину пояса в одностенчатых балках назначают от 1/3 до 1/5 высоты балки, а в двустенчатых — от 1/2 до 1/3 той же высоты, учитывая имеющиеся в стандарте размеры листов. Увеличивать ширину поясов желательно для повышения общей устойчивости балок, а в двустенчатых балках — в целях повышения их мощности для восприятия крутящих и горизонтальных изгибающих моментов. Однако следует учитывать, что с увеличением ширины пояса возрастает неравномерность напряжений по краям и в средней его части, а в одностенчатых балках появляется опасность местной потери устойчивости краев сжатого пояса. Кроме того, жесткость пояса одностенчатой балки при кручении пропорциональна его толщине в третьей степени и ширине лишь в первой степени.
Для повышения устойчивости одностенчатых составных балок их иногда делают несимметричными с более развитым сжатым поясом (рис. IV—3,в).
Наиболее распространенный тип сварных балок — из трех листов (рис. IV—3,а).
Изготовление поясов сварных балок из нескольких листов весьма нежелательно, так как оно требует большого количества дополнительных швов, часть которых при широких поясах устраивают сквозным проваром, точечной сваркой, впрорезь или в виде электропробок. Это повышает трудоемкость, расход электродов и электроэнергии, удлиняет сроки изготовления и в итоге увеличивает стоимость таких балок. Кроме того, распределение напряжений в составных поясах весьма неравномерно, например при двух листах в поясе (рис. IV—4) средняя часть наружного листа испытывает напряжение на 20% меньше, чем внутреннего. При наличии в поясе двух листов разницу в ширине их назначают не менее 40 мм. В конструкциях, эксплуатируемых при расчетных температурах -40° и ниже, применять пояса из нескольких листов в сварных балках не допускается.

Ограничение ширины листа в сжатом поясе одностенчатой балки диктуется условиями обеспечения его местной устойчивости, а в растянутом — неравномерностью напряжений в поперечном сечении широких и тонких поясов. При ширине листов около 10 толщин разница между максимальными напряжениями (посредине листа) и минимальными (у краев) доходит до 10—20%, а при ширине листа пояса около 30 толщин разница перед разрушением в напряжениях доходит до 40% (испытывавшиеся балки имели малую высоту, равную ширине пояса).
Наибольшую ширину свеса bсв (рис. IV—3, а) сжатого пояса из условий его местной устойчивости определяют по формуле:

где δп — толщина пояса.
В случае расчетного напряжения σ в балке менее R значение bсв:δп можно увеличить пропорционально √R/σ, но не более чем в 1,25 раза.
В балках из сталей высокой прочности bсв:δп колеблется от 11 до 9, в зависимости от класса стали.
Применение для поясов листов большой толщины (сверх 40 мм) связано с перенапряжением поясных швов их усадкой, так как толстые листы оказывают большое сопротивление усадочным деформациям. Кроме того, толстые листы при прокатке получают меньшее обжатие, обладают большей неоднородностью химического состава и меньшей вязкостью, вследствие чего под влиянием местного нагрева они легче могут перейти в хрупкое состояние.
Особенности компоновки сечений двустенчатых балок. Высоту h двустенчатых балок (рис. IV—3, г) назначают, исходя из тех же соображений, что и одностенчатых, — по допускаемому в балке прогибу и по наименьшему расходу металла. В крановых балках высота их колеблется от 1/13 до 1/18 пролета l, а в подкрановых — от 1/14 до 1/16 l, в редких случаях при легком режиме работы высоту крановых балок уменьшают до 1/20. При высоте крановых и других подвижных балок менее 1/18 l проверяют время затухания собственных колебаний конструкции.
Относительно малая рекомендуемая высота балок пролетных строений мостовых кранов объясняется тем, что прогиб их вычисляют и проверяют только от веса тележки и груза с захватным приспособлением, без учета коэффициентов перегрузки, динамичности и условий работы. Напряжения, вызываемые этими нагрузками, обычно составляют 55— 70% расчетного сопротивления, принимаемого в мостовых кранах равным 2000 кг/см2, то есть σ = 1100-1400 кг/см2.
Ширину балок b назначают не менее 1/50 l. Обычно b = (1/30-1/40)l и b = (1/2-1/3)h. Свесы поясных листов за стенки следует назначать, как правило, небольшими, обычно одна-две толщины поясного листа. Свешивающиеся части поясных листов принимают малое участие в работе балки на кручение. При расположении продольных ребер жесткости с внешней стороны стенок свесы поясов назначают так, чтобы они были несколько больше ширины ребер жесткости.
Расстояние b0 в свету между стенками должно обеспечивать удобство производства работ (постановка и крепление диафрагм и др.). Лист сжатого пояса закреплен стенками почти у самых кромок. Поэтому работа его в отношении местной устойчивости протекает в значительно более благоприятных условиях, чем пояса одностенчатых балок. Свободную ширину пояса b0 (то есть расстояние в свету между стенками) можно довести до 60 его толщин (b0≤60δп). При этом неравномерность распределения нормальных напряжений по ширине пояса под грузом достигает значительной величины (σмакс = 1,33 σcр). Однако эта неравномерность напряжений быстро выравнивается и на расстоянии 1/10 пролета от сосредоточенного груза составляет всего 7% (σмакс = 1,07 σсp).
Толщину стенок δст назначают возможно меньшей с учетом интенсивности поперечных сил (от 6 до 12 мм). Она обычно составляет от 1/180 до 1/250 высоты стенки. Столь малая относительная толщина создает необходимость в довольно сложных мерах по обеспечению их местной устойчивости поперечными сплошными и короткими диафрагмами и продольными ребрами жесткости. Для примера приведена толщина стенок, принимаемых в мостовых кранах: при грузоподъемности Q крана до 20 т δст = 6 мм; при Q = 30-75 т δст = 8 мм; при Q = 100-200 n δcт =10 мм и при Q = 250 т δст = 12 мм. Площадь поперечного сечения обеих стенок двустенчатых балок составляет примерно (0,5-0,6) площади всей балки.
Клепаные балки (рис. IV—5) состоят из стенки, поясных листов и уголков. Последние служат для соединения поясных листов со стенкой и входят в состав пояса.
Толщину стенки назначают с учетом указаний, которые были сделаны для сварных балок (формула IV—9).
Ширину поясов клепаных балок, как и сварных, назначают с учетом влияния этого размера на общую устойчивость балок, одновременно стремясь к обеспечению местной устойчивости свободных краев сжатого пояса не ниже общей устойчивости балки.
При назначении размеров поясных элементов необходимо тщательно учитывать характерные особенности клепаных соединений. В соответствии с рекомендуемой шириной пояса b около 1/4 высоты балки (h) ширину полок уголков назначают около 1/10 h, с тем чтобы свес поясных листов над полкой уголков был не менее 10—20 мм с каждой стороны. Этот свес необходим для перекрытия выступающих частей уголковых накладок в стыках.

Можно выполнить пояс только из двух уголков. В таких случаях для повышения степени использования материала и общей устойчивости балки следует применять неравнобокие уголки, располагая меньшие полки у стенки (рис. IV—5,а). Пояса из двух уголков легко деформируются как под воздействием нагрузок, приложенных не строго по оси балки, так и под влиянием сил, растягивающих нижний пояс. Чтобы уменьшить эти деформации, целесообразно ставить толстые уголки (толщина не менее 1/8 ширины свободной полки). Наименьшая ширина полки уголка зависит от принятого диаметра заклепок. Площадь двух уголков должна быть не менее 30% всей площади пояса. В мощных балках желательно применять наиболее широкие двухрядные уголки. Для удобства размещения заклепок в стыках не следует применять самые толстые уголки каждого номера. Для удобства конструирования стыков стенки лучше назначать толщину уголков равной толщине стенки.
В поясе ставят один — три листа. Наибольшая толщина отдельных листов диктуется возможностью продавливания отверстий и составляет при современном оборудовании заводов 22—24 мм. Наибольшая толщина пояса, включая толщину стыковых накладок (листовой и уголковой), должна не превышать 5 диаметров заклепок с обычной головкой или 7 диаметров заклепок с повышенной головкой.
При расстоянии от крайнего ряда заклепок по уголку до края листов более 4d или 8δ’л (отдельного листа) необходимо ставить связующие заклепки. При очень широких поясах для уменьшения количества связующих заклепок и для повышения местной устойчивости сжатого пояса ставят окаймляющие уголки (рис. IV—5,г).
При выборе ассортимента профилей для изготовления балок необходимо учитывать специфические особенности организации работ на предполагаемом заводе-изготовителе, реальные возможности получения того или иного проката, уменьшение числа номеров заказываемых профилей и увязку профилей для балок, с профилями для остальных частей сооружения.

Важнейшее место в сельскохозяйственной отрасли принадлежит именно зерновым культурам. Они отличаются значительной питательностью, прекрасными параметрами транспортировки и продолжительным периодом хранения. Длю людей сегодня зерно считается основанием правильного питания, к тому же, такое сырьё незаменимо во многих промышленных отраслях. Сегодня возделыванием подобных культур занимаются многие сельские труженики.

Однако для того, чтобы достигнуть значительной урожайности, важно создать максимально благоприятные условия. Важно обращать пристальное внимание на аграрные технологии и на внесение удобрений в жидком виде. Дело в том, то именно они являются гарантией быстрого роста и развития зерновых.

Нынче на рынке подкормка представлена в весьма обширном ассортименте и в разном виде: в форме гранул, капсул, жидкостей, растворимых в воде соединений. С годами всё большим спросом пользуются гранулированные и капсульные вещества, это связано с их простым использованием и возможностью экономии времени. В то же время жидкие удобрения можно рассчитать максимально точно, а значит, вы достигнете высочайшей эффективности применения питательных соединений.

Отметим, что на сегодняшний день жидкие удобрения отличаются более пролонгированным периодом действия, если сравнивать с иными типами подкормок. Среди их преимуществ стоит также обозначить:

• Мгновенное проникновение в почву даже в случае сильной нехватки влаги;
• Увеличение уровня урожайности на двадцать, а иногда даже на тридцать пять процентов;
• Возможность максимально точно контролировать объёмы вносимых удобрений;
• Высочайший уровень устойчивости к не самым благоприятным погодным и климатическим условиям;
• В жидком виде в удобрения можно добавлять также растворимые в воде элементы;
• Хорошие показатели усвоения полезных соединений и т.д.

Жидкие подкормки изначально готовы к использованию, их не нужно растворять в воде. В случае применения плоскоструйного растворителя есть возможность осуществлять питание различных культур от фазы выхода в трубу. Эффективная доза таких удобрений определяется сортом культур.

Обледенение кровли или водостока – это довольно распространённая проблема, результатом которой является образование наледи на крышах или стоках зданий и сооружений. Образование наледи на тех или иных конструкциях приводит не только к дополнительным расходам по починке, но ещё и к человеческим жертвам. Ежегодно от падающих ледяных глыб страдают и погибают люди.

Причина обледенения крыш или водостоков довольно проста – это отсутствие каких-либо путей для отхода талой воды. Проще говоря – желоба водостока, различные трубы и лотки просто-напросто переполнены льдом. И, соответственно, у талой воды нет никакого другого пути отхода, кроме как через край кровли, что и приводит к образованию наледи.

Но, конечно же, у данной проблемы есть варианты решения. Для устранения слоя льда с крыш и водостоков существуют система кабельного обогрева. Что же это за система? Специальный регулирующийся автоматически кабель укладывают в те зоны, где происходит образование наледи. К кабелю проводится аппаратура, выполняющая его терморегуляцию, и питание. За счет того, что происходит обогрев кровли или обогрев водостоков, лёд, соответственно, не успевает сформироваться.

Итак, выведем неоспоримые преимущества, которые имеет система антиобледенения крыш и стоков вод:

• препятствует формированию слоя льда и снега в той зоне, где пролегает кабель;
• исключает возможность получения травм от схода снега или наледи;
• система защищает крышу, фасад и сток постройки от чрезмерной нагрузки, что увеличивает срок службы помещения;
• соответственно, система уменьшает количество возможных затрат, связанных с ремонтом кровли, стока или фасада;
• очистка от наледи того места, где пролегает кабель, больше не потребуется, что является ещё одним пунктом снижения затрат.

Как видите, список положительных черт системы антиобледенения довольно обширен. Поэтому, если вы приняли решение о приобретении данной технической конструкции, то продукция компании «ТЕПЛЫЙ ДОМ» к вашим услугам! Мы всегда рады сотрудничать с новыми клиентами и готовы ответить на ваши вопросы, касающиеся товарного ассортимента нашей компании. В наличии мы имеем доброкачественный товар, цены на который весьма демократичны.

Обращаясь к компании «ТЕПЛЫЙ ДОМ», вы гарантированно получаете высококлассный товар, который прослужит вам многие годы. С нетерпеньем ждём вас!

На сегодняшний день существует большое количество различных планировок жилой недвижимости: однокомнатные квартиры в СПб, жилье с несколькими смежными или отдельными комнатами, а также квартиры со свободной планировкой.

Жилье со свободной планировкой представляет собой коробку, которая включает только четыре внешние стены. При этом расположение и размеры комнат владелец может выбрать сам на основании собственных предпочтений. Можно так и оставить квартиру в виде студии, а можно возвести внутренние перегородки, организовав несколько комнат. И если ранее, для того чтобы перепланировать недавно купленное жилье, необходимо было ломать стены, то сегодня достаточно просто подобрать жилую площадь со свободной планировкой.

Еще недавно переделать под свой вкус можно было лишь пентхаусы и другие дорогие объекты, однако сегодня такая возможность представляется всем, кто приобретает жилье в новостройках.

Преимущества и недостатки недвижимости без внутренних стен

Как и любая другая жилая площадь, квартира со свободной планировкой имеет определенные достоинства и недостатки, которые в обязательном порядке следует учитывать при подборе жилья. К ключевым преимуществам такой недвижимости относятся:

• максимально свободный подход к организации внутреннего жилого пространства;
• простота реализации современных стилей оформления жилья (лофт, индастриал, hi-tech и т. д.) с возможностью разграничить пространство по своему усмотрению.

Несмотря на безоговорочные достоинства, квартиры со свободной планировкой не лишены и своих недостатков:

1. Более высокая стоимость по сравнению с обычными квартирами.
2. Необходимость дополнительных финансовых вложений в установку перегородок.
3. Полное отсутствие чистовой отделки.
4. Присутствие некоторых ограничений перепланировки (объединение жилой площади с лоджией, перенос ванной комнаты или туалета в другое место и т. д.)
5. Необходимость утверждения плана квартиры после обустройства внутренних перегородок.

Опытные специалисты строительной компании «КВС», например, рекомендуют обратить свое внимание на просторные однокомнатные квартиры в Ленинградской области и Санкт-Петербурге с отделкой. Такой вариант будет прекрасным выбором, если вы хотите реализовать индивидуальный проект и при этом не возиться с демонтажем старых перегородок и капитальным ремонтом.

Таримский бассейн занимает наиболее крупную межгорную область Китая (площадью около 500 тыс. км2), заключенную между высокогорными герцинскими складчатыми сооружениями Тянь-Шаня и Куэнь-Луня (рис. 86). На отдельных участках южное и восточное обрамления бассейна образованы древними структурными элементами, консолидированными еще в докембрии и впоследствии или вовлеченными в энергичное поднятие вместе с палеозойской складчатой областью (Текеликтаг, Алтынтаг), или образующие низкогорные глыбово-складчатые области (Бэйшань) с докембрийским фундаментом.

Внешние части Таримского бассейна представляют собой глубокие асимметричные альпийские прогибы, выполненные мощными толщами мезо-кайнозоя. Противоположные пологие склоны со слабо дислоцированным осадочным покровом платформенного типа обращены к ядру срединного массива древнего устойчивого элемента, занимающего центральную часть. Таримского бассейна (рис. 87).

В ядре и на склонах срединного массива, там, где фундаментом служат древние докембрийские гранито-гнейсы и кристаллические сланцы, осадочный покров начинается с отложений синия и палеозоя, а на складчатых бортах альпийских прогибов, имеющих преимущественно палеозойский фундамент, — с верхней половины перми, которая обычно тесно связана с мезо-кайнозоем.

На склонах Таримского срединного массива распространены протерозойский эффузивно-осадочный комплекс мощностью несколько сотен метров, нижнепалеозойские карбонатные отложения мощностью 1000—1500 м, терригенно-карбонатный средний и верхний палеозой мощностью до 300— 1000 м.

В составе вышележащих отложений, развитых главным образом во внешних альпийских прогибах, выделяются пестроцветные терригенные образования верхней перми мощностью до 700 м, красноцветные грубообломочные триасовые отложения мощностью 400—300 м, сероцветная угленосная серия верхнего триаса — нижней и средней юры мощностью 2000 м, преимущественно красноцветный терригенный комплекс верхней юры, мела, палеогена и низов миоцена мощностью 3000 м, неогеновые песчано-глинистые отложения палевого цвета мощностью 2500 м, венчаемые толщей серых конгломератов верхнего плиоцена — плейстоцена мощностью до 1000 м и более.

Наибольшей мощности — около 8—10 км — мезо-кайнозойские отложения достигают в приосевых частях альпийских прогибов.

Основными структурными элементами Таримского бассейна являются приядерная часть срединного массива — Ойхартское поднятие, его платформенные склоны, осложненные крупными впадинами, а также внешние альпийские прогибы: северный — Кучарский, западный — Кашгарский и южный — Предкуэньлуньский.

В пределах Ойхартского поднятия фундамент значительно поднят по сравнению с внешними прогибами, где он залегает на глубине до 8—10 км. Поднятие осложнено рядом более мелких выступов типа сводов и валов и разделяющих их впадин.

В западной части срединного массива, по данным магнитометрии, намечается обширное валообразное поднятие северо-западного простирания, разделенное центральной Гонгузбастской мульдой на два сводовых выступа: Западно-Таримский и Нияский.

Судя по геоморфологическим данным, восточная приядерная часть срединного массива, вероятно, также представляет собой крупный Восточно-Таримский сводовый выступ.

Южный склон Таримского массива глубоко опущен и входит в состав Предкуэньлуньского прогиба, образуя его северный платформенный борт. На северном склоне Таримского массива выделяются крупные впадины типа небольших платформенных синеклиз — Абадская и Шахъярская, разделенные Арык-Агзинским поднятием, по северному крылу которого условно проводится южный край Кучарского прогиба.

Западный и восточный склоны Таримского массива, вероятно, несколько погружены по сравнению с его центральной частью и в то же время образуют приподнятые седловины между глубоко опущенными северным и южным склонами массива. Осевой частью седловины на западном склоне является группа Маралбашинских поднятий, имеющих северо-западное простирание.

Краевые части западного и восточного склонов — Кельпинтаг и Куруктаг — нарушены системой крутых приразрывных моноклинальных и блоковых структур, имеющих в Кельпинтаге четко выраженный линейный характер.

На остальной, большей части Таримского массива дислокации имеют типично платформенный характер в виде валов, плакантиклиналей, флексурных изгибов и т. д.

Южный складчатый борт Предкуэньлуньского прогиба, отделенный от палеозойского складчатого сооружения Куэнь-Луня крупным разломом, на междуречье Яркенд-Хотан образован двумя цепями крупных линейных антиклинальных складок, сложенных различными горизонтами мезо-кайнозоя и разделенных антиклинальными понижениями. Складки наклонены или опрокинуты в северном направлении. Близ Текелик-Тага строение складок упрощается, в ядрах антиклиналей появляются отложения пермо-карбона, на которых согласно залегают мезо-кайно-зойские отложения.

На северном платформенном борту Предкуэньлуньского прогиба на фоне моноклинального погружения слоев к югу намечаются пологие брахиантиклинали и валы. Один из наиболее крупных валов — Юпургинский, сложенный на поверхности полого залегающими плиоцен-плейстоценовыми отложениями, вместе с носообразным выступом в районе Яркенда отделяет Предкуэньлуньский прогиб от Кашгарского. Последний расположен в месте сближения Тянь-Шаня и Куэнь-Луня. В западной половине Кашгарского прогиба южный борт его образован системой линейных чешуи, надвинутых по пологим поверхностям со стороны Куэнь-Луня в северном направлении. На прилегающем к Тянь-Шаню северном борту Кашгарского прогиба развиты крупные гребневидные и коробчатые брахиантиклинали, образующие до 4—5 цепей складок.

К восток от Предкуэньлуньского прогиба расположена Черченская впадина, строение которой еще не изучено.

Кучарский прогиб образован системой крупных линейных, обычно крутых гребневидных, антиклинальных складок, нарушенных продольными разрывами. Две северные цепи складок отделены от более южного Чультагского антиклинория крупной Байской впадиной, выполненной четвертичными отложениями. К югу от Чультагского антиклинория выделяется несколько прерывистых цепей брахиантиклиналей коробчатого строения. Для большинства складок Кучарского прогиба характерна структурная дисгармония, обусловленная выжиманием пластичных глинистых толщ палеогена и нижнего мела в ядрах антиклиналей. Некоторые складки, особенно в западной — аксуйской части прогиба, дополнительно осложнены проявлениями соляной тектоники, связанной с течением палеогеновой соленосно-глинистой толщи.

Стратиграфический диапазон возможной нефтегазоносности в пределах Таримского бассейна весьма велик. В области срединного массива с докембрийским фундаментом нефтегазоносность может быть связана с известняками нижнего палеозоя и терригенно-карбонатной толщей верхнего, отчасти среднего палеозоя. В областях распространения мощных мезо-кайнозойских отложений последние являются основным перспективно-нефтегазоносным комплексом, с различными горизонтами которого связаны многочисленные естественные нефтегазопроявления и промышленно-нефтегазоносные горизонты.

Одной из наиболее важных нефтегазоносных толщ Таримской области и всего Синьцзяна являются верхнетриасовые — нижне-среднеюрские отложения. Они характеризуются чрезвычайно благоприятным литолого-фациальным составом: чередованием темно-серых глинисто-алевритовых толщ, богатых рассеянным органическим веществом, и песчано-конгломератовых толщ, которые могут рассматриваться в качестве природных резервуаров. К числу важных нефтегазоносных горизонтов данной серии относятся песчаники верхней части средней юры — известняково-песчаниковая толща низов верхней юры, с которой связаны промышленные залежи на месторождении Ичкелик и большая часть нефтегазопроявлений в триас-юрских отложениях Кучарского прогиба, а также песчаные толщи в нижележащих среднеюрских, верхней части нижнеюрских и верхнетриасовых отложениях.

Следует особо отметить важное значение как возможной промышленнонефтегазоносной толщи песчаников в верхней части нижнего — нижней части верхнего мела, о чем свидетельствуют обильные нефтегазопроявления в Кучарском прогибе и стратиграфическое положение этой толщи, аналогичное основным продуктивным горизонтам крупнейших среднеазиатских газовых месторождений Бухаро-Хивинской области.

Палеогеновые отложения юго-западной части Таримского бассейна близко напоминают одновозрастные промышленно-нефтеносные отложения Ферганы и особенно Таджикской депрессии.

В верхней части красноцветного комплекса выделяется характерная толща песчаников миоценового возраста, залегающих на преимущественно глинистой серии палеогена (азгамская и артушекая свиты). К этой толще во многих поднятиях Кучарского и Кашгарского прогибов приурочены естественные нефтегазопроявления и выбросы газа в скважинах на антиклиналях Косаптокай и Карато.

Структурные зоны с установленной нефтегазоносностью расположены на складчатых бортах мезо-кайнозойских прогибов вдоль северного и южного краев Таримского бассейна. Все они выражены в виде цепей передовых антиклинальных складок обычно линейного, реже брахиантиклинального типа.

Основные зоны нефтегазопроявления и первое в Таримском бассейне нефтяное месторождение Ичкелик находятся в Кучарском прогибе. Месторождение Ичкелик расположено в северной Кумгеремеко-Ичкеликской зоне нефтегазонакопления, которая образована шестью крупными линейными антиклиналями с крутыми крыльями и узкими гребневидными сводами, обычно нарушенными продольными разрывами типа взбросов. С различными горизонтами меловых и верхней частью юрских отложений, обнажающихся в сводовых частях антиклиналей, связан ряд естественных нефтегазопроявлений. Притоки нефти и газа промышленного значения на месторождении Ичкелик получены с небольшой глубины из переходной пачки на границе верхне- и среднеюрских отложений. Притоки газа из юрских отложений получены еще на двух поднятиях данной зоны.

Расположенная южнее Косаптокайская зона нефтегазонакопления погружена относительно северной. В ядрах образующих ее трех крупных линейных антиклиналей не обнажаются отложения древнее палеогеновых. Поднятия также носят гребневидный характер с выжатыми и зачастую рассеченными разрывами присводовыми частями и крутыми крыльями. На погружениях складки отличаются более пологим поперечным профилем. В основном Азгамбулакском поднятии Косаптокайской антиклинали на доступной глубине и в благоприятных структурных условиях находятся весьма перспективные верхне-нижнемеловые песчаники, а на погруженных поднятиях той же антиклинали — Палах-Ламынинском и Шатальском — песчаники среднего — низов верхнего миоцена, к которым приурочены естественные нефтегазопроявления и большие притоки газа в скважине Косаптокайской антиклинали.

Значительная часть Кашгарского межгорного прогиба, прилегающая к Куэнь-Луню и ограниченная Казыкартским надвигом, имеет весьма сложную чешуйчатую структуру и неблагоприятные условия для сохранения залежей нефти и газа промышленного значения. На северном Притяньшаньском борту прогиба известны сравнительно просто построенные антиклинальные поднятия — гребневидные на севере и коробчатые на юге, с которыми связаны все известные в прогибе нефтегазопроявления. Большая часть их приурочена к миоценовым песчаникам артушской свиты, в отдельных местах отмечаются нефтепроявления в верхней юре и нижнем мелу (Янги-ер) и выходы газа в бухарских известняках палеогена (Южноташпишакская антиклиналь). На поднятии Карато в скважине с глубины 175 м из песчаников артушской свиты получен фонтан воды с нефтью и большим количеством газа. Нефти выброшено несколько десятков тонн.

В Предкуэньлуньском прогибе китайские геологи обнаружили нефтепроявления в палеогеновых, миоценовых и плиоценовых отложениях.

Приядерная часть Таримского массива, а также его западный и, возможно, восточный склон там, где мощность мезо-кайнозойского покрова невелика, кроме поднятых блоков Кельпинтага и Кукутага, могут представлять интерес лишь для поисков нефти и газа в палеозойских отложениях. Исключение составляют прогибы, осложняющие Ойхартское поднятие, к том числе Тонгузбастская мульда, где мощность мезо-кайнозоя может быть значительной и данные отложения могут иметь самостоятельное значение. Северный и южный склоны Таримского массива, обращенные к Кучарскому, Кашгарскому и Предкуэньлуньскому прогибам и несущие мощный мезо-кайнозойский чехол, залегающий на платформенных палеозойских отложениях, представляют собой чрезвычайно перспективные нефтегазоносные области. Здесь можно ожидать существование зон нефтегазонакопления двух типов: антиклинальных, связанных с крупными валами, примерами которых могут служить наиболее перспективные из известных в настоящее время Арык-Азинский вал в Кучарском и Юпургинский вал в Кашгарском прогибах, а также моноклинальные зоны, связанные с выклиниванием и несогласным залеганием отложений в зоне перехода от склонов к ядру срединного массива.

При создании по-настоящему интересного интерьера не обойтись без использования различных узоров и орнаментов. Однако они же могут и «перегрузить» общий вид, создать утомительную для глаз «пестроту». Чтобы не допустить подобных ошибок, воспользоваться несложными приемами.

Разные по величине узоры

Безусловной изюминкой любого интерьера может стать использование разных по размеру орнаментов. Дизайнеры называют этот прием «правилом трех». При этом необходимо, чтобы самый крупный рисунок был самым простым, а, соответственно, более мелкие – посложнее.

Выбираем нечетное

«Правило трех» работает и при выборе количества принтов в помещении. Можно использовать и два узора, но это выглядит не так интересно. Если вы считаете себя опытными в декораторском искусстве, можете поэкспериментировать с пятью узорами – это открывает большие возможности для комбинирования принтов.

Связать воедино

Для того чтобы интерьер выглядел единым целым, необходимо объединить все узоры и принты, используемые при отделке помещения. Таким связующим элементом может стать, к примеру, ковер на полу, если в его расцветке встречаются те же оттенки, что в диванных подушках и картинах на стене.

Узоры в монохромных интерьерах

Монохромные интерьеры, как известно, отличаются сдержанностью и лаконичностью дизайна. Но даже в таких комнатах подходящий орнамент может стать настоящей изюминкой, которая сделает помещение нескучным. Следует помнить, что для актуальных на сегодняшний день скандинавского стиля и стиля модерн необходимо выбирать строгие геометрические узоры, а если вы – поклонник классического стиля, то стоит выбрать более сложные орнаменты, которые позволят помещению выглядеть изысканно.

Всему свой размер

Необходимо помнить о том, что определенной площади соответствует свой размер узора. Другими словами, нельзя на небольших поверхностях использовать крупные орнаменты. Конечно, некоторые опытные дизайнеры могут это себе позволить, но для этого необходимы некоторая смелость и безупречное чувство стиля. Начинающим декораторам рекомендуется следовать следующей схеме: крупные узоры использовать на полу и стенах, средние – на обивке диванов и шторах, самые мелкие – на диванных подушках, плафонах, вазах, рамках для фото др.

Не бойтесь комбинировать!

Если вы пока не готовы к рискованным экспериментам в интерьере, можно объединить орнаменты с помощью цвета. Обратите внимание на то, что сочетание цветочного и геометрического узоров в одном помещении всегда будет выглядеть интересно и необычно.

В открытом стволе через стенки скважины, сложенные устойчивыми проницаемыми породами, происходит фильтрация, в результате которой уменьшается диаметр скважины (сужение). Исследования причин сужения стволов глубоких скважин показали, что одной из наиболее часто встречающихся причин сужения является нарастание и уплотнение глинистой корки под действием высоких температур и аномальных перепадов давления между скважиной и пластом. Такие сужения приурочены к хорошо проницаемым пластам (рис. 89). Фильтрационная корка на проницаемой части стенок скважины существует как в статических, так и в динамических условиях. При постоянной скорости циркуляции и толщина динамической фильтрационной корки зависит от водоотдачи промывочной жидкости Л, перепада давлений между скважиной и пластом Ар, концентрации твердой фазы в промывочной жидкости С и диаметра скважины D. Учитывая толщину динамической корки, можно получить формулу для определения диаметра проходного сечения скважины Dф

где M = С (2—0,042 ApnB0,5 — 0,48 С); D и Dф в см; В в см3; Ap в кгс/см2; и в м/с; С — доли единицы.

При остановках циркуляции фильтрация продолжается, но уже в статических условиях. Исследования, проведенные автором совместно с М.А. Великосельским, показали, что статическая фильтрация характеризуется постепенным нарастанием толщины корки, так что через определенный промежуток времени участок ствола скважины, сложенный хорошо проницаемыми породами, заполняется пастообразной массой, состоящей из твердой фазы промывочной жидкости. При этом скорость статической фильтрации пропорциональна корню квадратному из времени фильтрации, т. е. фильтрация постепенно затухает. Проницаемость фильтрационной корки глинистых растворов с водоотдачей до 10—15 см3 обычно значительно меньше проницаемости пластов (в 10в5—10в4 раз). Поэтому при использовании глинистых растворов фильтрация мало зависит от проницаемости пласта.

Изучение процессов статической радиальной фильтрации проведено на модели скважины (рис. 90), представляющей собой перфорированную трубу диаметром 140 мм с толщиной стенок 15 мм. Зона фильтра состояла из ткани «бельтинг», покрывающей фильтрационные отверстия в трубе.

Внутри модели устанавливалась па подставку труба меньшего диаметра. Подставка позволяла располагать внутреннюю трубу с различным эксцентриситетом.

Модель наполнялась испытуемым глинистым раствором, с помощью сжатого азота создавался определенный перепад давления на фильтре. Под действием перепада давления в про-фильтровой зоне образовывалась глинистая корка, переходящая при длительной фильтрации в сальник, заполняющий кольцевое пространство. В процессе опытов измерялось количество фильтрата, вытекающего из модели в единицу времени, толщина корки, а затем сальника, их влажность. По окончании процесса фильтрации снималось давление и замерялось усилие отрыва внутренней трубы от глинистой корки. Глинистая корка, образовавшаяся в зоне фильтра, испытывалась также на сдвиг. Как показали исследования, образование сальника в скважине происходит следующим образом. На поверхности фильтра при статической фильтрации образуется и постепенно утолщается глинистая корка, через определенное время tст происходит стыковка корки с наружной поверхностью бурильной трубы. С этого момента корка превращается в сальник. При эксцентрическом расположении внутренней трубы время заполнения кольцевого пространства увеличивается, так как вначале заполняется узкий зазор, а затем происходит постепенное заполнение остальной части пространства.

Схема расположения бурильной колонны и фильтрационной корки в скважине показана на рис. 91. При эксцентрично расположенной колонне (рис. 91,б) циркуляция может быть восстановлена, но трубы остаются прихваченными в результате действия перепада давления и адгезионных сил. При более длительной статической фильтрации заполняется все кольцевое пространство и тогда основное значение приобретает удельное сопротивление фильтрационной массы на сдвиг, обусловленное адгезионными и когезионными силами. После заполнения кольцевого пространства в зоне проницаемого пласта фильтрация продолжается, но из радиальной она превращается в осевую. Обработка результатов экспериментов позволила получить формулу для определения времени tст с начала фильтрации до заполнения кольцевого пространства (стыковки) в момент окончания радиальной фильтрации

Формула (102) представляет собой зависимость между временем стыковки при центристом расположении бурильных труб в скважине и водоотдачей промывочной жидкости.

В качестве примера на рис. 92 показана зависимость времени стыковки от водоотдачи промывочной жидкости, вычисленная по формуле (102). Приняты следующие условия бурения: температура забоя 150°С; атс = 2,14; D = 19 см; d = 16,8 см; С = 0,55; Ap = 50 кгс/см2; n = 0,2. Из рис. 92 видно, что при водоотдаче 5 см3 время стыковки составляет 45 мин. При увеличении водоотдачи до 10 см3 время стыковки сокращается до 17 мин, а при 20 см3 до 8 мин. При эксцентричном расположении труб в скважине время стыковки сокращается. При этом трубы стыкуются с глинистой коркой не по всей поверхности, а по частям ее периметра. Трубы оказываются прихваченными, хотя циркуляция возможна по той части скважины, где стыковка еще не произошла.

В табл. 62 показаны результаты определения времени стыковки по фактическим данным бурения скв. 70 Левкинская (Краснодарский край). Из табл. 62 видно, что наибольшая опасность прихватов возникала при забое 4700, 4100 и 2620 м. Эти данные показывают, что наиболее вероятной причиной захватов, затяжек и посадок при бурении скв. 70 (рис. 93) является нарастание и упрочнение фильтрационных корок, чему способствовало применение известковых растворов, которые создают более прочные корки. Именно этой причиной объясняется также большой процент прихватов, возникающих при остановке циркуляции и движения колонны на 5—10 мин во время бурения скважин с высокоутяжеленными глинистыми растворами.

Формула (102) позволяет установить максимально допустимую водоотдачу для конкретных условий бурения, что представляет основную задачу при определении требований к промывочным жидкостям при разбуривании проницаемых пород.

Большое практическое значение имеет также определение усилий, возникающих при подъеме колонны бурильных труб в том случае, когда кольцевое пространство заполнено фильтрационной массой, т. е. стыковка уже произошла. Части бурильной колонны, имеющие большой диаметр (замки, УБТ, турбобур, долото) при подъеме должны срезать цилиндрический слой, равный по площади периметру выступа (замка, турбобура, долота), умноженному на высоту, т. е. мощность проницаемого пласта. Если для среза фильтрационной массы на площади 1 см2 требуется усилие q, то общее усилие для сдвига фильтрационной массы может быть определено из произведения q на площадь сдвига

где h — мощность проницаемого пласта в м; d — диаметр замка в м; q — удельное сопротивление сдвигу в тс/м2.

На рис. 94 показаны зависимости удельного сопротивления сдвигу от водоотдачи промывочной жидкости при разных перепадах давления для глинистых растворов, приготовленных из нефтеабадского глинопорошка с концентрацией 35%. Изменение водоотдачи и других параметров достигалось введением раствора УЩР, приготовленного из сухого гуматного порошка.

Из рис. 94 видно, что зависимости q от В имеют параболическую форму и увеличиваются с увеличением перепада давлений и водоотдачи. Таким образом, увеличение водоотдачи промывочных жидкостей не только ускоряет процесс заполнения кольцевого пространства фильтрационной массой, но и способствует повышению сопротивления на сдвиг этой фильтрационной массы, т. е. способствует возникновению прихватов и уменьшает возможность их ликвидации.

При обработке результатов экспериментов по изучению влияния различных факторов на величину удельного сопротивления сдвигу получена зависимость

где Kз, n — коэффициенты, зависящие, от вида химической обработки и состава твердой фазы промывочной жидкости.

Приняв G = Gдоп и B = Вдоп, получим формулу для определения допускаемой водоотдачи промывочной жидкости в зависимости от условий бурения

где Gдоп — допускаемая избыточная нагрузка при извлечении прихваченных бурильных труб в т.

В частном случае (при обработке глинистого раствора из нефтеабадской глины углещелочным реагентом) формула (105) примет вид

В табл. 63 приведены фактические дополнительные усилия при ликвидации прихватов в скважинах Ставропольского края и теоретически подсчитанные по формуле (106).

Результаты расчетов по формуле (106), показывающие значение дополнительных усилий на крюке G1 при различных водоотдачах и перепадах давлений, приходящихся на 1 м интервала проницаемого пласта для замков диаметром 0,14 м, приведены в табл. 64. Формула позволяет определить максимальную допустимую водоотдачу в зависимости от условий бурения.

Высотными принято называть сооружения, высота которых намного превышает их размеры в поперечном сечении. Высотные сооружения работают на восприятие вертикальных и преимущественно горизонтальных нагрузок, основной из которых является ветровая нагрузка, действующая на сооружение и оборудование, установленное на нем. К высотным сооружениям относят опоры антенных сооружений связи (радио и телевидения), воздушных линий электропередач, вытяжные (вентиляционные и дымовые) башни-трубы, осветительные и метеорологические вышки, факелы и свечи дожигания газов, молниеотводы, маяки и т.п. По конструктивно-компоновочной схеме все высотные сооружения разделяют на два основных вида — башни и мачты.
Башней называют свободно стоящее высотное сооружение, жестко закрепленное в основании, что достигается анкеровкой ствола к фундаментам, имеющим определенную массу и соответствующее расположение. В большинстве случаев башни проектируют в виде пространственных трех-, четырехгранных ферм, реже многогранного очертания. Башни представляют собой решетчатые конструкции из трубчатых, прокатных или сварных профилей. Устойчивость башен обеспечивается надежным соединением поясов с фундаментами. Для уменьшения размеров фундаментов и снижения массы опор их базу делают большой, поэтому каркасы башен обычно в верхней части проектируют в виде призмы, а в нижней — в виде усеченной пирамиды.
Высота радиорелейных опор обычно 50—120 м, радио и телевизионных опор — 180—375 м, вытяжных башен —90—180 м, свечей дожигания газов — 90—120 м, молниеотводов — 175—225 м.
Стыки поясов и решетки башни могут быть сварными или болтовыми. Размеры сечения башен намного превышают железнорожные габариты, поэтому конструкции изготовляют и отправляют с завода отправочными элементами.
Мачтой принято называть высотное сооружение, устойчивость положения которого обеспечивается системой оттяжек. Современные радиомачты бывают двух типов: решетчатой конструкции трех- и четырехгранного сечения или листовой конструкции в виде сплошной трубы. Ствол решетчатых мачт состоит из пространственных секций длиной 6,75—13 м, изготовляемых на заводе и соединяемых на монтаже фланцами на болтах. Мачты листовой конструкции также состоят из пространственных секций диаметром 1,2-2,5 м длиной до 9 м и соединяются между собой на монтаже сваркой встык или болтами на накладках. В практике применяют также комбинированные системы.
В основном для возведения мачт и башен используют сталь, реже — железобетон (для телевизионных башен). Существуют башни смешанной конструкции: нижняя часть — из железобетона, верхняя — из стали.
По расходу металла и стоимости мачты выгоднее башен. При высоте 150 м стоимость мачт на 20—30% ниже, чем башен. Этот разрыв возрастает с увеличением высоты сооружения. Однако сооружениям мачтового типа присущи определенные недостатки. К ним относят необходимость постоянного контроля за натяжением оттяжек, наличие большой площади застройки и др. Поэтому при выборе того или иного сооружения в каждом конкретном случае производят технико-экономическое обоснование различных вариантных решений с учетом местных условий строительства.
Методы монтажа высотных сооружений оказывают существенное влияние на выбор конструктивно-компоновочной схемы несущих конструкций сооружения, В практике имели место случаи, когда от удачной схемы сооружения приходилось отказываться только потому, что возведение ее чрезвычайно трудоемко, сложно или вообще невозможно, Это объясняется тем, что проектная документация (рабочие чертежи КМ) должна разрабатываться с учетом требований монтажной и заводской технологичности, основная задача которой состоит в конструктивной и технологической подготовке производства монтажных работ, обеспечивающей их высокий технический уровень при минимальных затратах материалов, времени, труда и стоимости.
Проектные решения, не учитывающие требования монтажной технологичности, приводят на практике к увеличению трудоемкости и стоимости монтажных работ. Наглядным подтверждением такого примера является строительство вытяжных башен в Кирово-Чепецке и на Крымском содовом заводе. Эти сооружения (табл. 13.1) имеют одинаковые технологические параметры газоотводяших стволов (высота и диаметр) за исключением материала (сталь и тектофаолит) и рассчитаны на ветровую нагрузку одного ветрового района, В проектах, разработанных различными организациями пол технологию монтажа подращиванием, одной из сторон не были учтены требования монтажной технологичности. В результате трудоемкость монтажных работ только при укрупнительной сборке конструкций несущего каркаса башни различается более чем в два раза.

Учет требований монтажной технологичности при разработке типовых проектов вытяжных башен позволил снизить общий расход стали в 1,2 раза и сократить число отправочных элементов в 1,3 раза по сравнению с проектами, выполненными без учета этих требований (рис. 13.1).
Возрастающая роль технологических требований обязывает проектные и монтажные организации производить оценку монтажной технологичности возводимого сооружения на стадии выпуска (разработки) рабочей документации.

Оценка монтажной технологичности, например, башенных сооружений, может быть получена путем сравнения показателей монтажной технологичности различных вариантов новых конструктивно-компоновочных решений с показателем технологичности базового варианта. За критерий оценки технологичности можно принять трудоемкость монтажных работ. В этом случае трудоемкость укрупнительной сборки сооружения, которая составляет 70—85% общей трудоемкости монтажных работ, наиболее полно отражает технологичность (собираемость) конструктивных элементов.
Трудоемкость работ по укрупнительной сборке башенных сооружений

где Т1 и T2 — трудоемкость работ по укрупнительной сборке пирамидальной и призматической частей башни.
При этом

где tiбл — трудоемкость работ по укрупнительной сборке i-го блока призматической части башни.
Таким образом, оценка монтажной технологичности сводится к определению трудоемкости укрупнительной сборки пирамидальной и призматической частей башенного сооружения по конструктивным параметрам: масса, число отправочных марок и болтов монтажных соединений, масса наплавленного металла монтажной сварки.
Для упрощенных расчетов по определению трудоемкости монтажных работ можно пользоваться номограммами (рис. 13,2 и 13.3).

Дунтинху — довольно крупная впадина размером 300х150 км, расположенная в среднем течении р. Янцзы (КНР), обрамленная среднегорными глыбовыми областями. Нa севере расположен древний докембрийский щит, на юге — Цзяннаньский массив. Владина несет, по всей видимости, достаточно мощный осадочный покров, в том числе молодые мезо-кайнозойские отложения.

He исключена возможность обнаружения скоплений нефти и газа в расположенной севернее бассейна Дунтинху небольшой впадине Сянфан, в пределах которой мезозойские и кайнозойские отложения имеют значительную мощность (по-видимому, свыше 5 км). В их составе, в частности, выделяются светло-желтые известняки и фиолетовые сланцы триаса (2 км), сероцветные угленосные песчаники и сланцы юры (450 м), пестроцветные (красные и зеленые) глины и песчаники мела (3,5 км), красноцветные и желтоватые песчаники и глины с прослоями известняков третичного возраста (> 1 км).

Дно скважины может засорять рыхлый песок из несцементированных песчаных коллекторов, поэтому существуют меры по борьбе с поступлением песка в скважину. Для спуска в скважину ремонтной колонны без удаления эксплуатационной насосно-компрессорной колонны применяют или непрерывную насосно-компрессорную трубу, или трубу малого диаметра. Вниз по ремонтной колонне закачивают соленую воду, она захватывает песок и возвращается наверх по пространству между ремонтной и эксплуатационной насосно-компрессорной колоннами.

Если же эксплуатационную колонну извлекают из скважины, вниз спускают ремонтную колонну большего диаметра. Соленая вода проходит вниз по затрубному пространству, после чего вместе с песком поднимается наверх. Для удаления песка со дна скважины также могут быть спущены желонка или песочный насос.

Разрозненные частицы песка в коллекторе могут быть сцементированы посредством закачивания в скважину эпоксидной смолы, которая склеивает частицы песка у ствола скважины, Известным примером постоянной проблемы поступления песка в скважину и ее решения является скважина «Wild Mary Sudik» («Бешеная Мэри Сьюдик») на месторождении, расположенном около Оклахома-Сити.

Вследствие быстрого снижения температуры и давления между коллектором и дном скважины из пластового рассола могут выделяться карбонат кальция, а также сульфаты бария, кальция и магния, образуя твердые отложения (соляную корку) на стенках насосно-компрессорной колонны. Для растворения и удаления соляной корки в скважину могут быть закачаны химические реагенты, называемые ингибиторами образования отложений.

Насосно-компрессорная колонна может оказаться забита парафинами, выделившимися из парафинистой нефти. Для удаления парафина могут быть использованы спущенные по насосно-компрессорной колонне нож-скребок для очистки труб от парафина (см. рис. 23.4а), а также скребок (см, рис. 23.4б).

Промывка скважины с помощью горячей нефти подразумевает применение нагретой нефти, обычно поступающей из сепараторов, которая усилиями обслуживающей компании закачивается в скважину и растворяет парафин. Затем нефть возвращается обратно. Также для удаления парафина в скважину и по трубопроводам можно пропускать соответствующие химические реагенты.

Колонны насосных штанг балансирного станка-качалки иногда ломаются вследствие коррозии и физического износа. Неповрежденную верхнюю часть колонны извлекают на поверхность, после чего развинчивают приводным штанговым ключом либо вручную — с помощью металлического круга, называемого колесом для раскрепления и развинчивания насосных штанг. Для извлечения нижней, сломанной части колонны насосных штанг используется ловильный инструмент — штанговый овершот.

При ремонте насосно-компрессорной колонны или забойного насоса также необходимо удалить из скважины насосные штанги, После извлечения их можно положить на землю (при использовании одностоечной установки) либо поставить вертикально по три одновременно на штанговую подвеску (при работе с двухстоечной или уголковой мачтой). Если скважина находится под давлением, для безопасности извлечения штанги к устью скважины присоединяют штанговый противовыбросовый превентор.

Если показатели добычи падают, это может быть связано с утечкой в насосно-компрессорной колонне, вызванной коррозией, напряжениями или истиранием насосно-компрессорной колонны о колонну насосных штанг. В таком случае насосно-компрессорную колонну извлекают и исследуют. При спуске обратно в скважину можно провести опрессовку (испытание под давлением) труб с использованием портативной гидравлической установки. Смятые участки колонны могут быть выправлены с помощью оправки (см. рис. 23.5), которую несколько раз опускают в колонну на кабеле.

Падение добычи также может быть объяснено неисправностью забойного насоса. В этом случае колонну насосных штанг поднимают для извлечения вставного скважинного насоса. Для ремонта невставного трубного насоса необходимо извлечь как колонну насосных штанг, так и насосно-компрессорную колонну. Насос разбирают, находят неисправность и ремонтируют в случае необходимости.

Смятая обсадная колонна в скважине ремонтируется с помощью роликовой оправки (см. рис. 23.6а), по краям которой находятся подвижные ролики. Колонну также можно расширить с помощью конической фрезы (см. рис. 23,6б), вращающейся на ремонтной колонне. Если же искривленная часть обсадной трубы не может быть выправлена, то приходится бурить новый участок ствола скважины вокруг смятой обсадной колонны. Наличие утечки в обсадной колонне можно обнаружить опрессовкой. Негерметичные участки закрывают с помощью металлической ремонтной муфты, которую приклеивают на нужное место эпоксидной смолой.

Если же верхняя часть обсадной колонны повреждена, но при этом колонна не зацементирована в скважине, ее можно отрезать с помощью химической труборезки и извлечь из скважины. Химическую труборезку опускают в скважину на кабеле. Электрический сигнал приводит в действие топливо, при этом горячая коррозионно-агрессивная жидкость выбрасывается из отверстий в труборезке и прорезает обсадную колонну поперек. Затем колонну поднимают из скважины, помещая на ее место обсадной овершот или внутреннюю муфту, а также новую часть обсадной колонны.

Первичным цементированием является заливка цемента при первоначальной установке обсадной колонны. Вторичное цементирование проводится на скважине в ходе капитального ремонта. В некоторых случаях предварительно получают диаграмму качества связи цемента — один из видов диаграмм акустического каротажа, чтобы определить, в каких местах и как глубоко прошло затвердевание цемента в пространстве за обсадной колонной.

Пустоты в цементе за обсадной колонной называются пропусками, и их можно заполнить с помощью исправительного цементирования под давлением (см. рис. 23.7). Смежные с пустотами участки обсадной колонны перфорируют, после чего зону изолируют с помощью пакеров. Затем в скважину под давлением закачивают цемент, который проходит сквозь перфорации в колонне и попадает на пропуски в цементе. Цементирование под давлением также можно использовать для заделки мест утечек в обсадной колонне.

Закачивание цемента под давлением может быть беспакерным и пакерным. Беспакерное цементирование проводится под относительно низким давлением, цемент закачивают по буровой или насосно-компрессорной (или ремонтной) колонне. Ремонтная колонна располагается непосредственно над цементируемой зоной. Пространство между ремонтной колонной и головкой обсадной колонны (так называемой головкой Брадена) перекрывают. В ремонтной колонне повышают давление, для того чтобы продавить цемент через перфорационные отверстия. Пакерное цементирование проводят при более высоком давлении. Пакер используют для изоляции пространства между ремонтной и обсадной колоннами прямо над цементируемой зоной. Затем по ремонтной трубе закачивают цемент и повышают давление,

Свабирование — это процесс удаления воды или бурового раствора из скважины (откачивание) до такого уровня, чтобы в скважину могли просачиваться нефть и газ. Свабирование проводится как после заканчивания скважины для удаления остатков бурового раствора или раствора для заканчивания скважины, так и с целью восстановления уровня добычи в эксплуатационной скважине.

Смонтированная на грузовике установка для свабирования состоит из небольшой мачты, используемой для спуска инструмента для свабирования на кабеле по насосно-компрессорной колонне (см. рис. 23.8). Инструмент для свабирования — это полая стальная штанга с резиновыми свабовыми манжетами. Когда инструмент движется вверх по стволу скважины, манжеты перекрывают насосно-компрессорную колонну, действуя в качестве поршня, и вытягивают все находящиеся в скважине жидкости. Для герметизации над клапаном головки обсадной или насосно-компрессорной колонны временно устанавливают лубрикатор — отрезок насосно-компрессорной или обсадной трубы. Инструмент для свабирования можно опускать в скважину под давлением, пропуская его через лубрикатор. В этом случае при свабировании не требуется глушение скважины. Над лубрикатором устанавливают предохранительный сальник, чтобы он не пропускал нефть, которая будет подниматься по кабелю.

Иногда газовые скважины не фонтанируют, так как заполнены водой. В таком случае в насосно-компрессорную колонну помещают куски мыла (обмыливают), что приводит к образованию в воде воздушных пузырьков, которые будут способствовать подъему воды из скважины.

Газлифтные клапаны могут находиться в открытом и закрытом положении. Если газлифтный клапан был установлен в оправке для съемного клапана, представляющей собой боковой карман в насосно-компрессорной колонне, его можно удалить и поднять с помощью кабеля. Если нет, то для удаления клапана необходимо извлечение насосно-компрессорной колонны.

Пакеры предназначены для герметизации затрубного пространства. Пакер насосно-компрессорной колонны обычно используют при заканчивании скважины, иногда его приходится ремонтировать или заменять. Пакеры делятся на извлекаемые и неизвлекаемые. Извлекаемые пакеры легко демонтировать, для этого нужно поднять насосно-компрессорную колонну, Неизвлекаемые пакеры сделаны из поддающегося бурению материала, например мягкого металла, и предназначены для окончательного разбуривания.

Повторное заканчивание скважины проводят при прекращении добычи из предыдущего нефтеносного пласта для перехода к другому интервалу. Скважину можно пробурить глубже и закончить в более глубоко залегающем пласте, а можно утрамбовать для заканчивания на более высоком уровне. Первоначальная нефтеносная зона должна быть изолирована с помощью цемента одним из трех известных методов. Для заделки перфораций на проработанной зоне требуется цементирование под давлением. Цемент закачивают в ремонтную колонну до того момента, пока он не заполнит скважину до желаемого уровня (цементная пробка). Для механической изоляции определенного уровня в скважине используют пробку-мост, затем в скважину спускают цементировочную желонку (длинный цилиндр, заполненный цементом) для цементирования верхней части пробки-моста.