Месяц: Июль 2019

Стремительный ритм нашей жизни требует постоянно быть бодрым и готовым к общению. В таких обстоятельствах не странно, что по всему миру начали культивировать кофе. Каждый день люди выпивают от одной до десяти чашек столь приятного на вкус напитка.

В наше время для постоянного потребления различных видов кофе больше не нужно ходить в различные рестораны и кафе, нужно попросту приобрести кофемашину для дома в специализированном интернет-магазине. При этом очень важно сохранить уникальный запах зёрен кофе и превратить их в напиток, способный подарить райское наслаждение.

Как же выбрать наиболее подходящую кофе-машину? Важно, чтобы она была максимально незамысловатой в своём функционировании и уходе, стоила недорого и могла варить кофе на любой вкус без особого человеческого вмешательства. Дабы не ошибиться в своём выборе, важно знать:

• Есть ли в кофемашине встроенная кофемолка? От этого зависит, нужно ли покупать вспомогательные устройство и насколько эффективным будет функционирование агрегата. Кофемолка может производиться из металла или же из керамики. Для использования в домашних условиях больше подходит керамический образец, он отличается более продолжительным эксплуатационным периодом и его ножи функционируют максимально надёжно.
• Вид кофемашины. Она может быть капсульной или же с возможностью загрузки непосредственно зёрен, а также порошка. От этого зависит вся дальнейшая эксплуатация. Капсульные агрегаты для дома считаются не самым практичным решением, выгоднее покупать кофе, а не капсулы, которые стоят дороже из-за особой упаковки.
• Как происходит нагрев воды. В кофемашине устанавливают бойлер или же термоблок.
• Какое количество кружек кофе оборудование может приготовить за один раз. Некоторые агрегаты оснащены разъединённой трубой, которая подводит приготовленный напиток в кружку. Таким образом вы можете параллельно готовить две кружки кофе.
• Есть ли в машине встроенный капучинатор. Это позволяет готовить те виды кофе, которые требуют использования молоко и взбалтывать субстанцию.

Параметры и способы проведения горизонтальных выработок. В комплекс горизонтальных разведочных выработок входят штольни, квершлаги, штреки и рассечки.
Штольня может применяться в качестве отдельной разведочной выработки, не зависящей от других выработок; все остальные выработки используются в различных сочетаниях; это в известной степени отражается на технологии их проведения.
Форма поперечного сечения выработок (выбор которой зависит в основном от свойств пород, направления горного давления и конструкций крепи) может быть сводчатой, прямоугольной, трапециевидной, арочной и круглой.
Сводчатая форма характерна для горных выработок, пройденных в крепких устойчивых породах без крепления. Сводчатую форму имеют также выработки с штанговой или монолитной бетонной крепью.
Прямоугольную и трапециевидную формы придают горным выработкам, закрепленным деревом или сборным железобетоном; прямоугольные выработки закрепляют также штанговой крепью.
Арочную и круглую формы придают выработкам, закрепленным металлическими и сборными железобетонными крепями.
Размеры поперечного сечения горизонтальных горных выработок зависят от их назначения.
Горноразведочные выработки проводят с минимальной площадью поперечного сечения, обеспечивающей механизацию пюгрузочно-транспортных операций, безопасность работ и нормальные условия труда.
При проведении выработок без крепления или с штанговой крепью (без верхняков) расчетными размерами являются размеры выработки в проходке. Для выработок, проводимых с креплением, рассчитывают поперечное сечение в свету и от него переходят к поперечному сечению в проходке (высота выработки увеличивается при неполной крепежной раме на диаметр верхняка и толщину затяжки, принимаемой равной 50 мм, ширина выработки увеличивается на диаметры двух стоек и удвоенную толщину затяжек, равную 100 мм).
Высота выработки в свету должна быть не менее 1800 мм (в выработках с рельсовыми путями высоту измеряют от уровня балласта пути). При сводчатой форме выработки высота ее складывается из высоты вертикальной стенки и высоты свода, принимаемой равной одной четверти или одной трети ширины выработки.

При расположении трубопроводов над проходами для людей высота подвески трубопроводов над почвой выработки или дощатым настилом должна быть не менее 1,8 м; вследствие этого высота выработки увеличивается.
Ширина выработки в свету определяется регламентированными величинами минимальных зазоров между крепью (или стенками в незакрепленных выработках или в выработках, закрепленных штанговой крепью) и размещаемым оборудованием (включая транспортное). Зазоры должны быть не менее 0,7 м с одной стороны выработки (для свободного прохода людей) и не менее 0,25 м с другой стороны. Ширина свободных проходов должна быть выдержана до высоты 1,8 м. Свободные проходы должны располагаться с одной и той же стороны выработки на всем ее протяжении.
Исключение из этого правила допустимо для коротких разведочных штолен и рассечек, проводимых без устройства рельсовых путей при доставке породы скреперами от забоя до устья выработки. В этих выработках свободный проход для людей рядом со скреперной дорожкой не оставляется, так как при работе скрепера нахождение людей в выработке на пути скреперования запрещено.
При разведке месторождений, как правило, проводят одно-•путные выработки; двухпутные участки выработок устраивают в местах разминовок.
Расстояние между осями двух параллельных участков пути должно быть таким, чтобы зазор между электровозами или вагонетками, установленными на этих путях, был не менее 0,2 м.
С учетом размеров зазоров, а также ширины погрузочнотранспортного оборудования определяют ширину выработки.
Рекомендуемые ЦНИГРИ сечения разведочных горизонтальных выработок даны в табл. 46. Выбор этих сечений предлагается производить с учетом длины выработки, определяющей механизацию погрузочно-транспортных работ. Некоторые из типовых, сечений представлены на рис. 152.

Наиболее короткими обычно бывают рассечки, особенно проводимые из штреков или штолен вкрест простирания крутопадающего месторождения; длина этих выработок иногда измеряется метрами. На стадиях предварительной разведки характерно проведение штолен небольшой длины.
Наиболее длинными выработками являются подходные штольни и штреки; длина их в отдельных случаях измеряется километрами.

Длина выработок определяет объем и концентрацию проходческих работ, вследствие чего от нее в общем случае зависит степень механизации основных производственных операций и выбор средств этой механизации (от чего, в свою очередь, зависят размеры поперечных сечений выработки). Длина выработки определяет также способ ее проветривания.
При комплексах взаимосвязанных разведочных выработок для установления объема работ и степени механизации следует учитывать суммарную длину выработок. По суммарной длине выбирают средства механизации производственных операций и в большинстве случаев размеры поперечного сечения выработок (за исключением размеров коротких рассечек, которые обычно целесообразно выбирать меньшими по сравнению с штольнями и штреками).
Проведению штолен предшествуют работы по выемке некоторого количества породы на склоне поверхности с образованием открытой выработки, называемой «врезкой», в вертикальной стенке которой и начинается проходка штольни.
При крутых склонах врезка образуется из уступа, а при пологих склонах — в результате проведения в направлении запроектированной штольни горизонтальной траншеи (рис. 153).
Перед началом проведения устья штольни вертикальную стенку врезки закрепляют временной или постоянной крепью. На склоне выше врезки проводят водоотводную канаву, а на горизонтальной площадке перед устьем устанавливают необходимое оборудование.

Проведение первых метров штольни обычно осуществляют без взрывных работ с использованием отбойных молотков. Оформление портала штольни показано на рис. 154. Приустьевую часть выработки закрепляют сплошной деревянной крепью или другими видами крепи.
Способы проведения горизонтальных выработок по аналогии с проведением стволов делят на обычные и специальные.
Среди обычных способов различают проведение выработок в однородных крепких породах, в однородных мягких породах и в неоднородных породах.
Специальные способы применяют при проведении выработок в неустойчивых и обводненных породах.
Проведение горизонтальных выработок в однородных крепких породах. Значительное количество разведочных горизонтальных выработок проводят в однородных крепких породах; к этим выработкам относятся в большинстве случаев штольни, квершлаги, полевые штреки и рассечки, проводимые из штолен, штреков и восстающих.
В технологический процесс проведения входят следующие основные операции: буровзрывные работы, проветривание, уборка породы и при необходимости крепление выработки. К вспомогательным операциям относят путевые работы, прокладку труб, кабелей и др.
В породах невысокой крепости целесообразно применять бурение ручными, а при значительных размерах поперечного сечения выработки — колонковыми электросверлами.
Взрывание шпуров осуществляется огневым и несколько реже электрическим способами; при проходке рассечек из шурфов или восстающих применяется электровзрывание.
Способ проветривания забоя выбирается в зависимости от. условий проходческих работ.
После проветривания выработки осматривают результаты взрыва и приводят забой в безопасное состояние. Вслед за этим убирают породу из выработки. Способ уборки зависит от типа и параметров выработки. Из рассечек длиной до 3—6 м породу убирают вручную (перелопачиванием) и грузят ее или в вагонетку, находящуюся в горизонтальной выработке, из которой проводят рассечку, или в рудоспускное отделение восстающего, если эту рассечку проводят из восстающего. Скреперная уборка породы эффективна из штолен и рассечек небольшой длины (до 40 м и редко более). Применяемые схемы скреперования показаны на рис. 155.

Скрепером можно убирать породу из забоя штольни непосредственно в отвал, расположенный на склоне ниже устья выработки. Скреперную уборку породы из забоя рассечки, пройденной из шурфа, можно производить или непосредственно в подъемный сосуд (бадью или скип), или с разгрузкой породы в небольшой бункер, из которого ее выгружают в скип. Из рассечки, пройденной над откаточной выработкой (штольней или штреком), породу скреперуют непосредственно в вагонетку. Породу из рассечки, пройденной из восстающего, можно убирать скрепером в рудоспускное отделение этой выработки. Скреперная уборка породы из рассечек позволяет проводить эту выработку минимальным сечением и исключает необходимость прокладки в них рельсовых путей.
Выработки большой длины (в том числе и рассечки) проводят с такой площадью по-перечного сечения, при которой возможна погрузка породы погрузочными машинами, а откатка — аккумуляторными электровозами.
Разведочные выработки в устойчивых породах проводят без крепления. При недостаточной устойчивости пород выработки крепят обычно деревянными неполными крепежными рамами трапециевидной формы.
Трубопроводы и электрические коммуникации подвешивают в выработках с помощью простых подвесных устройств (рис. 156).

При наличии надлежащих средств механизации целесообразно проектировать выполнение одного цикла проходческих операций в смену. На рис. 157, а представлен примерный график организации работ при проведении штольни (рассечки) небольшой длины со скреперной уборкой породы и креплением. R проходческом цикле выделяется время на составление геологической документации. На рис. 157,б показан примерный график проведения горизонтальной выработки без крепления с использованием погрузочной машины и электровозной откатки.
Средняя скорость проведения горизонтальных разведочных выработок составляет 60 м/мес.
В одной из экспедиций Министерства геологии России было организовано скоростное проведение горизонтальной выработки с площадью поперечного сечения 6,4 м2 в крепких породах, причем частично в осложненных горно-геологических условиях (тектонические нарушения и большой водоприток). Проходческие работы выполнялись в четыре смены, при этом проходческая бригада, состоящая из 23 чел., делилась на 4 звена. Члены бригады выполняли все основные операции проходческого цикла. Многоперфораторное бурение (в забое пробуривалось 26 шпуров), использование комбинированной схемы проветривания, машинная уборка породы из забоя с ручной откаткой до накладной разминовки, расположенной не далее 20 м от забоя, позволили в устойчивых породах делать три проходческих цикла в смену (рис. 158).

При пересечении выработкой зон нарушений со значительным водопритоком продолжительность цикла увеличивалась до 3 ч (на этих участках выработку крепили неполными крепежными рамами или подвесными верхняками; отставание крепи от забоя составляло 3—10 м).
Выполнение графика организации работ обеспечило высокую скорость проходки (до 291 м/мес) при производительности труда проходчика 12,7 м/мес.
При проведении комплекса разведочных горизонтальных выработок (например, штреков с рассечками) создаются благоприятные условия для применения многозабойного метода проходки.
При хорошей организации работ наличие нескольких одновременно проводимых забоев обеспечивает возможность устранения простоев (в частности, связанных со взрывными работами и проветриванием), наибольшее уплотнение рабочего времени и дифференциацию труда. При этом возрастают производительность труда и скорость проведения каждой выработки.
При проведении горизонтальных выработок в крепких породах наибольшее распространение многозабойная проходка получила в Сосновской экспедиции Министерства геологии России.
Технология проведения эксплуатационных горизонтальных выработок в крепких породах аналогична рассмотренным выше. Специфика выполнения проходческих операций, определяемая значительными размерами выработок и более высокой степенью механизации работ, сводится в основном к следующему:
1. Более широкой области применения многоперфораторного бурения с использованием мощных бурильных машин, манипуляторов и буровых установок, пневмозарядчиков и электрического взрывания.
2. Использованию мощных погрузочных машин, перегружателей, вагонеток большой емкости и мощных рудничных электровозов.
3. Применению (при необходимости) временной и, кроме того, постоянной крепи различных конструкций с использованием машин для возведения крепи (манипуляторов, крепеукладчиков, передвижных установок для бетонирования горных выработок и машин для установки штанговой крепи).
Проведение горизонтальных выработок в однородных мягких породах. В однородных мягких породах горизонтальные разведочные выработки проводят сравнительно редко; в основном к этим выработкам относятся рассечки, проводимые из шурфов на контакте наносов и коренных пород.
При проведении выработок по мягким породам из цикла проходческих операций исключаются буровзрывные работы. Породу отбивают вручную лопатами, отбойными молотками и пневмоломами. Интенсивность проветривания выработки значительной длины выбирается по числу работающих в забое и минимально допустимой скорости движения воздуха в выработке.
Операции уборки породы из выработки аналогичны изложенным выше; большее распространение имеет ручная погрузка породы в вагонетки.
Выработки, проводимые в мягких породах, крепят крепёжными рамами; операции крепления уделяется большое внимание. Так как породы могут быть малоустойчивыми, во многих случаях допустимо минимальное отставание крепи от забоя, иногда применяют временную крепь (стойки) в призабойном пространстве и даже опережающую (забивную) крепь.
На горных предприятиях проведение горизонтальных выработок в однородных мягких породах имеет широкое распространение. Выработки проводят по вмещающим породам, а также по полезному ископаемому.
Способы проведения выработок более разнообразны; выработки проводят с помощью отбойных молотков, буровзрывных работ, с применением средств гидромеханизации, комбайнами и проходческими механизированными комплексами.
Проведение выработок комбайнами обеспечивает достижение высоких технико-экономических показателей.
На производительность проходческих комбайнов значительное влияние оказывает продолжительность остановок, связанных с возведением крепи. С целью сокращения простоев комбайнов применяют различные конструкции временной металлической гидрофицированной крепи, обеспечивающей поддержание кровли в призабойном пространстве и перенесение операции возведения постоянной крепи на некоторое расстояние.
При комбайновой проходке горных выработок по углю достигнуты скорости, превышающие 2000 м/мес.
Проходческие механизированные комплексы состоят из комбайна, временной передвижной крепи и подвижного состава. На рис. 159 показан проходческий механизированный комплекс ПМК, предназначенный для проведения выработок трапециевидной формы.

Проведение горизонтальных выработок в неоднородных породах. Под особенностями проведения горизонтальных выработок в неоднородных породах понимают изменения технологии и организации работ, связанные не с последующим пересечением выработкой толщ пород с различными свойствами, а с тем, что площадь забоя проводимой выработки состоит из более или менее четко разделенных друг от друга различных пород.
Практическое значение эти изменения приобретают при проведении разведочных рассечек из шурфов по границе между наносами и коренными породами и разведочных или эксплуатационных штреков по жиле или пласту небольшой мощности.
При этом отметим, что в одних случаях выемка пород с различными свойствами или полезного ископаемого и вмещающих пород может осуществляться совместно (при этом изменений в технологическом процессе проходки не произойдет), в других случаях раздельная выемка изменяет технологию проведения выработки.
Раздельную выемку пород в забое рассечки применяют в основном в связи с различной крепостью наносов и коренных пород, предопределяющей разные способы отбойки (лопатами, разборка кайлами и кирками и взрывное рыхление).
При проведении штреков с раздельной выемкой пород забой делят на две части — опережающую (обычно по полезному ископаемому) и отстающую — по породе. Опережение рудного (угольного) забоя по отношению к породному определяется применяемыми способами отбойки.
При проведении разведочных штреков раздельная выемка руды необходима для валового опробования, целесообразна она и в целях попутной добычи полезного ископаемого при разведке месторождения.
Проведение штреков с раздельной выемкой руды и породы применяют даже при весьма тонких жилах ценных руд. При этом опережение рудного забоя составляет обычно 0,6—0,8 м. Руду отбивают отбойными молотками или с помощью буровзрывных работ (небольшими зарядами в неглубоких шпурах малого диаметра). После выдачи руды из выработки приступают к отбойке породы с последующей ее уборкой.
По углю штреки с раздельной выемкой проводят преимущественно при мощности пластов более 0,5 м. Существуют два способа проведения: узким и широким забоем. Особенности проведения штрека узким забоем заключаются в выемке угля с помощью буровзрывных работ или отбойными молотками и подрывке (в контуре штрека) вмещающих пласт пород. Забой по углю опережает породный забой на 0,5—4 м.
Проведение штреков по углю широким забоем применяют наиболее часто при пологом залегании пластов, иногда его называют проведением штрека с раскоской. При этом способе уголь из пласта вынимают и за пределами контура штрека, образуя выработку, называемую раскоской. Высота ее равна мощности пласта, а ширину устанавливают из расчета размещения в этой выработке породы, получаемой при подрывке в пределах контура штрека. Породу не удаляют из выработки, а размещают в раскоске, оставляя в дальнем от штрека конце ее незаложенным пространство шириной 1,5—2 м; образуемая таким образом выработка называется «косовичным» просеком.

Целесообразность перемещения сооружений зависит, в основном, от стоимости всех затрат и вероятной экономии материалов и времени по сравнению с возведением такого же нового здания.
За единицу измерения стоимости работ по передвижке или подъему сооружения следует принять сумму всех затрат, приходящихся на 1 м3 объема перемещаемого здания. При этом стоимость, такой единицы измерения, даже для одноэтажных зданий, не является величиной постоянной, применяемой для любого строения. Расхождения в стоимости работ зависят от различной этажности и направлений перемещений зданий (рис. 5) Чем больше высота здания, тем дешевле обходятся работы по перемещению. Так, стоимость перемещений шести- и четырехэтажного кирпичных зданий при одинаковой высоте этажей и примерно с одинаковыми размерами проемов будет составлять соответственно не как 6/4 = 1,5, а только 1,12—1,15.
Однако для установления ориентировочных показателей можно принять, что стоимость передвижки четырехэтажного здания на 30 м составит от 40 до 50% от оцененной стоимости здания. Оценка здания производится в сопоставлении со стоимостью постройки такого же здания с учетом фактического процента его износа. Так, если передвижка ведется параллельно продольным стенам, то суммарные расходы составят до 40% от оцененной стоимости здания; если параллельно поперечным стенам — 45%, в косом направлеНИИ — 50%, с поворотом — 55%. Длина передвижки по кривой определяется по дуге среднего радиуса пути. Расход материалов для четырехэтажного здания, в том числе и изделий заводского изготовления, по отношению к новому строительству, составит 22%, расход рабочей силы по отношению к новому строительству для зданий с кирпичными стенами — 25%.
Стоимость подъема без предварительной передвижки многоэтажного бескаркасного жилого здания на высоту 4 м определяется примерно в 5% от оцененной стоимости здания. Если здание поднимается на 8 м, то стоимость работ увеличится только на 10—15%, поскольку затраты на подъем отразятся, в основном, на удлинении сроков работ — на дополнительную оплату бригаде, состоящей из 5—10 человек. Если же здание поднимается после передвижки, то в стены здания заводятся рандбалки и при возведении нового фундамента заблаговременно устраиваются гнезда для домкратов, на которые надвигается здание, при этом расходы, связанные с подъемом, составят только до 2% от оцененной стоимости здания.
В приведенную величину стоимости подъема не входят затраты на производство работ по заполнению образовавшегося разрыва — просвета между оставшейся на месте и поднятой частью здания.

Выпрямление кренов старинных сооружений часто сопровождается необходимостью усиления их фундаментов и нижней надземной части. Так, при реставрации и выпрямлении крена каменной звонницы в Вяземах требовалось усилить фундаменты и надземные пилоны до верха гульбища. Все затраты, связанные с приведением ее в нормальное состояние, соответствовали примерно 80% от стоимости постройки такого же памятника. Однако, учитывая историческую и архитектурную ценность этого сооружения, нельзя было отдавать предпочтение новоделу
Затраты, связанные только с выпрямлением кренов сооружений, составляют почти такую же сумму, что и вертикальный подъем сооружения. Хотя для выпрямления крена требуется приложить несколько меньшее подъемное сооружение, так как часть веса сооружения передается на неподвижную опору, вокруг которой оно поворачивается.
При производстве работ по подъему каменных сооружений с заполнением образующегося разрыва, по сравнению с надстройкой, расходуется примерно такое же количество каменных материалов и в несколько раз меньше лесоматериалов за счет сохранения стропил и кровли.
При новом строительстве каменных зданий накладные расходы составляют примерно 18% от суммы прямых затрат На работах по перемещению кренов требуется меньше стройматериалов, но значительно больше механизмов и инвентарных приспособлений, поэтому затраты должны составлять не менее 38% Такие накладные расходы были в свое время установлены для треста по передвижке зданий в Москве.
На работах по перемещениям, включая и выпрямление кренов сооружений, вопросы применения оптимального оборудования и лучшего его использования относительно больше влияют на стоимость работ, чем при новом строительстве. Так, стоимость работ по подъему одного цеха увеличилась не менее чем на 20% только из-за применения некомплектного оборудования (домкратов с малым ходом поршней), специально заказанного неопытным инженером для производства данного подъема. И все же, несмотря на несовершенство применявшегося оборудования, эти работы были проведены в 2,5 раза быстрее, чем, например, разборка и постройка такого же нового сооружения, и на их осуществление было в общем затрачено меньше рабочей силы, при значительно меньшем расходе материалов. Кроме того, реконструируемый цех и другие цехи, связанные с ним общим технологическим процессом, работали бесперебойно.
Подъем каменного сооружения со стальным несущим каркасом, по сравнению с бескаркасным зданием, обходится дешевле на 25—30%, так как для перекрепления такого сооружения вместо заводки рандбалок требуется только приварка консолей к стойкам каркаса.
Важное значение для удешевления и ускорения работ имеет своевременно и хорошо разработанный проект перемещения, а также проект организации и механизации работ с рационально подобранными механизмами подъема и учетом в календарном графике максимального совмещения рабочих процессов.
Решение вопроса о целесообразности перемещения сооружения начинается с составления заключения с технико-экономическими обоснованиями.
Поскольку в передвигаемое здание заводится стальная рама, то экономически целесообразно после передвижки поднять его на высоту хотя бы двух этажей.
Стоимость подъема передвинутого здания не превышает затрат, произведенных только на установку башенного крана и устройство лесов, необходимых при надстройке. В этом случае будет получена экономия за счет исключения затрат, связанных с надстройкой: разборки кровли и стропил и постройки их заново, усиления чердачного перекрытия и подачи материалов наверх.
Подстраиваемые этажи при наличии свободной территории вокруг здания могут быть устроены шире и длиннее поднятого здания. Вместо стен по высоте первого этажа под рандбалками устанавливаются стальные толстостенные трубчатые колонны, заполненные бетоном. Эти колонны, диаметром до 25 см, располагаемые на таком же расстоянии, как и пути для передвижки — через 5—6 м, не будут служить помехой при использовании всей площадки первого этажа. Эту рекомендацию необходимо учесть при составлении заключения о передвижке.
Ниже приводится отдельно перечень работ на: 1) передвижку в прямом направлении; 2) изменяемые работы против прямого направления при передвижке в косом направлении или с поворотом; 3) дополнительные работы к передвижке, если производить еще и подъем здания и 4) самостоятельный подъем здания.
Для передвижки в прямом направлении требуется проведение следующих работ.
1. Расчистка территории передвижки и ограждение его. Доставка и установка передвижных или сборно-разборных подсобных помещений: растворный узел с 50-литровой мешалкой; слесарная мастерская; склад для хранения механизированного и Другого ручного инструмента, фургон производителя работ с пультом управления; фургон-раздевалка; фургон-столовая и сборно-разборный навес для хранения троса, блоков, домкратов, катков и т. п.
2. Заводка во все капитальные стены рандбалок и поперечин с устройством связей между ними и перекрепления на рандбалки всех ненесущих перегородок.
3. Устройство клеток с поочередным вывешиванием домкратами стен здания, параллельных направлению движения, выломка кладки под рандбалками, устройство под рандбалками рельсовых путей, укладка катков и посадка здания на катки.
4. Выемка грунта из подвала здания, то же для устройства котлована по площадке движения, включая и участок нового положения здания.
5. Переустройство всех коммуникаций в подвале для присоединения к ним гибких вставок, устройство постоянных вводов на новом месте с присоединением после передвижки к действующим в здании коммуникациям.
6. Закладка фундаментов на новом местоположении здания.
7. Устройство рельсовых путей за пределами существующего положения здания.
8. Устройство и демонтаж тяговых усилий.
9. Передвижка.
10. Поочередное вывешивание стен с заполнением под ними (между рамой и фундаментом) кладкой с демонтажом катков, рельсов и шпал.
11. Ремонтные работы в подвале, включая и отрезку выступающих за габариты здания консолей балок. Покраска или закладка рандбалок.
12. Установка поддомкратных конструкций, домкратов, наддомкратных балочек и устройство системы водяной нивелировки.
13. Устройство централизованной системы питания домкратов: установка электронасосов, прокладка трубопроводов с отводами к каждому домкрату.
14. Подъем здания.
15. Заполнение стен на высоту подъема с устройством дополнительного перекрытия.
16. Уборка домкратов и закладка гнезд, образованных в местах установки домкратов.
Транспортные и погрузочно-разгрузочные работы рекомендуется включать в каждый из видов работ.
Ниже приводятся заменяющие и дополнительные работы при передвижке в косом направлении или с поворотом.
Передвижки, описанные в пп. 3 и 10, в прямом направлении заменяются следующими:
За. Приварка под рандбалками башмаков или пробивка под рандбалками проемов для устройства рельсовых путей с ходовыми балками, перекрепление здания домкратами на ходовые конструкции, выломка кладки между путями — посадка здания на катки.
10а. При наличии ходовых балок—заполнение кладкой под рандбалками между путями, выбивка клиньев между рандбалками и ходовыми балками, уборка ходовых балок, катков, рельсов и шпал. Закладка в стенах проемов вместо ходовых конструкций. Te же дополнительные работы, вызываемые необходимостью подъема здания после его передвижки.
Дополнительно к п. 6. При закладке новых фундаментов в них оставляются гнезда для домкратов.
Для самостоятельного подъема здания требуется проведение следующих работ:
1a — то же, что и в п. 1, только без расчистки территории.
Пункты 2, 12, 13, 14, 15 и 16 — полностью повторяются.
5а — присоединение к существующим коммуникациям гибких вставок и после подъема перевод гибких вставок на постоянные.
Приведенные виды работ могут быть приняты в качестве технической номенклатуры конструктивных элементов для бухгалтерского учета.
Примерное распределение затрат по видам работ при передвижке на 50 м бескаркасного здания высотой 5—6 этажей следующее:
а) земляные работы, новые фундаменты под все здание (на 0,5 м ниже пола подвала) и пути вне здания — 15%;
б) заводка рамы (рандбалки), устройство путей под зданием и посадка здания на катки — 45%;
в) устройство тяговых усилий, передвижка и демонтаж тяговых усилий — 10%;
г) обеспечение непрерывной эксплуатации в здании всех коммуникаций с устройством новых вводов — 5%;
д) уборка катков, рельсов и перекрепление здания на новые фундаменты — 15%;
е) ремонт подвала и благоустройство территории — 10%.
Стоимость передвижки в зависимости от направления движения.
Для ориентировочных подсчетов можно принять, что стоимость передвижки здания нормально к его длинной стороне относится к стоимости его же передвижки в продольном направлении при одинаковой длине передвижки в 30 м, как отношение длины здания к его ширине с коэффициентом «А». Этот коэффициент в основном определяется в зависимости от объемов земляных работ и общей длины рельсовых путей. Стоимость земляных работ не будет обратно пропорциональна отношению длины к ширине здания, так как с каждой стороны котлована выбирается еще дополнительная полоса шириной не менее чем 1,5—2,0 м. Общая длина рельсовых путей при поперечной передвижке, по сравнению с продольной, прогрессивно увеличивается в зависимости от длины передвижки. Так, при соотношении длины к ширине как 5:1 можно принять в среднем A1=0,22, при соотношении 3:1—А2=0,35 и при соотношении 2:1—А3=0,52.
Если длина передвижки будет меньше протяженности здания в направлении его движения, то желательно использовать часть существующих фундаментов и вводов коммуникаций. Практикой доказано, что даже при слабых грунтах основания можно избежать неравномерности осадок на месте контакта между старыми и новыми фундаментами. Для этого за пределами существующего положения здания новые фундаменты и рельсовые пути повышаются на высоту предстоящей осадки основания, определенной по методу послойного суммирования. В этом случае стоимость новых фундаментов и вводов будет прямо пропорциональна неиспользуемой части фундаментов и вводов.
Передвижка в косом направлении или с поворотом обходится дороже передвижки в прямом направлении, потому что приходится дополнительно вводить либо ходовые балки, либо укладывать рельсы для путей через 0,5 м один от другого, иначе говоря, укладывать почти по всей площади движения. То же получается и при передвижке по кривой. Последнее было подтверждено при передвижке зданий на канале Москва — Волга, когда рандбалки служили и ходовыми. При передвижке с поворотом требуется еще следить за тем, чтобы каждый каток располагался радиально по отношению к центру вращения.
Приведенные соображения удорожают передвижку зданий в косом направлении по сравнению с передвижкой в прямом направлении до 5%; при передвижке с поворотом — до 6—10% в зависимости от радиуса поворота: чем меньше радиус, тем сложнее, а значит и дороже передвижка.

Для полевого колориметрического анализа широкое распространение получил полевой колориметр типа КПЛ-2 (рис. 91). Он предназначен для определения в воде компонентов pH, Fe», Fe»’, NH4, NO2′, NO3′, SiO2, H2S и свободного кислорода.
Прибор состоит из корпуса 3 со зрительной трубой 7, компаратором 4 и вырезом 6. Корпус установлен на стойке 2. Стойка крепится к основанию 1. Прибор имеет несколько дисков 5, в каждый из которых монтируются десять эталонов 8, предназначенных для определения одного из указанных выше компонентов. В комплект колориметра входят также пробирки и необходимые реактивы.
Определение содержания какого-либо из указанных компонентов основано на изменении степени окраски водной пробы под действием специального реактива в зависимости от концентрации определяемого компонента в пробе.

Исследуемую воду наливают в две пробирки до метки 5 мл. В одну из пробирок прибавляют определенное количество реактива, который дает окрашенное соединение с ожидаемым веществом. Обе пробирки ставят в отверстия 9 компаратора 4. Внутри корпуса в вырезе 6 помещают диск таким образом, чтобы номера эталонов на диске были обращены в сторону наблюдателя. Оптическое устройство зрительной трубы 7 позволяет одновременно видеть окрашенный раствор и один из эталонов диска. Диск поворачивают до тех пор, пока окраска исследуемого раствора не совпадет с окраской одного из светофильтров. В смотровом окошечке калориметра читают результат определения.

Гниение – грозный враг древесины. Очень важно защитить от внешней среды и ее губительного воздействия сруб бани. Защита требуется и от вредителей и огня. Функциональными и эстетичными должны быть все внутренние интерьеры. Выделяют внутреннюю и внешнюю отделку бани. Требования к ним предъявляются разные.

Еще до начала строительства необходимо использовать огнебиозащитные вещества для обработки древесины. Зеленоватый оттенок придают древесине некоторые из них. Это нужно учитывать, если отделка сруба планируется прозрачная. Декоративную отделку сруба осуществляют только после полного просыхания и усадки сруба. Необходимо выждать не менее года после того, как основные строительные работы будут закончены. Для работы лучше выбрать сухую погоду и летнее время.

Основанные на алкидах морилки-антисептики чаще всего применяются для эстетичных внешне срубов во внешней отделке. Слоев морилки накладывают два. Не менее двух суток необходимо дать каждому слою на полное просыхание. Далее проводятся другие работы. Слоев яхтного лака также нужно будет нанести два. Он хорошо противостоит ультрафиолету и осадкам. Цвет и фактуру лака можно выбирать по своему вкусу. Несколько лет срубу бани будет достаточно такой защиты.

Лакирование бревен – достаточная отделка предбанника изнутри. Лакокрасочных материалов вообще не используют в парилке. Единственная обработка – основанные на льняном масле пропитки, которые наносятся на полки. Изысканные породы древесины можно использовать при желании для декоративной отделки. Банная мода сегодня склоняется к нашему красному кедру и африканскому абашу.

Металлочерепица – долговечный и функциональный кровельный материал, который пользуется значительным спросом, благодаря своей неприхотливости в работе и эксплуатации, а также демократичной стоимости. Но придя в строительный магазин за металлочерепицей, очень сложно сразу сделать однозначный выбор, ведь данный материал имеет огромное количество разновидностей, различающихся по типу профилирования, то есть – по внешнему рисунку волны. Давайте обсудим самые популярные профили металлочерепицы.

«Законным» лидером списка считается металлочерепица Монтеррей. Это – классика жанра, наиболее востребованный вид профиля кровельного материала. Такая металлочерепица наиболее точно имитирует натуральную черепицу, и считается универсальным кровельным покрытием для зданий в любом стиле и размере. Отличительная особенность – подошва материала значительно шире гребня волны, а край листа имеет аккуратный округлый рисунок. В цифрах: высота волны металлочерепицы Монтеррей составляет 25 мм, а шаг волны – 350 мм. Иногда этот тип профиля еще называют Классик или Стандарт, и такой тип металлочерепицы есть в ассортименте каждого производителя данного кровельного материала.

Последователем классического металлочерепичного профиля считается и Супермонтеррей. Он также имитирует привычную волну, но высота профиля отличается от металлочерепицы Монтеррей на 7 мм. Такая металлочерепица отлично смотрится на высоких зданиях и легко укладывается на кровли самой сложной формы.

Иногда Супермонтеррей путают с металлочерепицей Макси. Последняя также напоминает натуральную черепицу, но характеризуется более крупным рисунком – высокой узкой волной и широким шагом, до 400 мм. Производством данной металлочерепицы занимается Металл Профиль, компания, привыкшая работать только на отменный результат. Надо отметить востребованность и активный спрос данной металлочерепицы, которая прекрасно сочетается со зданиями, возведенными в современном стиле.

Многие производители дают своим материалам «авторские» названия, которые могут запутать покупателя. Поэтому, лучше всего ориентироваться непосредственно при покупке металлочерепицы на ее внешний вид. Возможно, вам приглянутся нестандартные виды профилей данного кровельного материала. Например, профиль Трамонтана, который отличается узкой угловатой волной и боковым замком с капиллярными канавками. Высота и шаг волны – типичны, составляют 25 мм и 350 мм соответственно. Или Кантри (Кредо), отличительной особенностью которых является широкий округлый гребень волны, почти такой же по размеру, как и подошва. Профиль Квинта от Гранд Лайн запоминается своим выразительным рельефным рисунком, ведь гребень волны металлочерепицы дополнен еще одни продольным ребром жесткости. А для любителей прямоугольных форм и строгих линий идеально подойдет профиль Каскад, напоминающий плитку шоколада или Крон и Деккорей, с высокой узкой волной и прямоугольной подошвой.

В литературе нет данных о трехкомпонентных системах: переходный металл IV—VI групп периодической системы — кремний — углерод (азот), о взаимодействии силицидов с углеродом (азотом), карбидов (нитридов) с кремнием и, наконец, силицидов с карбидом (нитридом) при высоких температурах. Некоторые аналогии могут быть выведены, например, из системы Fe—Si—С.

Плавка силицидов в графитовых тиглях показывает, что у кремния сродство с переходными металлами в момент образования и в особенности при температуре плавления больше, чем у углерода. Образование твердых растворов между силицидами и карбидами мало вероятно и если возможно, то лишь в крайне ограниченной степени.

Из этих же данных следует, что силициды в присутствии азота склонны к образованию нитридов. Замещение кремния в силицидах азотом и азота в нитридах кремнием при образовании твердых растворов совершенно исключено.

Гидромониторные работы применяются на угольных карьерах, карьерах сырья для огнеупоров, строительных материалов, рудной промышленности и на месторождениях янтаря.
В большинстве случаев гидромониторный размыв применяется на вскрышных работах. На карьерах россыпных и некоторых угольных месторождений, а также для разработки силикатных и формовочных песков гидромониторный размыв использовался и используется также и для разработки полезного ископаемого.
В зависимости от высоты уступа, физико-механических свойств пород и производительности гидромониторной установки уступ по длине делится на заходки. По отношению к уступу заходки могут быть поперечными или продольными. При поперечной разработке длина заходки не превышает годового подвигания рабочего борта, при продольной — фронта работ установки. На ряде карьеров Кузбасса годовые блоки отрабатываются заходками с веерным перемещением (рис. 7.21).

Если гипсометрия почвы рыхлых отложений позволяет направлять поток пульпы с достаточным уклоном вдоль фронта работ установки, то блок отрабатывается продольными заходками. Если уклон подошвы уступа перпендикулярен фронту работ, то нарезают поперечные заходки. Разработка уступа поперечными заходками применяется на большинстве карьеров сырья для огнеупоров.
На многих карьерах (главным образом угольных) разработка уступа ведется продольными заходками. Это обусловлено общей организацией работ в карьере и зачастую наличием благоприятной гипсометрии почвы рыхлых отложений.
Поскольку гидромониторы обычно передвигаются прямолинейно, то считают, что ширина заходки гидроустановки определяется числом гидромониторов в забое. При самотечном гидротранспорте нет ограничений в ширине заходок, так как для заходки любой ширины возможно подобрать требуемое число гидромониторов.
При гидромониторной разработке с напорным гидротранспортом ширина и длина заходки существенно влияют на величину недомыва, поэтому размеры заходки ограничивают. Так, при разработке песчано-глинистых пород с горизонтальной подошвой уступа ширина заходки ограничивается 50—100 м, а длина — 100—150 м, Если нижележащий уступ тоже является вскрышным и отрабатывается экскаваторами, которые попутно могут убрать и недомыв, то размеры заходки увеличивают. Когда гидромониторными работами вскрывается полезное ископаемое и для уборки недомыва необходимо использовать дополнительные механизмы, заходки нарезают минимального размера.
Гидромониторная разработка может осуществляться по двум технологическим схемам, различающимся организацией работ в забое: с размывом породы в массиве и с предварительным рыхлением забоя.
При разрушении рыхлых, неслежавшихся грунтов, а также неплотных мелкозернистых и пылеватых песков, легких супесей и лёссов процесс гидромониторной разработки является однооперационным, так как при воздействии низконапорной струи (до 0,5 МПа) грунт одновременно с рыхлением насыщается водой. Основной задачей разработки в этих условиях является поддержание постоянства расхода пульпы и концентрации в ней твердого.
При размыве связных пород, к которым относятся суглинки разной плотности, тощие и полужирные глины, а также слежавшиеся песчано-гравийные грунты, процесс гидромониторной разработки состоит из двух последовательно выполняемых операций. Первая — подрезка уступа, в результате чего происходит обрушение и рыхление грунта, вторая — смыв разрыхленного грунта. Наиболее трудоемкой операцией является подрезка уступа при плотных породах. При тяжелых суглинистых и особенно глинистых породах она занимает 50—70 % всего рабочего времени и требует значительных удельных расходов воды. При менее плотных породах время на подрезку составляет 30—50 %. Подрезка уступа требует больших напоров, чем смыв обрушенного грунта. Поэтому на карьерах, где подрезка ведется по плотным породам, работают с двумя напорами воды. Во время подрезки уступа включается дополнительный («подрезной») насос, который повышает напор воды, подаваемой в гидромонитор (рис. 7.22). После подрезки и обрушения уступа этот насос отключается. Наиболее эффективна организация работ, при которой подрезка производится по менее связным и вязким породам.

Обычно при гидромониторной разработке толщи в несколько уступов границу между уступами стараются выбирать так, чтобы подрезка велась по менее связным породам.
При смыве обрушенного грунта на производительность установки в основном влияют физико-механические свойства пород, водопроизводительность гидромонитора, расстояние от гидромонитора до забоя и условия подтекания пульпы до зумпфа.
Размыв уступа может осуществляться попутным, встречным или попутно-встречным забоем (рис. 7.23). Размыв, при котором направление движения потока пульпы в забое совпадает с направлением движения струи гидромонитора, называется размывом попутным забоем, а размыв, при котором направление потока пульпы противоположно движению гидромониторной струи, — размывом встречным забоем. При установке гидромонитора на верхней площадке уступа размыв осуществляется попутным забоем, при установке гидромонитора на нижней площадке — встречным забоем. Иногда размыв осуществляется попутно-встречным забоем. Преимущество размыва попутным забоем заключается в том, что гидромониторы и водоводы всегда находятся в сухом месте, что значительно облегчает работу обслуживающего персонала и передвижку оборудования. Кроме того, размыв может осуществляться с меньшим недомывом, так как струя гидромонитора, действуя по направлению потока пульпы, способствует перемещению породы. Недомыв образуется на рабочей площадке уступа в связи с необходимостью иметь уклон для подтекания пульпы. Максимальная высота недомыва обычно составляет 1,5—2,5 м.
Недостатком размыва попутным забоем является уменьшение напора воды на высоту уступа по сравнению с напором воды при размыве встречным забоем. Размыв попутным забоем может быть более эффективным при предварительной подготовке на нижней площадке уступа приемной канавы для отвода пульпы. Размыв встречным забоем является наиболее эффективным, так как струя разрабатывает породу с подбойкой. Недостаток размыва встречным забоем — увлажнение рабочей площадки.

Наиболее распространенным является размыв встречным забоем, при котором гидромонитор устанавливают на подошве разрабатываемого уступа и поток пульпы самотеком движется в сторону гидромонитора, навстречу струе воды.
В зависимости от угла встречи струи с забоем могут быть применены следующие способы отработки заходки: струя гидромонитора направлена на забой под прямым или близким к нему углом, веерный и боковой способы направления струи. При применении первого способа обрушение уступа идет навстречу струе гидромонитора. Этот способ разработки применяется на легких и тяжелых с точки зрения размыва породах. В первом случае работают с одним напором воды, процесс разработки является однооперационным и практически с постоянным содержанием твердого в пульпе. Во втором случае — с двумя (высоким и низким) напорами воды, процесс разработки состоит из подрезки обрушения уступа и смыва обрушенного грунта. При веерном и боковом способах отработки обрушение уступа обычно направлено поперек струи гидромонитора. Эти способы применяются на породах средней плотности; гидромониторы работают с одним повышенным напором и при однооперационном процессе разработки.

Бассейн приурочен к Восточно-Гобийской депрессии, являющейся типично межгорной впадиной субширотного простирания. Ее протяженность составляет 600—700 км, наибольшая ширина равна 250 км. На северо-западе эта депрессия ограничена Чойренским и на юго-востоке Тотошань-Нукутдабанским поднятиями. На юго-западе она узкими протоками соединяется с Южно-Гобийской депрессией, а на северо-востоке замыкается Даригангским поперечным поднятием, которое отделяет ее от расположенного к северо-востоку Тамцакского бассейна.

Заполняющий Восточно-Гобийскую депрессию мезо-кайнозойский комплекс, залегающий на герцинском складчатом основании, характеризуется наибольшей для МНР полнотой стратиграфического разреза и наибольшей мощностью. В его состав здесь входят юра общей мощностью более 3000 м. представленная терригенными осадочными породами, а также кислыми, средними и основными эффузивами, нижний мел мощностью до 5000 м и верхний мел мощностью до 1500 м, представленные терригенными осадочными породами, а также кислыми, средними и основными эффузивами и, наконец, значительной мощности толща третичных осадочных отложений.

В тектоническом отношении Восточно-Гобийский бассейн устроен весьма сложно. В составе его выделяется группа довольно крупных впадин и разделяющих их поднятий, обычно связанных с выступами кристаллического фундамента. Эти структурные единицы параллельны между собой и вытянуты в направлении общего удлинения Восточно-Гобийской депрессии. В пределах рассматриваемого региона как положительных, так и отрицательных структурных элементов Восточно-Гобийской депрессии выделена значительная группа антиклинальных структур, чаще всего незначительных размеров, порядка 8—10 км в длину и 2—5 км в ширину. В пределах Восточно-Гобийского нефтегазоносного бассейна открыто Дзунбаинское нефтяное месторождение и в самое последнее время месторождение Цаган-Эльс. Разведочные работы проводились на ряде площадей — Ухинекой, Байн-Монгольской, Хамарин-Уральской и других, однако положительные результаты получены на двух указанных площадях.

Дзунбаинское нефтяное месторождение представляет собою брахиантиклиналь северо-восточного простирания. На северо-востоке эта складка сжата, на юго-западе значительно расширена. Длина ее по длинной оси 10 км, по короткой оси 4 км. Структура асимметрична с узким сводом и разбита многочисленными мелкими и крупными сбросами. В своде складки обнажаются породы темно-серой и зеленовато-серой подсвит дзунбаинской свиты, крылья сложены породами сайншандинской свиты верхнего мела. Амплитуда поднятия Дзунбаинской складки составляет 200—300 м.

Дзунбаинское месторождение многопластовое. Всего насчитывается свыше 30 пластов, содержащих нефть, мощностью от 1 до 12 м. Месторождение в существенной мере разрушено. Головы пластов верхней части нефтеносного горизонта выведены на поверхность, причем нефть полностью дегазирована и очень сильно окислена.

Кроме Дзунбаинского месторождения, промышленные притоки нефти получены в разведочных скважинах при разбуривании антиклинальной складки Цаган-Эльс, расположенной в 25 км к югу-западу от Дзунбаинского нефтяного месторождения. Эта структура представляет собой складку брахиантиклинального типа с более крутым северо-западным и пологим юго-восточными крыльями. Длина складки 9,5 км и ширина 4 км. Складка разбита рядом дизъюнктивных нарушений. Цаган-Эльская структура от расположенной от нее к северо-востоку Дзунбаинской отделена сравнительно неглубоким прогибом. Структура эта в стратиграфическом отношении по отношению к Дзунбаинской занимает более низкое положение, в силу чего продуктивные отложения здесь встречены на большой глубине, порядка 1200—1300 м. При испытании разведочных скважин были получены притоки сильно парафинистой нефти — порядка 0,3—5 т/сутки. Продуктивные пласты приурочены к цаган-цабской и низам дзунбаинской свит.

Непромышленные притоки нефти получены из разведочных скважин, пробуренных на Ухинской брахиантиклинальной складке северо-восточного простирания. Длина этой складки 6,5 км и ширина 3 км. Складка асимметричная, северо-восточное крыло ее более крутое и юго-западное более пологое. В цаган-цабских отложениях выявлено до 20 пластов песчаников, пористых, сильно загустевших и пропитанных нефтью. В ряде скважин были получены притоки жидкой нефти с дебитом от 50 до 200 кг/сутки. Однако залежи не имеют промышленного значения. Признаки нефти в виде непромышленных притоков были встречены в аналогичных условиях на Хамарин-Хуральской площади и в ряде других. Нефтегазоносные и перспективные в нефтегазоносном отношении отложения в пределах Восточно-Гобийского нефтегазоносного бассейна являются отложения нижнего мела — цаган-цабской и дзунбаинской свит. Именно с этими отложениями связаны промышленные, непромышленные притоки нефти, а также все известные в настоящее время поверхностные нефтегазопроявления в пределах территории МНР.

При прокладке Комсомольского проспекта в Москве была произведена передвижка на 63 м двух одинаковых по размерам и конструкциям пятиэтажных административных зданий. На этих передвижках, в отличие от ранее применявшегося способа перекрепления, все несущие конструкции предварительно вывешивались домкратами, а затем, после укладки под ними рельсовых путей, перекреплялись на последние.
Основными несущими конструкциями здания служат поперечные железобетонные пятиярусные двухпролетные рамы-этажерки с симметрично расположенными консолями у ригелей. Рамы отстоят друг от друга на 4,5 м, края консолей связывались между собой поэтажно железобетонными балками — перемычками и через этаж (только по среднему ряду стоек) — небольшими по сечению продольными железобетонными связями квадратного сечения.
Продольные стены зданий самонесущие, они поэтажно опираются на железобетонные балки—перемычки. Эти стены сложены, в основном, из силикатно-органических блоков, облицованных снаружи бетонными плитами и отштукатуренных с внутренней стороны. Торцовые и внутренние поперечные стены, которые, кроме собственного веса, несут еще нагрузку от опирающихся на них балок перекрытия и лестничных клеток, сложены из кирпича. Перекрытия над первым, третьим и пятым этажами сборные из балочек типа ГИС, а остальные из деревоплиты. Стойки железобетонных рам имеют в основании квадратные железобетонные подколонники размерами 1,1х1,1 м и высотой 0,55 м. Подколонники опираются на отдельно стоящие бутовые призматические фундаменты с одним уступом, имеющие общую высоту 2 м и размер подошвы 2,4х2,4 м.
При передвижке линия среза здания была принята на уровне низа железобетонного подколонника — на 0,55 м ниже пола первого этажа. Выемка грунта производилась ниже пола первого этажа на высоту, необходимую для заводки под подколонники ходовых конструкций с бетонной подготовкой под рельсовыми путями, т. е. на 1,4 м.
Каждое здание передвигалось по 4 путям: трое из них были проложены под продольными рядами стоек железобетонных рам и четвертый под поперечными стенами одной лестничной клетки, значительно выступающими за пределы продольных стен.
Под внешние продольные стены первого этажа были заведены рандбалки из швеллеров № 24. Эти стены были перекреплены с ленточных фундаментов на консольные балочки, которые укладывались поверх и нормально к ходовым балкам и пересекали все здание (рис. 84).
Одновременно с заводкой рандбалок производилось перекрепление стоек железобетонных рам на ходовые конструкции. Каждую стойку рамы в отдельности с помощью переносного хомута вывешивали двумя гидравлическими 200-тониыми домкратами. Для лучшего сцепления и более равномерного распределения нагрузки между вертикальным стальным листом хомута и боковой стенкой железобетонной стойки, заводили один толстый лист фанеры.

Благодаря применению безосадочного перекрепления на весу одновременно находились все стойки одного ряда. Причем, высота подъема стоек составляла от 3 до 5 мм, а домкраты располагались вне зоны устройства ходовых конструкций. Это позволило заводить с торца здания рельсы путей и ходовые балки сразу под всеми колоннами данного ряда, что облегчило и ускорило ведение работ
Укладку бетонной подготовки слоем в 30 см под рельсовые пути производили после того, как по всему пути были уложены шпалы с пришитыми к ним рельсами. Бетон вдоль всего пути сваливали на шпалы и подбивали под них, соблюдая определенную вертикальную отметку головки рельса. Далее по рельсам укладывали стальные катки, по которым под вывешенные стойки с подколенниками закатывали попарно скрепленные диафрагмами ходовые балки из двутавров № 55. После установки ходовых балок в зазор между подколенниками и ходовыми балками были сначала забиты стальные клинья, а затем набили в него раствор по методу чеканки.
После такого перекрепления стоек на ходовые конструкции домкраты освобождались от нагрузки и убирались. Таким способом возможна укладка рельсовых путей с необходимым превышением, если учитывать при этом размеры предстоящих осадок основания после передачи на них нагрузки от здания. Следует отметить, что во время движения здания, когда стойки рам располагались в промежутке между старыми фундаментами, последние продолжали нести нагрузку. Это происходило потому, что нагрузка распределялась через ходовые балки и рельсы путей на длину большую, чем расстояние между фундаментами стоек. Однако расстояние в свету между фундаментами стоек, рам и поперечных стен превышало длину распределения нагрузок в кладке и составляло 3 м. В этих местах увеличивали толщину бетонной подготовки.
На двух участках в основании подготовки был обнаружен слой грунта мощностью более 2 м, состоящий из органического ила, насыщенного водой. Чтобы осадка везде была одинаковой, на этих участках согласно расчету по методу послойного суммирования забили на глубину до 2 м сваи из бревен диаметром 24—30 см, чем и было достигнуто требуемое уплотнение грунта.
Во время передвижки здания и прохождения стоек железобетонных paм по свайному основанию производившимися измерениями вертикальных смещений наружных стен не было обнаружено неравномерностей, вызывающих повреждения.
Измерениями осадок установлено, что после начала движения здания наблюдался постепенный и повсеместный подъем старых, остававшихся под рельсовыми путями, фундаментов стоек. Этот подъем происходил за счет упругой отдачи грунта после перекрепления здания на ходовые конструкции, а также за счет дополнительной разгрузки основания под фундаментами во время нахождения стоек между фундаментами ранее обжатых участков основания. Произведенным для этого случая расчетом распределения нагрузки от стойки рамы на основание через ходовые конструкции по формуле Фламана было установлено, что напряжения уменьшались более чем на 50% по сравнению с ранее приходившейся нагрузкой под бутовыми фундаментами.
Здание было длиной 76,5 м, a передвигалось на 63 м. Значит под частью здания длиной 13,5 м оставались ранее нагруженные участки основания. Кроме того, вертикальные отметки новых фундаментов необходимо было повысить настолько, чтобы после осадки их основания все стойки здания имели примерно одинаковые вертикальные отметки. Учли и то обстоятельство, что во время перекрепления здания с ходовых конструкций на новые фундаменты можно с помощью домкратов произвести выравнивание неравномерно осевших участков.
Все четыре рельсовые пути впереди движения здания на расстоянии 4,5 м (одного шага между поперечными рамами) от оси торцовой стены и до первой поперечной оси на новых фундаментах были уложены с подъемом на 15 мм и далее располагались горизонтально. После перемещения по этим рельсовым путям, их отметки понизились от 1 до 12 мм, т. е. на разность между +15 мм и данными, приведенными в графе (63 м) табл. 9.

Во время производства работ проект не претерпел серьезных изменений. Техническое руководство проектированием и производством работ осуществлялось автором данной работы.
Измерения осадок проводились коллективом лаборатории механики грунтов НИИ оснований. При этом имелось в виду следующее:
а) изучение поведения несущих конструкций в процессе отрыва колонн от фундаментов и посадки их на катки;
б) измерение деформаций основания от подвижной нагрузки в процессе передвижки;
в) измерение деформаций основания здания после окончания передвижки.
Для производства измерений приняли марку инж. М.Е. Пискунова, представляющую собой шкалу на алюминиевой пластине под плексигласом. Исходными неподвижными знаками служили стенные реперы, расположенные в 100—200 м от здания.
Наблюдения выполнялись по следующей программе:
1 цикл — до уборки фундаментов из-под колонн:
2 цикл — когда колонны удерживались на весу гидродомкратами;
3 цикл — когда колонны были посажены на ходовые балки;
4, 5, 6 и 7 циклы — во время передвижки здания;
8 цикл — спустя два дня после передвижки.
Условно было принято, что перед подготовкой к передвижке здания осадка и перекос отсутствовали. Когда здание удерживалось на весу, разность вертикальных отметок стоек рам по сравнению с начальным циклом наблюдений колебалась от +3,3 мм (подъем) до — 2,6 мм (осадка). Максимальное значение перекоса в конструкциях достигало величины 0,0008, т. е. в 2,5 раза меньше, чем предельная нормативная.
После перекрепления здания на катки эти колебания составили от +3,8 мм до -8,2 мм. Величина относительного перекоса возросла почти в 3 раза, достигнув установленного нормами предела 0,002.
Из табл. 9 можно установить, что колебания относительных величин перекоса были незначительными (от 0,0002 до 0,0006).
Последним циклом измерений осадок было установлено, что основание под зданием, простоявшим 2 дня на новом месте, дало осадку в пределах от 8 до 15 мм. К этому времени вертикальные отметки стоек рам колебались в пределах от +4 мм до 8 мм, чем был вызван незначительный перекос в несущих конструкциях, только в одном месте достигнутый предельной величины (0,0024 длины пролета).
Каждое здание передвигалось со скоростью 8—10 м/час и находилось в движении около 8 час. Как во время передвижки, так и после никаких трещин в элементах несущих конструкций (железобетонные ригели, рамы и перемычечные балки) обнаружено не было, но при подъеме первых стоек первого здания для подводки под ними рельсовых путей появилось сравнительно много небольших трещин в ,штукатурке деревянных перегородок в местах их примыкания к стойкам рам.
Образование этих трещин происходило из-за подъема стоек железобетонных рам не на 3—5 мм, необходимого для их безосадочного перекрепления на ходовые конструкции, а на значительно большую высоту из-за необученности технического персонала к производству указанных работ
При перекреплении других стоек этого же здания образование новых трещин не было отмечено. Когда стойки приняли свои прежние вертикальные отметки, то ранее появившиеся трещины сомкнулись. Подобное имело место также при заполнении между железобетонными перемычечными балками рам в продольных стенах, сложенных из силикатоорганических камней.
Для передвижки каждого здания были применены тяговые приспособления грузоподъемностью более 300 тс: полиспаст с 34 нитками при двух 15-тонных электролебедках и толкающие приспособления из 11 электродомкратов грузоподъемностью 20 тс каждый..
Электродомкраты устанавливались сзади зданий, а лебедки впереди — на выпусках ходовых балок. Каждое здание сдвигалось с места одновременной работой тянущих и толкающих механизмов. Ho как только преодолевались силы инерции состояния покоя — здание начинало двигаться, домкраты отключались и движение продолжалось только тянущими приспособлениями. Это отключение производилось потому, что скорость выхода винта домкратов в 2 раза больше скорости движения здания полиспастами, кроме того, 11 домкратов сами по себе не обеспечивали необходимых тяговых усилий для движения здания, но их было достаточно для преодоления вместе с полиспастами сил инерции состояния покоя.
Стоимость передвижки составила примерно 50% от стоимости дома. Если бы позволяли сроки работы и оба здания подготавливались к передвижке не параллельно, а последовательно, то ходовые балки, рельсы, катки, шпалы и другие конструкции, примененные на одном здании, могли бы быть использованы и для второго здания. При такой последовательности количество требуемого металла снизилось бы более чем на 40%. В соответствии с этим уменьшилась бы и стоимость передвижки.
Следует отметить одно очень важное нововведение, примененное на этих двух передвижках и полностью себя оправдавшее. Здесь впервые в нашей практике расстояние между рельсовыми путями составило 6 м, т. е. превышает в 2 раза ранее применявшееся расстояние между путями.
В связи с этим значительно уменьшилась потребность в металле на ходовые балки и рельсовые пути, снизилась стоимость работ и благодаря большей и более равномерной загрузке концов катков и расположению ходовых балок непосредственно под колоннами, а не с обеих сторон колонн, смещения зданий в горизонтальной плоскости во время передвижки были настолько малы, что не требовали выпрямления.