Месяц: Август 2019

Обычные люди часто не знают о геодезических работах, пока не сталкиваются с ними. Услуги геодезиста потребуются при проектировании коттеджа за городом или реконструкции строения. Он принимает участие в создании автомагистралей, мостовых конструкций, при землеотводе и землеустройстве.

Геодезические работы требуют значительной квалификации и солидного опыта выполнения работ. Наличие современного оборудования позволяет существенно облегчить труд. Заказать геодезические работы в Дмитрове можно в специальной компании. Самыми популярными являются такие типы геодезических работ:

• Разбивочные процедуры. Они предполагают несколько этапов работ. С их помощью можно точно вынести главные проектные точки. Они отображают внутренние оси будущих зданий.
• Исполнительная съёмка. Качество работы строителя влияет на стойкость, надёжность и срок службы любого строения. Даже прораб с большим опытом не сможет так хорошо следить за всеми процессами, как геодезист. На каждой стадии можно исследовать, анализировать и корректировать усилия. Таким образом удаётся избежать различных неточностей и сократить издержки.
• Топографические и геодезические работы. Они предусматривают съёмку для получения детальных сведений. На основе такой информации специалисты разрабатывают планы и карты.

В осуществлении строительных и монтажных действий обязательно должен участвовать геодезист. С момента появления идеи до разработки проекта необходимо продумать каждую деталь. Как раз этим будет заниматься геодезист. Перед экспертом ставят разные задачи. Вот почему состав геодезических работ может сильно различаться. Это зависит от специфики объекта. Если вы планируете построить частный дом на своём наделе, то потребуются одни процедуры. При строительстве крупного жилого квартала на арендуемой территории, работы будут совсем другими.

Старания геодезиста важны также для готовых построек. Он должен мониторить разные деформационные процессы, прогнозировать их появление, вовремя устранять все риски. Это же актуально и для покрытия дорог.

Важную роль в осушении тоннелей, не имеющих гидроизоляции, и обеспечении нормального функционирования железнодорожного пути и других конструкций и систем выполняют дренажные и водоотводные устройства. Даже незначительные отклонения в их работоспособности могут привести к серьезным нарушениям безопасной эксплуатации сооружения.
Неверный прогноз водопритоков к тоннелю может вызвать переполнение водоотводных лотков, выход воды на балластную призму, образование опасных наледей в зимний период. Забившийся или поврежденный дренаж обусловливает интенсивное обводнение обделки. При отсутствии системы поверхностного водоотвода, некачественном мощении канав в обводнении тоннеля участвуют поверхностные воды.
К повреждениям, являющимся следствием некачественно выполненных работ, относятся зазоры в стыках сборных лотков тоннельного водоотвода и в водоотводных устройствах, уступы, противоуклоны или впадины на дне канав и лотков, препятствующие свободному водотоку, отсутствие водопропускных трубок из балластного корыта в водоотводные лотки. Если в процессе бурения каптажных скважин было допущено отклонение от проекта в их пространственном положении или не выдержана глубина, эффективность работы такой дренажной системы будет довольно низкой.
В процессе эксплуатации тоннеля при неудовлетворительном его содержании выходит из строя система поверхностного водоотвода. Забиваются мусором или зарастают растительностью нагорные канавы, из-за чего поднимается уровень воды в них и снижается скорость водотока, появляются трещины в бетонном мощении канав, в днище и стенках внутритоннельных лотков. В зимнее время в тоннельных лотках из-за недостаточного их утепления или отсутствия искусственного обогрева замерзает вода. Co временем проявляются и дегралационные дефекты, такие как разрушение бетонного мощения канав вследствие утраты ресурса по морозостойкости или кольматация (заполнение частицами грунта, засорение) дренажных скважин.

Закупка строительных материалов – это очень важный этап предварительной подготовки. К этому важному шагу нужно подходить со всей ответственностью. Закупку лучше производить комплексно. Затраты на покупку облицовочных и декоративных элементов – это только вершина «айсберга». Чтобы ремонт получился качественным, необходимо изначально правильно провести подготовку поверхностей.

Поэтому первым пунктом в списке покупок должны стоять:

• шпаклёвки для выравнивания мелких дефектов;
• алебастр и песчано-цементная смесь для более масштабного ремонта стен, бетонной основы пола;
• при проведении ремонта во влажных помещениях, скорее всего, потребуется смесь для оштукатуривания стен.

Всё эти материалы потребуются и для проведения отделочных работ в новом строении, предназначенном для проживания. Список материалов для строительства тоже начинается с цементно-песчаных составов. Правда, масштабы закупок для проведения строительства более впечатляющие. Поэтому заказывать песок, цемент и щебень выгоднее машинами и большими упаковками.

Только после заливки фундамента можно заказывать поставку брёвен, бруса, кирпича или блоков. Постепенные поставки материалов на строительную площадку позволяют сделать работу на небольшом участке более комфортной. Лишь после возведения стен целесообразно закупать материалы для балок, стропил, конька, дверных и оконных проёмов. Заказ производить нужно в соответствии с размерами, указанными в строительной документации, прилагающейся к проекту.

Лишь в этом случае все этапы пройдут «без сучка – без задоринки».

При строительстве кирпичного дома закупка утеплителя зависит от места его размещения. Если планируется его закладка в полость стены, для этого требуется сыпучий наполнитель или отвердевающий под действием воздуха. Его закупка предшествует формированию основы кровли.

Отделочный материал для покрытия крыши – это не конец строительство, это просто завершение первого этапа. После него следует провести отделочные работы внутри дома, установить сантехнические развязки, провести электроэнергию, подключить водоснабжение, установить вентиляцию, дымоходы, водостоки.

Последний этап – это облицовка фасада, его утепление. Вариантов материалов для проведения любых работ по утеплению и благоустройству дома великое множество. Подобрать наилучшие сочетания строительных материалов при наименьших затратах можно в компании «За-Cтройка», каталог всей продукции находится по ссылке. Здесь для поставки в Москву и Подмосковье можно заказать всё необходимое для постройки нового дома, капитального или косметического ремонта в квартире.

Многие причины заставляют владельцев загородных домов проводить теплоизоляционные мероприятия на чердаке. И в зависимости от стоящей задачи могут быть использованы различные технологии утепления. Всего существует два основных способа укладки теплоизолятора на чердаке. Стоит разобрать их особенности, чтобы затем выбрать подходящий. Ведь только в этом случае поставленные цели будут достигнуты.

Теплоизоляция чердачного пола в доме

Наиболее простой вариант утепления – укладка теплоизолятора на пол чердака. Метод предполагает, что сначала владелец устраняет настил пола, затем укладывает теплоизоляционный материал между балками перекрытия. И после этого заново настилается пол. К такому способу обращаются, когда хотят сделать более теплыми помещения дома. По сути, это альтернатива обычному утеплению потолка в жилье.

Укладка теплоизоляционного материала со стороны чердака позволяет сэкономить полезное пространство, а также защититься от многочисленных проблем, связанных с выполнением ремонта. Ведь теплоизоляция чердака не предполагает появления грязи в жилых помещениях. Но нужно учесть, что такой метод укладки теплоизолятора не позволяет получить теплый чердак. Соответственно, для работы в мансарде, которую хочется приспособить под проживание, он не подойдет.

Теплоизоляция скатов кровли на чердаке

Этот способ предполагает размещение теплоизоляционного материала на скатах кровли изнутри. В итоге появляется теплоизоляционная прослойка, которая не дает теплу уходить из-под кровли. Это означает, что сам чердак становится теплым. И его в дальнейшем можно использовать как дополнительное жилое помещение.

Разумеется, этот способ утепления связан с серьезными расходами. Владельцу придется использовать большие объемы теплоизолятора, а также проводить весьма трудоемкие ремонтные мероприятия. Еще нужно учесть, что под кровельный настил может проникать влага. Поэтому от него теплоизоляционный материал должен отделяться гидроизоляцией.

Какой способ утепления чердака выбрать

Сделать правильный выбор можно только в том случае, если грамотно определить задачи теплоизоляционных работ. К первому подходу обращаются, когда хотят утеплить помещения дома. Второй выбирают, если требуется обеспечить жилую мансарду. В общем, оба способа практичны, но получаемые после их реализации эффекты заметно различаются. И это владельцу придется учитывать.

Государственный совет Крыма своим решением во вторник выделил двести двадцать шесть миллионов пятьсот тысяч рублей для переселения семей из домов, которые попали в санитарно-защитную зону строительства Керченского моста.

Как сообщил ранее глава администрации Керчи Сергей Писарев, будут переселены более восьмидесяти семей из домов, которые попали в санитарно-защитную зону будущего Керченского моста. Речь идет о восьми старых домах, для переселения людей начата подготовка к строительству нового жилого комплекса. Переселение намечено на конец текущего года.

«Необходимо увеличение расходов министерства транспорта на реализацию мероприятий по расселению жилых домов в городе Керчи, которые попадают в зону строительства транспортного перехода через Керченский пролив. Мы предлагаем направить на данные цели двести двадцать шесть миллионов пятьсот тысяч рублей», — сказала в ходе заседания Государственного совета министр финансов республики Ирина Кивико.

Депутаты большинством голосов утвердили изменения в бюджет и одобрили выделение средств на переселение людей.

Для ядерно-геофизических исследований применяется в принципе такая же аппаратура, как и при обычных радиометрических работах. Однако характерной особенностью каждой установки для ядерно-геофизических исследований является наличие того или иного источника искусственной радиоактивности, который используется для облучения измеряемой пробы.
С целью обеспечения безопасности работы источник помещают в специальный экран, который служит также для изоляции датчика прибора от воздействия прямого излучения источника, если измерения радиоактивности пробы проводятся одновременно с ее облучением.
В настоящее время применяется и разрабатывается очень большое число ядерно-геофизических методов, основанных на применении источников α-, β-, γ-лучей, источников нейтронов и лучей Рентгена.
Ниже для примера рассматриваются аппаратура и методика работ по некоторым ядерно-геофизическим методам, широко применяемым в разведочной геофизике.

Ограждение – неотъемлемая часть любой частной территории, позволяющая защитить ее от постороннего проникновения и взглядов.

Только при наличии надежного забора можно получить гарантию сохранности имущества в доме, а потому данному вопросу нужно уделять повышенное внимание.

На современном рынке представлено большое количество материалов, из которых можно оборудовать ограждение. Одними из самых распространенных являются заборы из профнастила и сетки рабицы. Чтобы сделать правильный выбор нужно изучить характеристики указанных материалов и выделить их главные достоинства.

Ограждения из профнастила: особенности и преимущества

Данный вид заборов с успехов применяется для защиты частных и коммерческих территорий. Материал отличается эстетически привлекательным внешним видом, а потому удачно гармонируют с экстерьером любого здания.
Также к преимуществам можно отнести:
бюджетную стоимость – в особенности, если сравнивать материал с бетоном или кирпичом;

• простоту монтажа, не требующего особой подготовки;
• долговечность;
• не привередливость в обслуживании;
• расширенную цветовую гамму;
• стойкость к влаге, ультрафиолетовым лучам и другим внешним агрессивным факторам.

Заборы из профнастила в обязательном порядке покрываются специальными полимерными составами, которые обеспечивают декоративное и защитное покрытие. Преимуществом является и то, что купить забор для дачи на zonaremonta-ufa.ru/zabor_v_ufe.html, специализирующейся в данной сфере, можно при указании площади участка, требующего ограждения. После получения данной информации специалисты самостоятельно рассчитывают нужное количество материала. При этом владелец участка должен указать его особенности, ведь любые неровности на почве могут стать причиной приобретения дополнительного профнастила.

Преимущества забора из сетки рабицы

Данные ограждения изготавливаются из тонкой, но прочной оцинкованной проволоки. Отличаются легкостью монтажа и возможностью беспрепятственной транспортировки с объекта на объект без использования специального транспорта.
Сетка рабица поставляется в рулонах, а потому при хранении занимает минимальное количество места. Также она не требует большого количества места в транспорте при возникновении необходимости перевозки. Еще одним преимуществом является ее легкий вес, за счет которого такой забор не требует обустройства фундамента.

Гидравлические сопротивления, испытываемые водным потоком при движении в гофрированной трубе, зависят от числа Рейнольдса (Re), формы и размера гофра, формы поперечного сечения трубы, наличия спиральности, величины угла спиральности, диаметра трубы, характера движения водного потока (безнапорное или напорное). При безнапорном движении водного потока сказывается величина уклона трубы, наполнения трубы, шероховатости внутреннего защитного покрытия МГТ. Как видим, на гидравлические сопротивления гофрированной трубы с искусственной повышенной регулярной шероховатостью оказывает влияние большее количество факторов, чем на сопротивления труб с естественной шероховатостью.
Следует отметить, что в натурных гофрированных трубах ламинарное движение невозможно. Поэтому при напорном движении водного потока график зависимости λ = f(Re) для конкретного вида гофра совсем не похож на графики Никурадзе или Мурина. Для большинства исследованных видов гофра с увеличением числа Re при напорном движении коэффициент гидравлического сопротивления по длине n увеличивается и, достигнув максимальной величины, остается неизменным или несколько уменьшается. В качестве расчетной величины коэффициента λ, по которой устанавливается значение коэффициента шероховатости л, в формуле Маннинга принимается его максимальная величина. Поэтому приводимые в литературе коэффициенты шероховатости для различных видов гофра являются максимально возможными, т.е. расчет по ним дает максимальные сопротивления при напорном движении водного потока
Наибольшее количество рекомендаций по назначению коэффициентов шероховатости л для МГТ приводится в американских источниках. Следует подчеркнуть многообразие этих рекомендаций, что конечно является положительным моментом. Однако многие рекомендации не обосновываются какими-либо экспериментальными исследованиями, что, конечно, снижает их ценность. В табл. 3.1 приводятся рекомендации Федеральных агентств США (в том числе и Федерального дорожного агентства FHWA) по назначению коэффициентов шероховатости n гофрированных труб с различными формами гофра при напорном движении водного потока.

Следует отметить, что в рекомендациях FHWA 1980 г. коэффициент шероховатости для труб со спиральной формой гофра (СМГТ) (68×13 мм, 75×25 мм и 125×25 мм) принимается таким же, как и для труб с нормальным гофром (МГТ). В более поздних рекомендациях FHWA 2001 г. и 2012 г. для спирального гофра размером 68×13 мм приводятся пониженные коэффициенты шероховатости по сравнению с нормальным гофром такого же размера. В то же время для спиральных гофров других размеров (75×25 мм и 125×25 мм) никаких рекомендаций не приводится и поэтому для них следует использовать рекомендации FHWA 1980 г., согласно которым коэффициенты шероховатости спирального и нормального гофра одинаковой формы равны. Такой подход правомерен, но может дать и ошибку, поскольку наличие спиральности влияет на гидравлические сопротивления, испытываемые водным потоком, и величину коэффициента шероховатости.
Обращает на себя внимание тот факт, что в рекомендациях FHWA 2001 г. для нормального гофра размером 152×25 мм рекомендуется принимать коэффициент шероховатости равным n = 0,022…0,025. Для такого же гофра в рекомендациях FHWA 1980 г. следует принимать n = 0,026…0,027, а в рекомендациях FHWA 2012 г. — никаких данных нет. Однако в рекомендациях FHWA 2012 г. предлагается для спирального гофра размером 152×25 мм принимать n = 0,022…0,025, что вероятно является опечаткой, поскольку такой спиральный гофр в США не используется, а рекомендуемые коэффициенты шероховатости соответствуют нормальному гофру того же размера (рекомендация FHWA 2001 г.).
Наиболее полные рекомендации по назначению коэффициентов шероховатости СМГТ при безнапорном и напорном движении водного потока в них, в зависимости от размеров трубы и формы гофра, составлены Американским институтом железа и стали (AISI). Эти рекомендации используются с 1980 г. не только в США, но и во многих других странах (Канада, Австралия, Китай и др.). Однако рекомендуемые AISI значения коэффициентов шероховатости n, приведенные в табл. 3.2, заметно отличаются от значений n из других источников и от имеющихся результатов экспериментальных исследований (также приведены в табл. 3.2).

Анализ приведенных в табл. 3.2. данных позволяет сделать следующие выводы:
— для спиральновитых труб всех диаметров с гофром 68×13 мм рекомендуемые AISI коэффициенты шероховатости n, как при напорном, так и при безнапорном движении, имеют заметно меньшие значения по сравнению с рекомендуемыми и полученными различными авторами в результате проведения ими экспериментальных исследований;
— экспериментальные гидравлические исследования проводились только с трубами малого размера с гофром 68×13 мм, и между полученными в различных исследованиях результатами наблюдаются заметные различия;
— для спирального гофра размером 68×13 мм наиболее близкие к экспериментальным данным рекомендации по назначению коэффициента шероховатости n приводятся в работе, которые и следует принимать в расчетах до получения новых, более полных экспериментальных результатов;
— для применяемых в РФ труб диаметром d ≥ 1 м с гофром 125×25 мм отсутствуют данные экспериментальных исследований.
Анализ приведенных в табл. 3.2 данных позволяет сделать также вывод о том, что рекомендуемые AISI значения коэффициентов шероховатости n при напорном движении для гофра 125×25 мм не совсем точны и очевидно занижены. Придти к такому заключению позволяют два момента.
Во-первых, для трубы d = 1200 мм с гофрами 68×13 мм, 75×25 мм и 125×25 мм приводимые в табл. 3.2 коэффициенты шероховатости n соответственно имеют значения: 0,023; 0,023 и 0,022. То есть большему в два раза по высоте гофру 125×25 мм по сравнению с гофром 68×13 мм соответствует меньший по величине коэффициент шероховатости, что конечно невозможно. Во-вторых, рекомендуемый AISI коэффициент шероховатости n = 0,025 нормального гофра размером 125×25 мм также занижен, поскольку очень близок к n = 0,024 в два раза меньшего по высоте гофра 68×13 мм. О заниженной величине коэффициента шероховатости нормального гофра размером 125×25 мм свидетельствует и то, что для гофра размером 75×25 мм, т.е. такой же высоты Δг, но имеющего меньшую длину волны lг, коэффициент шероховатости n имеет большую величину (см. табл. 3.1 и 3.2).
Однако выполненные под руководством акад. М.Д. Миллионщикова экспериментальные и теоретические исследования показали, что с увеличением относительной длины волны гофра lг/Δг значения коэффициента шероховатости n увеличиваются, достигая максимальной величины при lг/Δг = 8. Поэтому у гофра размером 125×25 мм с lг/Δг = 5 величина коэффициента шероховатости n не должна быть меньше, чем у гофра размером 75×25 мм с lг/Δг = 3, для которого рекомендуется принимать n = 0,027…0,028 (см. табл. 3.1).
Именно такая рекомендация приводится в работе: принимать для гофров размером 125×25 мм и 75×25 мм коэффициенты шероховатости одинаковыми и равными n = 0,028. В качестве источника получения такой рекомендации авторы ссылаются на работу, ознакомиться с которой не представляется возможным. Поэтому нет уверенности, что данная рекомендация обосновывается экспериментальными гидравлическими исследованиями, поскольку ни в одной из рассмотренных выше многочисленных рекомендаций нет ссылок на эту работу.
В приведенных в табл. 3.2 рекомендациях, экспериментальных данных и рекомендациях справочника величина коэффициента шероховатости СМГТ при безнапорном движении водного потока выше, чем при напорном движении примерно на 11…12%.
Однако масштабные гидравлические исследования, проводившиеся в Бонневильской лаборатории штата Огайо в течение трёх лет с натурными трубами диаметром 91,5 см; 152,5 см и 213,5 см с нормальным гофром 68×13 мм, показали, что при напорном и безнапорном движении водного потока величина коэффициента шероховатости n практически одинаковая.
Эти исследования также впервые показали, что при 25%-ном размере гладкого лотка величина коэффициента n при безнапорном движении увеличивается до наполнения ~0,8d и с дальнейшим его увеличением значения n практически не меняется. При 50%-ном размере гладкого лотка — значение коэффициента шероховатости n увеличивается с увеличением наполнения во всем диапазоне существования безнапорного движения (максимальное наполнение составляло около 0,96d).
He смотря на очевидность и достоверность полученных в Бонневильской лаборатории экспериментальных данных, в справочниках (табл. 3.1) влияние наполнения на коэффициент шероховатости n при безнапорном движении водного потока в МГТ с гладким лотком по дну не учитывается. Только в работе для стандартного кольцевого гофра 68×13 мм сделана попытка учесть это влияние. По данным при напорном движении в МГТ с гладким лотком по дну, занимающем 50% и 25% её внутреннего периметра, значения коэффициента n соответственно равны 0,018 и 0,021. При безнапорном движении с наполнением 0,8d — соответственно 0,016 и 0,021, а при наполнении 0,6d — 0,013 и 0,019. Максимальное снижение величины коэффициента шероховатости n при размерах гладкого лотка 50% и 25% составляет 27,8% и 9,5% соответственно. Очевидно, что при размере гладкого лотка 25% и наполнениях меньших 0,6d коэффициент шероховатости должен иметь ещё меньшие значения, а при наполнении -0,15d, соответствующем наполнению гладкого лотка, его величина близка к значению коэффициента шероховатости для гладкого бетонного лотка (для бетона в США принимается nб = 0,012, см. табл. 3.1). Поэтому приводимых в работе рекомендаций явно недостаточно для точной оценки снижения коэффициента шероховатости n во всем диапазоне наполнений трубы при безнапорном движении в МГТ с гладким лотком по дну при размере гладкого лотка, составляющем 25% внутреннего периметра трубы. Для изучения характера изменения коэффициента шероховатости при размере гладкого лотка по дну 33% от внутреннего периметра, который применяется в РФ, требуется проведение специальных гидравлических исследований.
Представляется очевидным и то, что при безнапорном движении водного потока в гофрированной трубе со спиральной формой гофра с гладким лотком по дну также с изменением наполнения трубы будет меняться и величина коэффициента шероховатости n, поскольку меняется соотношение между смоченными периметрами гладкого лотка и гофрированной трубы. Однако никаких рекомендаций в справочной литературе по учету этого влияния для СМГТ с гладким лотком по дну в настоящее время не приводится. Объясняется это тем, что до настоящего времени не проводились гидравлические исследования сопротивлений СМГТ с гладким лотком по дну ни за рубежом, ни в нашей стране. Да и для наиболее широко применяемого в РФ спирального гофра размером 125×25 мм, как установлено выше, рекомендации по назначению коэффициента шероховатости не точны. Всё это свидетельствует о необходимости проведения экспериментальных гидравлических исследований СМГТ с гофром 125×25 мм как без гладкого лотка по дну, так и с ним.
Следует отметить, что значения коэффициентов шероховатости, приводимые в табл. 3.1 и 3.2, следует принимать только для гофрированных труб круглого сечения. Экспериментальные гидравлические исследования гофрированных труб (нормальный гофр 68×13 мм) круглого и полицентрического сечения были проведены в университете штата Миннесота. Исследовались круглые натурные трубы диаметром 45 см, 61 см и 91 см и три полицентрические трубы с таким же периметром поперечного сечения, что и круглые трубы. Исследования показали, что при напорном движении водного потока гидравлические сопротивления n увеличивались с увеличением числа Рейнольдса (10в5 < Re < 1,5×10в6) у всех исследованных моделей. Для каждой из моделей величина коэффициента шероховатости увеличивалась от n = 0,022 до n = 0,025. То есть можно констатировать, что не установлено заметного влияния формы поперечного сечения гофрированной трубы на величину коэффициента шероховатости n. В в качестве расчетного коэффициента шероховатости n в круглой и полицентрической трубах при напорном движении водного потока для исследованного нормального гофра размером 68×13 мм рекомендовано принимать его максимальную величину n = 0,025. Эта рекомендация хорошо согласуется с рекомендациями из других источников, приведенными в табл. 3.1.
При безнапорном движении водного потока на величину коэффициента шероховатости n не оказывают заметное влияние ни число Рейнольдса, ни наполнение трубы. Средняя величина коэффициента шероховатости для круглого поперечного сечения оказалась равной n = 0,0242, а для полицентрического — n = 0,0224.
Таким образом, для круглой трубы коэффициенты шероховатости при безнапорном и напорном движении практически одинаковые, а для полицентрического сечения коэффициент шероховатости при безнапорном движении меньше (n = 0,0224), чем при напорном движении (n = 0,025). Учитывая малое различие, авторы рекомендуют принимать коэффициенты шероховатости МГТ с гофром 68×13 мм при безнапорном и напорном движении одинаковыми и для круглого и для полицентрического поперечных сечений и равными n = 0,025.
Несколько иные рекомендации по назначению коэффициента шероховатости n МГТ и СМГТ круглого и полицентрического сечения (гофр 68×13 мм) приводятся AISI. Для круглой трубы диаметром d = 1,07 м со спиральным гофром размером 68×13 мм коэффициенты шероховатости при напорном и безнапорном движении рекомендуется применять равными соответственно 0,019 и 0,021 (см. табл. 3.2). Для полицентрической трубы (pipe-arch) с таким же спиральным гофром и с таким же внутренним периметром коэффициенты шероховатости при напорном и безнапорном движении соответственно будут равны 0,02 и 0,025. За счет изменения формы поперечного сечения с круглой на полицентрическую коэффициент шероховатости СМГТ увеличивается при напорном движении с 0,019 до 0,02 (~ на 5,3%), а при безнапорном движении с 0,021 до 0,025 (~ на 19%).
Таким образом, рекомендации AISI не согласуются с результатами экспериментальных гидравлических исследований натурных гофрированных труб, приведенных в работе. Учитывая неточность и отсутствие экспериментального обоснования выше рассмотренных рекомендаций AISI, с большой долей вероятности можно предполагать, что и эти рекомендации не совсем точны. Гофрированная труба может иметь не только круглую или полицентрическую формы сечения, но и ещё около семи различных форм (эллипс, арка и т.д.), а также обязательный гладкий лоток по дну.
В заключение раздела можно констатировать, что для выбора оптимального конструктивного решения водопропускного сооружения важно проектировщику иметь полную информацию об условиях работы МГТ и методах их расчета при различных условиях эксплуатации. Всё это указывает на актуальность и необходимость продолжения экспериментальных исследований гидравлических сопротивлений МГТ и СМГТ при отсутствии и наличии гладкого лотка по дну при безнапорном и напорном движении водного потока в них.

Статус технопарка в этом году могут получить более десятка столичных предприятий, сообщила во вторник журналистам заместитель главы города по экономической политике и имущественно-земельным отношениям Наталья Сергунина. В настоящее время рассматривается не менее 10 заявок на получение статуса технопарка от действующих предприятий, рассказала она. Кроме того, в ближайшее время будут открываться несколько новых предприятий, которым может быть присвоен статус технопарка, в том числе это могут быть монотехнопарки, сообщила Наталья Сергунина. «До конца года, я думаю, мы будем иметь 3 технопарка, которые раньше не работали и не функционировали вообще», — сказала заместитель главы города.

Премьер-министр Российской Федерации Дмитрий Медведев в феврале призвал московские власти работать над созданием максимального числа технопарков, число рабочих мест в которых, по его словам, может исчисляться сотнями тысяч. Проекты, получившие статус технопарков, могут рассчитывать на поддержку правительства столицы в виде льгот по налогу на имущество, прибыль, земельному налогу и арендным платежам. Общее снижение налоговой нагрузки может достигать двадцать пять процентов. По словам мэра Москвы Сергея Собянина, за последние годы в столице на частные инвестиции появились двадцать технопарков, в которых работают порядка двадцати тысяч человек.

Применение систем автоматического нивелирования на асфальтоукладчиках обеспечивает получение ровного слоя покрытия в продольном направлении с заданным углом поперечного уклона, повышает качество и увеличивает производительность укладки покрытия, а также облегчает условия труда машинистов. В настоящее время такими системами оборудованы все современные асфальтоукладчики ведущих производителей дорожной техники.
Комплект аппаратуры, как правило, состоит из датчиков продольного и поперечного уклонов, блока управления с выносным пультом, гидрораспределителей с электромагнитным управлением и гидроцилиндров управления рабочей плитой асфальтоукладчика (рисунок 9.15). В качестве базы системы используют копирный трос, бордюрный камень или поверхность ранее уложенного покрытия.
При движении асфальтоукладчика по основанию из-за неровностей могут возникнуть перекосы его корпуса в продольном и поперечном направлениях, которые сопровождаются изменением положения рабочей плиты. Эти изменения воспринимают чувствительные элементы датчиков продольного уклона 8 и поперечного уклона 2.
Продольный уклон задается с помощью натянутого копирного троса 5 или определяется уклоном базовой поверхности, по которой скользит датчик с короткой 3 или длинной 4 лыжей. Датчик 8 закреплен на поворотном кронштейне 6, вертикальная стойка которого регулируется по высоте так, чтобы обеспечить эффективную работу датчика продольного уклона при различных уровнях базовой поверхности. Настройка датчика 8 на заданный уклон соответствует отклонению его чувствительного элемента по отношению к тросу или лыже на 45°.
Поперечный уклон задается дистанционно с помощью пульта 17 настройки.

При отклонении действительного профиля укладываемого покрытия от заданного срабатывает датчик 8 или 2. Полученный электрический сигнал от датчика поступает на блок 9 управления, который сравнивает его с заданным сигналом, вырабатывает управляющий сигнал и подает команду через распределительную коробку 10 на гидрораспределители 14. Гидрораспределители 14 подают рабочую жидкость в гидроцилиндры 12, поднимая или опуская рабочую плиту в соответствии с заданным профилем покрытия. Скорость движения гидроцилиндров пропорциональна отклонению действительного профиля от заданного.
Если из-за большой ширины укладки датчик поперечного уклона не обеспечивает требуемой точности, тогда используют два копира (см. рисунок 9.15, а). В этом случае с обеих сторон рамы рабочей плиты устанавливают два датчика продольного уклона типа ДЩБ, а поперечный уклон задают за счет различной высоты разных сторон рабочей плиты.