Месяц: Сентябрь 2019

Индский нефтегазоносный бассейн расположен между Индостанским щитом и Альпийско-Гималайским высокогорным складчатым поясом. Большая часть бассейна находится на территории Пакистана, лишь юго-восточная краевая зона заходит в пределы Индии.

Восточная граница бассейна следует вдоль края Индостанского щита, в котором докембрийский фундамент выведен на поверхность или перекрыт весьма маломощным осадочным комплексом. На северо-востоке Индский бассейн отделяется от смежного Гангского бассейна крупным погребенным выступом, расположенным на водоразделе бассейнов рек Инд и Ганг на продолжении поднятия Араваллийских гор, находящихся в теле Индостанского щита.

Морфологически наиболее резко выраженным является северо-восточное обрамление Индского бассейна — Гималаи, где высотные отметки превышают 4—4,5 км. Внешняя цепь Кашмирских Гималаев образована крупным антиклинорием, сложенным отложениями различного возраста: от каменноугольных до эоценовых включительно. Это сооружение имеет сложноскладчатую структуру. Складки зачастую перевернуты, наклонены на юго-запад и образуют крупный покров, надвинутый в сторону краевого прогиба.

На северной оконечности Индского бассейна Альпийско-Гималайский пояс испытывает крутой изгиб и, огибая Джеламский выступ Индостанской платформы, резко, под углом, меняет северо-западное направление на юго-западное и затем (в Белуджистане) на меридиональное. Горные цепи Белуджистана (Сулеймановы горы, хребет Киртхар), образующие западное обрамление Индского бассейна, имеют более простое строение по сравнению с Гималаями и отличаются меньшими абсолютными высотами (2—2,5 км с отдельными вершинами высотой более 3 км). Складчатые сооружения Белуджистана сложены третичными, меловыми и юрскими отложениями, смятыми в крупные асимметричные линейные складки, наклоненные на восток, в сторону Индостанской платформы.

На юге нефтегазоносный бассейн р. Инд не замкнут и раскрывается в сторону Аравийского моря.

В структурном отношении западная и северная части бассейна представляют собой краевой прогиб, выполненный мощным комплексом молодых, в особенности третичных, отложений. Восточная половина бассейна расположена на западном склоне Индостанской платформы, несущем платформенный чехол мезозойских и третичных осадков, залегающих обычно непосредственно на до кембрийском фундаменте. По мере удаления от щита в сторону краевого прогиба наблюдается постепенное погружение фундамента на глубину до 6—9 тыс. м. Работами последних лет в Раджастане установлено наличие ступенчатых сбросов и блоковое строение платформенного склона.

На склоне имеется ряд крупных выступов докембрийского фундамента (Джеламский выступ) или же сравнительно небольшая глубина залегания его под юрскими осадками и трапповыми покровами мелового возраста.

Поднятия Кач и Катхиавар отделяют от Индского бассейна прогибы Камбей и Кач, выделенные в качестве самостоятельного Камбейского бассейна.

В центральной части Индского бассейна намечается четко выраженный поперечный пережим, образованный обращенными навстречу друг другу Джайсалмерским выступом платформы и изгибом южной оконечности Сулеймановых гор. В погребенном виде Джайсалмерский выступ, вероятно, протягивается через весь бассейн, разделяя его на две крупные впадины: Верхне-Индскую и Нижне-Индскую. В пределах краевого прогиба это поперечное поднятие отчетливо выражено в районе открытых в последнее время газовых месторождений суйской группы. По кровле эоценовых известняков амплитуда поперечного поднятия достигает 2 км. Эоценовые известняки суи, залегающие в своде поперечного поднятия на глубине 1,2—1,5 км, погружаются в сторону Нижне-Индской и Верхне-Индской впадин на глубину 3—3,5 км и более.

Для узкой полосы складчатого борта краевого прогиба, прилегающего к складчатым сооружениям Гималаев и Белуджистана, характерно наличие сжатых крутых линейных складок, нарушенных разрывами и наклоненных к осевой части прогиба. По мере удаления от горных складчатых сооружений степень дислоцированности отложений быстро ослабевает. Здесь развиты обычно пологие крупные куполовидные и брахиантиклинальные поднятия с углами наклона слоев на крыльях 1—5°. В строении складок принимают участие молодые сиваликские отложения, дислоцированные в плейстоценовое время. Как правило, краевой прогиб отделен от складчатого сооружения одним или несколькими разломами.

В большей, южной своей части краевой прогиб следует вдоль складчатых сооружений Белуджистана. Характерной особенностью этой части прогиба является субмеридиональная ориентировка структурных форм, широкое площадное развитие современных аллювиальных осадков и, очевидно, весьма глубокое опускание фундамента прогиба. Складчатый комплекс третичных отложений развит лишь в весьма узкой западной краевой полосе и на участке, находящемся непосредственно к северу от г. Карачи. Упомянутое выше Джакобабад-Джайсалмерское поперечное поднятие разделяет эту часть краевого прогиба на два отрезка — южный, примыкающий к складчатому сооружению гор Киртхар, и северный, связанный с Сулеймановыми горами.

Северный отрезок краевого прогиба, расположенный в месте крутого изгиба Альпийско-Гималайского пояса, относительно поднят и образует так называемое плато Иотвар высотой 200—1300 м (рис. 109). Поверхность плато сложена отложениями сиваликской и маррийской серий (миоцен-плейстоцен). Южное ограничение Потварского плато образовано Соляным кряжем, представляющим крупный моноклинальный блок, поднятый по продольному разрыву, следующему вдоль его южного края. Соляной кряж сложен осадками палеозоя, мезозоя и палеогена, на которых залегает мощная континентальная моласса верхнетретичного возраста. На северном склоне соляного кряжа наблюдается в общем весьма пологое (до нескольких градусов) погружение слоев в северном направлении, местами осложненное флексурными изгибами. Плато Потвар имеет в общем синклинальное строение. На обоих склонах синклинального прогиба, называемого Соанским, протягиваются цепи антиклинальных складок ЗЮЗ простирания. В северном направлении строение складок в целом усложняется. На южном крыле прогиба развиты обычно пологие купола и брахиантиклинали, на северном — четко-выраженные крутые складки вдоль северного края Соанского прогиба — сжатые изоклинальные и опрокинутые складки, осложненные изгибами.

К востоку от плато Потвар краевой прогиб круто поворачивает на юго-восток в соответствии с общим изгибом складчатого пояса. Расположенный здесь прогиб обычно рассматривается в качестве крайнего западного элемента Предгималайского краевого прогиба, который можно называть Кашмирским или Сиваликским. На северо-востоке близ Гималаев находится полоса смятых в складки верхнетретичных отложений (Сиваликские горы), сменяемых к югу полосой сплошного распространения речных четвертичных осадков. Во внутренней, прилегающей к Гималаям, складчатой зоне развиты изоклинальные и наклонные складки с крутыми и опрокинутыми южными крыльями (Сирмурский пояс), во внешней складчатой зоне — серия широких антиклиналей и синклиналей (Сиваликский пояс). Простирание структурных форм СЗ — ЮВ. Гималайское складчатое сооружение надвинуто на краевой прогиб по крупному Маррийскому надвигу.

В составе осадочного выполнения Индского бассейна основная роль принадлежит кайнозойским и мезозойским отложениям. Лишь на восточном склоне бассейна в основании разреза местами выделяются кембрийские, каменноугольные и пермские отложения. О строении последних можно судить по разрезам соляного кряжа, где общая мощность палеозоя превышает 1000 м (табл. 44). Вопрос о возможной нефтегазоносности палеозойских и триасовых отложений в Индском бассейне пока остается открытым.

Юрские отложения па западе Индского бассейна представлены в основном мощным известняковым комплексом, с которым связаны залежи нефти, на месторождениях Дхулиан и Карсал. На востоке в составе юрских отложений наряду с известняками выделяются морские и континентальные песчано-глинистые породы значительной мощности (Кач — видимая мощность юры 1900 м), часть из которых может рассматриваться в качестве возможных сингенетично-нефтегазоносных толщ.

Возможным перспективным комплексом являются также меловые отложения, в разрезе которых наблюдаются как толщи темноцветных глин, видимо, богатые рассеянным органическим веществом, так и коллекторские породы, представленные прослоями и мощными массивными толщами известняков и песчаников. Среди верхнемеловых отложений в Белуджистане отмечались отдельные нефтепроявления. На восточном краю бассейна меловые отложения имеют незначительную мощность.

Наибольшее количество естественных нефтегазопроявлений и основные промышленно-нефтегазоносные горизонты Индского бассейна приурочены к морским палеогеновым, в особенности эоценовым, отложениям. Благоприятный состав палеогеновых отложений, сложенных чередованием преимущественно темноцветных глин с коллекторскими породами, представленными известняками и песчаниками, и выдержанный характер распространения связанных с ними признаков нефтегазоносности и скоплений нефти и газа свидетельствуют о том, что данные отложения принадлежат к числу важнейших сингенетично-нефтегазоносных комплексов Индского бассейна.

Вышележащие неогеновые — плейстоценовые отложения образуют мощную серию пресноводных и солоноватоводных терригенных осадков молассового типа. Нефтегазопроявления в них встречаются довольно часто, особенно в нижних частях разреза, но обычно их появление может быть объяснено за счет вертикальной миграции из подстилающих нефтематеринских слоев палеогена. Такая картина, в частности, намечается Е.С. Пинфолдом для месторождения Kxayp, в котором нефтеносны все песчаные горизонты серии марри от поверхности до кровли эоценовых известняков, залегающих на глубине 1,5 км.

В зависимости от различий в условиях распространения и формирования скоплений нефти и газа в Индском нефтегазоносном бассейне могут быть выделены следующие известные и перспективные нефтегазоносные области: в краевом прогибе — Нижне-Индская, Верхне-Индская, Потварская, Сиваликская, Индо-Гангская, на склонах платформы — Тарская. Каждая из нефтегазоносных областей краевого прогиба разделяется на две части: внутреннюю, прилегающую к складчатому сооружению, в которой осадочный покров сильно дислоцирован, и внешнюю, примыкающую к склону платформы с весьма пологими структурными формами.

В пределах Нижне-Индской области сосредоточены все крупнейшие газовые месторождения бассейна. Необходимо отметить отчетливую связь этих месторождений с крупным поперечным поднятием с двусторонним питанием из прилегающих, глубоко прогнутых Нижне-Индской и Верхне-Индской впадин. Большая часть месторождении связана с крупными пологими куполовидными поднятиями, не имеющими четко выраженной ориентировки. Размеры поднятий составляют 20—50х15—30 км, углы наклона слоев — 1—5°. Mесторождения Уч и Зин приурочены к узким вытянутым складкам. Большая часть месторождений приурочена к двум нечетко очерченным зонам поднятий северо-западного направления. Месторождения Уч и Суй отделены от остальных месторождений на севере и юге узкими глубокими прогибами и в отличие от южных поднятий имеют близкую к широтной ориентировку. Месторождение Зин находится за пределами поперечного выступа, на южном краю складчатой зоны, окаймляющей южную периклиналь антиклинория Сулеймановых гор. В связи с этим залежи на месторождении Зин приурочены к более резко выраженному антиклинальному изгибу и подняты относительно залежей остальных месторождений на 1 км.

Основные газовые скопления связаны с мощным массивным природным резервуаром главного известняка суй мощностью 600—660 м, залегающим на глубине 600—1200 м. Наиболее крупным является месторождение Суй, в котором промышленные запасы газа оцениваются примерно 140—170 млрд. м3. Высота газовой залежи в главном известняке суй, на долю которого приходится 90% запасов газа месторождения, составляет 220 м. Свободный дебит газа в скважинах достигает 2,5—3,3 млн. м3/сутки. Остальные месторождения — Зин, Уч, Джакобабад, Хайрпур, Кандхот и Мари — более мелкие. На нескольких месторождениях, помимо главного газоносного горизонта, открыты залежи в вышележащих известняках серии лаки и известняки хабиб-рахи серии киртхар. Общие запасы газа всей группы месторождений оцениваются в 300 млрд. м3.

Менее изученной является территория Верхне-Индской возможно нефтегазоносной области. Общее сходство геологического строения данной области с описанной выше Нижне-Индской, ее положение между двумя областями с доказанной промышленной нефтегазоносноетью, а также наличие многочисленных естественных нефтепроявлений в палеогеновых и меловых отложениях в смежном складчатом сооружении Белуджистана позволяют оценивать перспективы нефтегазоносности Верхне-Индской области в достаточной степени высоко.

В Потварской нефтегазоносной области выделяются две группы месторождений — на северном и южном крыльях синклинального прогиба. Месторождения вытянуты в ЗЮЗ направлении, но каждое из них принадлежит самостоятельной антиклинальной зоне, отстоящей от смежных зон на расстоянии в несколько километров. Два месторождения —- Kxayp и Джойя-Мэйр — приурочены к крутым гребневидным асимметричным антиклинальным складкам с углами наклона слоев 35—70°. Месторождения Дхулиан и Балкассар приурочены к более пологим куполовидным поднятиям с углами падения на крыльях не более 30—35°. Основным нефтеносным горизонтом являются эоценовые известняки свит сакесар и бхадрар, являющиеся стратиграфическими аналогами газоносных горизонтов Нижне-Индской области и залегающие на глубине 1,5—2 км. На месторождении Kxayp нефтеносны песчаники серии марри верхнетретичного возраста. На месторождении Дхулиан, помимо нефтяных залежей, обнаружены залежь газа и новый продуктивный горизонт в палеоценовых известняках раникот. В 1959 г. на юге открыто небольшое нефтяное месторождение Карзал, на котором одна из скважин дает около 0,1 т нефти в сутки из эоценовых известняков. На месторождении Kxayp с 1915 г. по настоящее время добыто более 500 тыс. т. В настоящее время месторождение почти полностью выработано. Наиболее крупными являются месторождения Балкассар и Дхулиан. В 1957—1958 гг. па месторождении Балкассар добыча нефти достигала 400—500 т/сутки, на месторождении Дхулиан, помимо этого, добывается около 300 тыс. м3/сутки газа.

В 1959 г. суммарная добыча нефти в Потварской области составила 380 тыс. т.

В Сиваликской возможно нефтегазоносной области наблюдается постепенное погружение фундамента на север, по направлению к горам. В южной приплатформенной зоне развиты пологие, часто полузамкнутые структурные формы и флексуры; для северной полосы характерны резко выраженные складки и сильно расчлененный рельеф фундамента. Под мощным комплексом речных и пресноводных осадков верхнетретичного возраста залегают солоноватоводные и морские зеленовато-серые глины, известняки и мергели эоцена, пурпурные сланцы и песчаники олигоцена.

В Сиваликской области известен ряд естественных нефтегазопроявлений в пресноводных сиваликских отложениях, а в смежных частях Кашмирских Гималаев признаки нефти отмечены в песчаниках олигоцен-миоцен и известняках эоцена.

Индо-Гангская возможно нефтегазоносная область расположена в пределах крупного погребенного выступа, разделяющего Индский и Гангский (Предгималайский) нефтегазоносные бассейны. Так же, как и в Сиваликской области, здесь выделяется узкая предгорная полоса складок на севере и широкий платформенный склон на юге. Благоприятная региональная тектоническая обстановка области, возможность формирования скоплений нефти и газа за счет питания прилегающих глубоких прогибов на северо-западе и юго-востоке позволяют относить ее к числу весьма перспективных территорий.

В качестве самостоятельной возможно нефтегазоносной области Индского бассейна может рассматриваться обширный северо-западный склон Индостанской платформы, значительная часть которого лежит в пределах пустыни Тар. Помимо площадей нефтегазонакопления антиклинального типа, в Тарской области можно рассчитывать на обнаружение моноклинальных зон нефтегазонакопления, связанных с выклиниванием и несогласным залеганием отложений на склонах платформы и осложняющих ее крупных выступов, а также, возможно, в зонах разломов.

В целом Индский бассейн принадлежит к числу наиболее перспективных бассейнов Южной Азии.

Иллинойский бассейн представляет в плане овал с длинной осью, ориентированной с юго-востока на северо-запад (см. рис. 140). Длина бассейна составляет примерно 600 км, а ширина 400—450 км. Структурными элементами, составляющими обрамление бассейна, являются: на востоке Цинциннатский свод, на северо-востоке — свод Кенкекки, на севере — поднятие Висконсин, на северо-западе — Миссисипский свод, на западе и юго-западе — поднятия Линкольн и Озарк, на юге — восточное погружение последнего — свод Паскола, на юго-востоке — купол Нэшвилл. Все эти элементы представляют собой выступы докембрийского фундамента, перекрытого сравнительно маломощным чехлом палеозойских отложений (рис. 142).

Бассейн выполнен толщей в основном морских отложений палеозоя, мощность которых превышает 3 км. В разрезе ордовика — миссисипия очень широко развиты карбонатные разности. В пенсильванском комплексе резко преобладают обломочные породы, присутствуют угленосные и красноцветные фации.

Наибольшая суммарная добыча приходится на долю нижнепенсильванских и миссисипских отложений. Наиболее высокопродуктивные горизонты бассейна почти все представлены песчаниками.

Основными структурными элементами бассейна являются антиклиналь Лa-Саль, флексура Дюкойн, Центральный прогиб и сбросовая зона Раф-Крик (см. рис. 139).

Антиклинальная зона Ла-Саль имеет асимметричное строение, шарнир ее погружается на ЮЮВ. Крыло, обращенное к центру бассейна, гораздо круче противоположного крыла. На восточном крыле углы падения очень невелики. От антиклинали Ла-Саль в меридиональном направлении ответвляется антиклиналь Оукленд. На западном и северо-западном бортах бассейна наблюдается весьма пологое погружение слоев на восток. Гомоклинальное строение этой площади осложнено меридиональной флексурой Дюкойн, на восточном крыле которой углы падения слоев возрастают до 1°30′. В северном направлении флексура Дюкойн сопровождается небольшими сбросами. Сбросовая зона Раф-Крик представляет сложную систему широтных разрывов, которым сопутствуют поднятия, вероятно, образовавшиеся за счет многократных подвижек блоков фундамента.

В пределах наиболее погруженной части бассейна геофизическими исследованиями и бурением выявлен целый ряд погребенных платформенных поднятий, высота которых составляет 30—70 м. Иногда эти поднятия слабо выражены на поверхности. Указанные поднятия отчетливо группируются в линейные зоны различной протяженности, простирающиеся на СЗ, СВ, или в меридиональном направлении.

Все месторождения бассейна объединяются в серию зон нефтегазонакопления, связанных с вышеупомянутыми линейными группами антиклиналей в центральной части бассейна, антиклиналью JIa-Саль и линейными системами поднятий зоны Раф-Крик. Основные, наиболее характерные типы месторождений и свойственных им залежей приведены ниже. Среди выделенных двух типов месторождений резко преобладают связанные с платформенными поднятиями в пределах вышеуказанных антиклинальных зон.

Наиболее крупные месторождения средней части бассейна находятся в местах пересечения антиклинальных зон северо-западного простирания с зонами, ориентированными в меридиональном и северо-восточном направлениях. Например, месторождения Лауден, Клей-Сити и Гриффин связаны с участками пересечения антиклинальных зон СЗ и CB простирания. Месторождения Ричленд, Сэлем и Сентралия находятся на пересечении зон северо-западного и меридионального простирания (табл. 57).

В пределах антиклинали Ла-Саль наиболее крупными нефтяными месторождениями являются Мартинсвилл, Бриджпорт, Робинсон и др. В качестве типичных примеров месторождений бассейна, связанных с платформенными брахиантиклиналями, можно указать на Сэлем, Сендовал и Мартинсвилл.

Для указанного типа месторождений наиболее характерны залежи пластовые, сводовые и массивные в структурных выступах. Довольно широко распространены массивные залежи в эрозионных выступах. Подчиненное положение занимают залежи в песчаных линзах и пластах, выклинивающихся вверх по восстанию на склонах возрожденных поднятий.

Литологически ограниченные и экранированные залежи наиболее характерны для песчаных горизонтов пенсильванского возраста, высокопродуктивных в пределах антиклинали Ла-Саль.

Пенсильванские песчаники образуют здесь крупные линзовидные тела, соответствующие древним береговым валам или пластовые резервуары с невыдержанными коллекторскими свойствами, выклинивающиеся на крыльях антиклинали Ла-Саль.

Миесисипские песчаники, как правило, представляют пластовые резервуары, распространенные на значительной площади. Благодаря выдержанному литологическому составу залежи они обнаруживают четкую связь со структурой и являются типичными пластовыми сводовыми.

Массивные залежи в структурных, а также эрозионных выступах в основном приурочены к карбонатным резервуарам миссисипского и девонского возраста. Характерные примеры литологически ограниченных залежей имеются на месторождениях Сторме, Герольд и др. в Иллинойсе, где ряд залежей заключен в небольших песчаных линзах среднемиссисипского возраста, представляющих древние бары.

На нескольких месторождениях в Западном Кентукки ловушками служат узкие вытянутые песчаные линзы, образовавшиеся в руслах рек.

Среди месторождений рифовых массивов наиболее крупным является Мэрини в округе Мадисон. К настоящему времени в бассейне разведано 12 месторождений такого типа.

Автономная система отопления загородного состоит из большого количества технических механизмов.

Одним из важных элементов соединений является балансировочный клапан. Устройство необходимо для гидравлической балансировки тепловых потоков в радиаторах и основных рабочих отсеках.

По своей структуре, клапан балансировочный asv разделяется на автоматический и ручной. Имеет сравнительно небольшие габариты, а также изготавливается из прочной антикоррозийной стали.

Принцип работы балансировочного клапана

В большинстве случаев без использования клапана не обойтись. Высокая эксплуатационная нагрузка на автономные системы создает массу рисков. Каналы отопления могут не только функционировать на половину мощности, но и получить значительные дефекты.

Неправильное распределение тепла ведет к появлению температурного дисбаланса, нарушению давления и герметичности. Прорыв труб и повреждения сантехнических узлов становятся лишь вопросом времени.

Балансировочный клапан дает возможность грамотно контролировать работу системы и исключать любые риски.

Механизм контролирует равномерное распределение как в двухтрубных, так и в однотрубных системах отопления. С помощью клапана можно проверять давление и температуру, что в том числе позволит корректировать внутренний климат здания в соответствии с необходимыми запросами. Далеко не всегда требуется высокотемпературное отопление даже в зимний сезон.

Автоматические и ручные клапаны

Автоматические модели наиболее эффективны. Устройства не нуждаются в проверке и настройке и самостоятельно корректируют работу отопительных каналов. Ручные имеют вентильную структуру и устанавливаются в домах старого типа, оснащенных примитивными коммунальными схемами.

Минусом ручного клапана является механическая уязвимость, поскольку вентиль быстро изнашивается и может сорваться при сильных нагрузках.

Покупая мягкую мебель, руководствуйтесь правилом: «Чисто не там, где убирают, а там где не ссорят». Ухаживать за мягкой мебелью нужно не тогда, когда на ней множество пятен, а тогда, как только она у вас появилась.

Обивочная ткань имеется в огромном ассортименте, а средств по уходу за ней еще больше. Поэтому, если вы будете знать подробно о том, как ухаживать за мягкой мебелью, то она на долгие годы будет оставаться как новая.

Не следует ждать, пока у мебели появится тусклый цвет, иначе прежнего вида вы уже не вернете. Поэтому необходимо каждую неделю чистить мебель с помощью пылесоса или мягкой губки. Также можно воспользоваться влажной уборкой пылесоса, только учтите, что обивка из вискозы и других смесовых тканей «не любит» такую чистку.

Но, а если вы посадили пятно, то следует немедленно заняться его очисткой. Для этого можно использовать чистящие средства. Но будьте внимательны, приобретая такие средства, почитайте инструкцию и убедитесь, что оно подойдет для вашей мебели. Прежде чем обрабатывать мебель, нанесите это средство на маленький участок в малозаметном месте обивки. Также можно воспользоваться общей стиркой, в том случае, если чехлы на мебели съемные. Стирка обивочной ткани должна протекать в воде любой температуры с добавлением порошка с антибактериальными реагентами. Если вы решили использовать отбеливатель, то возьмите хлоросодержащий, он более эффективный, но не злоупотребляйте, так как отбеливающие средства портят волокна обшивки.

Плоские опорные части применяют в мостах малых пролетов, где опорные реакции, а также деформации от изменений температуры и временной нагрузки невелики. Действующими нормами допускаются плоские опорные части при пролетах до 7 м для железнодорожных мостов и до 12 м для автодорожных. Они представляют собой две опирающиеся друг па друга стальные плиты с расположенной между ними прокладкой из листового асбеста. Верхние плиты прикрепляют болтами или сваркой к металлическим пролетным строениям или закладным деталям железобетонных балок, нижние — анкерными болтами к бетонной кладке подферменника опоры. Неподвижность достигается с помощью потайного штыря, присоединенного к верхнему листу и входящего в круглое отверстие нижней плиты.
При пролетах от 8 до 20 м применяют тангенциальные опорные части. В них нижняя плита (подушка) имеет выпуклую цилиндрическую поверхность, на которую опирается плоская верхняя подушка. Неподвижность обеспечивается либо потайным штырем, либо прикрепляемыми к нижним подушкам боковыми планками, входящими в углубления в верхних подушках. Очертания потайного штыря и боковых планок не должны препятствовать свободному повороту верхней подушки на заданный угол.
Подушки тангенциальных опорных частей изготавливают из стального литья или толстой листовой прокатной стали. Соприкасающиеся поверхности подушек должны быть тщательно обработаны и покрыты графитовой смазкой, которая возобновляется в процессе эксплуатации. Верхние подушки прикрепляют шпильками через асбестовую прокладку к нижним поясам металлических пролетных строений или закладным деталям в железобетонных балках. К подферменникам опор нижние плиты присоединяют анкерными болтами, устанавливаемыми, как правило, в анкерные колодцы в подферменниках, обетонируемые после приведения всех конструкций в проектное положение.
Если необходимо передавать через опорные части большие давления, их подушки, особенно нижние, должны иметь значительные размеры. Это вытекает из условий работы на местное смятие бетонной кладки опор. В подобных случаях применяют опорные части так называемого балансирного типа. Балансирами называют верхнюю и нижнюю подушки опорных частей, сопрягающиеся друг с другом с помощью шарнира со свободным или плотным касанием. Размеры балансиров в плане определяются из условия распределения опорных реакций, исходя из допускаемого давления на бетон подферменника, а высота — из условия работы балансира на изгиб как балки на упругом основании.
Неподвижная опорная часть рассматриваемого типа (рис. 10.4) состоит из верхнего, нижнего балансиров и цилиндрического шарнира, имеющего на концах реборды, препятствующие смещениям балансиров относительно друг друга. На рисунке представлена типовая неподвижная опорная часть для пролетных строений длиной до 45…50 м. Она выполняется из стального литья марки 25Л, что определило конструкцию балансиров. Толщины ребер жесткости, опорных плит, цапф близки между собой, что обеспечивает равномерное остывание элементов балансиров после отливки.

Аналогичные опорные части применяют в стальных арочных мостах и рамных пролетных строениях с наклонными стойками.
Балансиры крепятся к пролетным строениям и опорам шпильками через асбестовые прокладки и анкерными болтами.
В принципе, неподвижные опорные части балансирного типа могут применяться практически для очень больших нагрузок и пролетов. При этом они будут иметь соответствующие размеры, если выполняются из стального литья марки 25Л. Размеры могут быть уменьшены за счет применения более прочных сталей. Однако размеры в плане будут определяются не маркой стали, а прочностью бетонной кладки опоры.
Тангенциальные и балансирные опорные части допускают поворот только в одной плоскости, нормальной к линии описания балансиров, что требует соблюдения высокой точности и плане при их установке. Кроме того, этот способ передачи нагрузки (по линии) и характер статической работы опорных плит и балансиров приводят при больших нагрузках к большим размерам опорных частей даже при изготовлении их из высокопрочных сталей.
Стаканные опорные части, опорные части с шаровыми сегментами и деформирующимися элементами являются комбинированными в том смысле, что они выполняются из металла и синтетических полимерных материалов. Отличительной особенностью этих конструкций является передача вертикальной нагрузки по некоторой площади, что принципиально меняет характер статической работы опорных элементов. Размер площади передачи давления зависит от прочности применяемых полимеров.
Принцип работы стаканной опорной части заключается в передаче вертикальных сил через заполненный аморфным материалом стаканообразный элемент, который допускает небольшие и медленные свободные повороты. В настоящее время в качестве заполнения используют эластомер или резиноупругий материал, получаемый путем вулканизации натурального или синтетического каучука. Чаще используют хлоропреновый каучук, который устойчив к внешним воздействиям и молекулярным изменениям (старению). В условиях всестороннего сжатия этот элемент деформируется как вязкая жидкость.
Неподвижная стаканная опорная часть (рис. 10.5) состоит из стального стаканообразного литого или сварного круглого элемента, являющегося при литом исполнении и верхней опорной плитой. В стакан укладывается круглая эластомерная пластина, по периметру которой устроено уплотняющее кольцо из красной меди. Через эластомер давление передается на стальной нижний опорный элемент и далее на бетон опоры.

Неподвижность обеспечивается увеличенными по высоте стенками стакана, которые передают горизонтальную силу на нижний опорный элемент. Как можно видеть, при наличии зазора Δ неподвижную опорную часть можно рассматривать как относительно подвижную и только при Δ = 0 она полностью неподвижна. При этом ограничивается величина угла поворота. Как правило, она составляет 0,01 рад. От попадания грязи и воды опорная часть защищается уплотнительной прокладкой в виде полиэтиленового кольца с заливкой силиконовым герметиком.
Стаканную опорную часть прикрепляют к пролетному строению и опоре с помощью анкерных болтов через отверстия в пластинах, привариваемых к боковым поверхностям опорных элементов. В некоторых конструкциях ко дну стакана приваривают или присоединяют потайными болтами дополнительную прямоугольную плиту, в углах которой просверливают отверстия для пропуска анкерных болтов. В железобетонных пролетных строениях прикрепляют, как правило, только неподвижные, а в стальных и сталежелезобетонных все опорные части.
На период транспортировки и монтажа верхний и нижний элементы стягивают транспортными креплениями, которые снимают только после установки опорной части в проектное положение.
Дальнейшим развитием комбинированных опорных частей, которые допускают поворот опорных сечений в любой плоскости и менее требовательны к допускам при установке, явились опорные части с шаровыми сегментами. На рис. 10.6 приведена неподвижная опорная часть такой конструкции под вертикальную нагрузку 15000 кН производства фирмы «Maurer Sohne» (Германия). Здесь поворот опорных сечений обеспечивается скольжением шарового сегмента по нижнему элементу опорной части с одновременным перемещением верхнего элемента, скользящего по верхней плоскости шарового сегмента.

Свобода поворота достигается малой величиной трения по поверхностям скольжения: сферической и плоской, выполненных в виде листового фторопласта и полированной нержавеющей стали. Применяют обычно листы фторопласта толщиной 5…6 мм, которые при изготовлении втапливаются в металлические элементы и выступают над их поверхностью на 2,5 мм. Этим исключается контакт металлических поверхностей друг с другом под нагрузкой.
Вертикальная нагрузка в конструкциях с шаровыми сегментами передается по некоторой площади, что позволяет, как и в стаканных устройствах, выполнять опорные элементы и собственно опорные части небольшой толщины. Прочность материала шарового сегмента практически не играет роли, так как он (материал) находится в условиях всестороннего сжатия. Ho подобный материал должен быть несжимаемым.
Горизонтальные силы передаются здесь также через высокие закраины верхнего круглого опорного элемента. Чтобы защитить поверхности скольжения от грязи, зазор между опорными элементами уплотняют полиэтиленовым кольцом и силиконовым герметиком. Крепление к опорам и пролетным строениям, а также защита при транспортировке и монтаже, осуществляются по аналогии со стаканными опорными частями.

При определении границ карьера для наклонных и крутых залежей встречаются трудности, связанные особенно с покрывающими породами значительной мощности. При проектировании необходимо выбрать такой способ разработки месторождения, при котором можно достичь максимальной экономической эффективности, а также определить границы между открытыми и подземными работами, Для решения указанных задач необходимо оконтуривание карьеров, т. е. установление контуров карьеров на плане и геологических разрезах.
Методы определения конечных контуров карьеров весьма детально описаны в трудах профессоров П.И. Городецкого, А.С. Фиделева, П.Э. Зуркова и др. В трудах академика В.В. Ржевского и профессора А.И. Арсентьева обобщены существующие и рассмотрены новые методы.
Размеры карьера в плане, его глубина и конфигурация являются главными параметрами карьера, от которых зависят запасы полезного ископаемого и объем вскрышных пород, производственная мощность предприятия и срок его существования, способ вскрытия и схема комплексной механизации, расположение главных транспортных и энергетических коммуникаций, расположение отвалов и поверхностных сооружений и т. п.
Своеобразность проектирования граничных контуров карьерного поля заключается в том, что для установления границ необходимо знать места расположения отвалов, систему разработки, схему вскрытия, коэффициенты вскрыши, экономические показатели и многие другие данные, которые могут быть точно установлены только после оконтуривания карьерного поля.
Технический прогресс определяет непрерывный процесс совершенствования техники, технологии и организации открытых горных разработок. Точно прогнозировать этот процесс на большие отрезки времени, соответствующие срокам существования карьера, на данном этапе развития науки не представляется возможным.
Положение конечных контуров карьера зависит также от ряда инженерно-геологических и горнотехнических факторов, установить которые с достаточной степенью точности можно только в процессе разработки. Так, максимальные размеры карьерного поля в значительной мере определяются устойчивостью горных пород, слагающих борта карьера на проектируемых глубинах, что может быть установлено лишь в процессе разработки месторождения на этих глубинах.
В силу указанных причин можно считать границы карьера, установленные при проектировании, относительно точными и справедливыми только для определенного периода времени и уровня техники. Принципиальное решение задачи о границах открытых горных работ производится на основе анализа себестоимости добычи полезного ископаемого открытым способом на различных глубинах, сопоставления ее с планово-допустимой себестоимостью, определяемой установленными ценами на продукцию, и учитывая также потребность в данном виде полезного ископаемого и уровень рентабельности предприятия. Если месторождение или его часть может разрабатываться подземным и открытым способами, обязательно их сопоставление по результативным экономическим показателям и по организационно-техническим условиям.
Экономическая оценка возможных вариантов границ должна производиться по величине общих приведенных к одному моменту времени затрат на разработку с учетом этапов развития горных работ: например, на момент сдачи карьера в эксплуатацию. При этом необходимо учитывать фактор технического прогресса и экономической эффективности государственных средств, вкладываемых в горное производство разновременно.
В условиях разработки вытянутых залежей необходимо также уточнять экономически эффективную протяженность карьерного поля согласно установленной мощности карьера. В этих случаях часто возникает необходимость разделения месторождения на отдельные карьерные поля.
В ряде случаев при установлении открытых горных работ на окончательное решение вопроса оказывает влияние ряд специфических факторов. Так, глубина открытых горных работ может быть принята больше, чем та, которая получена при технико-экономических расчетах, если:
• запасы полезного ископаемого, расположенные ниже предельной глубины карьера, относительно невелики и поэтому строительство подземного рудника для их доработки нецелесообразно;
• месторождение характеризуется весьма сложным строением и распределением отдельных типов и сортов полезного ископаемого, что часто в условиях подземной разработки может привести к большим потерям ценного компонента;
• месторождение (обычно угольное или сульфидных руд) весьма опасно в отношении самовозгорания;
• благоприятные условия открытых горных работ создают возможность совмещать добычу полезного ископаемого с его первичной переработкой (например, в промышленности стройматериалов).
В настоящее время в науке и практике нет единой теории определения границ карьера при разработке наклонных и крутых залежей.
Существует несколько принципов определения глубины открытых работ:

Однако при такой ситуации неясно, какому принципу отдать предпочтение.
Только по этой причине многие карьеры Криворожского бассейна и Курской магнитной аномалии запроектированы не на основе одного из указанных принципов, а на основе приемлемого, с точки зрения проектировщиков, срока службы карьера при заданной производственной мощности предприятия.
Ho так как производственная мощность предприятий периодически пересматривается, то все время возникает необходимость пересмотра границ карьера. В результате систематического пересмотра границ карьера появляется необходимость в пересмотре основных технических решений, в ломке генерального плана и т. д.
Для выбора какого-либо одного принципа определения границ карьера необходимо учитывать следующие положения.
1. Достоверность разведанных запасов относительно невысокая, Исходя из опыта проектирования допускаются следующие погрешности определения запасов для различных категорий.

А если еще учесть приближенный характер экономических расчетов, то целесообразно применять наиболее простые, но достаточно надежные методы расчета экономических показателей.
2. Открытые работы отличаются от подземных большой масштабностью и более высокой производительностью и лучшими условиями труда, более полным использованием недр. Ведение же подземных работ способствует лучшему сохранению окружающей среды, меньшему ее загрязнению и отчуждению меньших площадей земель (экологический фактор).
Поэтому при выборе способа разработки месторождения необходимо давать экономическую оценку этих факторов. Ho так как во многих случаях трудно количественно (экономически) оценить социальные и экологические факторы, то в качестве критерия оценки их применять не рекомендуется.
3. Удельные затраты на добычу руды и удаление породы на различной глубине могут быть приняты постоянными, так как действуют противоположные факторы. С одной стороны, идет удорожание вследствие увеличения дальности транспортирования и ухудшения дробления и т. д., с другой — имеется влияние технического прогресса во времени, а также возможность использования вскрышных пород как строительного материала.
С учетом этих положений наиболее целесообразным экономическим критерием является «минимум расчетных затрат» на разработку всех запасов месторождения.
Рассмотрим аналитический и графические методы определения контуров и глубины карьера (по В.В. Ржевскому).
Аналитический метод. Глубина карьера зависит от большого числа факторов, основными из которых являются: мощность и условия залегания рудного тела, рельеф поверхности, способ вскрытия и направление развития горных работ, система разработки, экономические показатели открытого и подземного способов добычи. Учесть все факторы, необходимые для точного решения задачи, в одной аналитической зависимости практически невозможно. Поэтому аналитические выражения для определения технической глубины карьера могут быть составлены только для отдельных частных случаев применительно к наиболее простым условиям разработки, либо при допустимой идеализации природных условий.
Наиболее полное и экономически обоснованное определение глубины карьера с учетом большого числа названных факторов возможно посредством геометрического анализа карьерного поля, основы которого изложены ниже.

В ряде случаев, обычно в первоначальные этапы проектирования карьера, особенно для месторождений правильной формы, бывает достаточно знания ориентировочной глубины карьера, что можно установить аналитическим методом.
Условие экономичности открытых работ соблюдается, если текущий коэффициент вскрыши не превышает величины граничного коэффициента вскрыши. Текущий коэффициент вскрыши (рис. 5.1) для горизонта х в данном геологическом профиле определяется из следующего условия (м3/м3):

где ΣVлх и ΣVвх — суммарный объем вскрыши разноса бортов карьера соответственно со стороны лежачего и висячего боков залежи при углублении карьера на единицу глубины (Hy=1), м3; Vдх — объем прослойков пород залежи при углублении карьера на единицу глубины, м3; ΣVих — суммарный объем полезного ископаемого при углублении карьера на единицу глубины (т. е. на величину Ну), м3.
Угол откоса борта на определенном участке по его высоте может приниматься неизменным при разносе бортов на небольшую величину. Поэтому можно принять, что на профильной плоскости разнос бортов при углублении карьера на единицу глубины (Ну = 1) заключен между параллельными линиями откосов.
В общем случае текущий коэффициент вскрыши

где Нв.т х и Нл.т х — текущая глубина карьера со стороны висячего и лежачего боков, м; Mх и mх — мощность залежи и породных прослоев соответственно, м; γвх и γлх — угол наклона рабочего борта карьера соответственно со стороны висячего и лежачего боков залежи, град; αвх и αлх — угол наклона залежи соответственно со стороны висячего и лежачего боков залежи, градус.
Для случая, когда поверхность представлена равниной, уравнение примет вид

Для пласта с выдержанными элементами залегания формула (5.20) упрощается, м:

При установлении согласно уравнению (5.20) текущей глубины карьера не учитывается то обстоятельство, что в общие объемы вскрыши входят также наносы, стоимость добычи которых обычно ниже, чем коренных пород. В этом случае мощность наносов hн, м, заменяется эквивалентной мощностью коренных пород hэ (рис. 5.2) согласно выражению

где Cн и Cв — себестоимость отработки соответственно 1 м3 наносов и вскрышных пород, руб.
Глубина, полученная по формуле (5.22), должна измеряться не от уровня поверхности, а от уровня эквивалентного горизонта, построенного на основании формулы. Полная глубина карьера определяется как сумма, полученная по формулам (5.21)—(5.22), и разность мощности наносов и эквивалентной мощности коренных пород:

При таком решении задачи текущая глубина карьера означает ту промежуточную глубину, при которой текущий коэффициент вскрыши равен граничному, и, следовательно, дальнейший разнос бортов становится невыгодным.

Очевидно также, что ниже этой глубины можно экономически выгодно продолжить открытые горные разработки, ведя работы на погашение, т. е. так, что верхний контур карьера остается неизменным, а работы развиваются вглубь путем доведения углов откоса бортов до соответствующих углов погашения. Таким образом, конечная глубина карьера является функцией от установленного положения верхних бровок и углов откоса бортов на момент погашения. Конечная глубина, м, может быть определена по выражению (рис. 5.3)

где В — ширина верхнего контура в плане для данного геологического разреза, м; Шд — ширина дна карьера, равная ширине подошвы разрезной траншеи, м; γл и γв — угол откоса борта карьера на момент погашения (конечной глубины карьера) соответственно со стороны лежачего и висячего боков залежи, град.
С учетом рельефа местности глубина карьера со стороны лежачего и висячего бортов может быть определена следующим образом (рис. 5.4), м:

где α — угол наклона косогора, град.

Для относительно коротких залежей в случае, когда поверхность представлена равниной и глубина карьера по длине его отличается незначительно, конечная глубина карьера может быть определена из условия сопоставления граничного и контурного коэффициентов вскрыши, м:

где lx и γх — протяженность и угол откоса участков бортов по периметру дна карьера; γx и γср — углы откоса борта и в среднем по карьеру, соответствующие конечной глубине карьера; Sп — горизонтальная площадь полезного ископаемого, м2; S — площадь дна карьера, м2.
При этом может возникнуть необходимость уточнить глубину карьера повторным расчетом.
При разработке наклонных и крутопадающих залежей, когда углы откосов бортов относительно мало отличаются один от другого, можно пользоваться усредненной величиной:

Тогда расчетная формула (5.27) может быть упрощена до вида

где P — периметр дна карьера, м.
Графические методы. 1. Определение конечной глубины карьера для данного геологического профиля по известному значению Kгр путем сопоставления его с контурным коэффициентом вскрыши (рис. 5.5). Порядок построения следующий:
• на ориентировочно возможной глубине карьера замерить горизонтальную мощность залежи М;
• от любой точки А на поверхности отложить отрезок, равный произведению Kгр М;
• из точек А и В провести наклонные прямые линии по принятым углам откоса бортов карьера γв и γл. Точка пересечения прямых О соответствует отметке дна карьера;
• измерить горизонтальную мощность залежи на уровне точки О. Если мощность залежи М1 при этом мало отличается от принятой мощности М, то глубина карьера установлена правильно. Если же величина M1 значительно отличается от М, то построение повторяют; для этого от точки А откладывают отрезок AB1 = KгрM1. Уровень вновь полученной точки O1 обычно соответствует уточненной конечной глубине карьера. В противном случае построение повторяется.
Для построения контура карьера на данном профиле высотное положение точки О1 переносится на лежачий бок залежи (точка С), вычерчивается дно карьера и действительные линии откосов бортов, параллельные линиям AO1 и B1O1.
В случае, если углы откосов бортов карьера значительно изменяются с глубиной, то следует под углами γв и γл подразумевать углы откосов бортов на исследуемых глубинах, при этом наклонные линии ВО и АО являются условными вспомогательными, служащими для определения конечной глубины карьера. Действительные откосы бортов вычерчиваются после установления глубины карьера.
Если поверхность представлена некрутым косогором, то следует проводить вспомогательный (средний) горизонт на уровне отметки поверхности, соответствующей выходам залежи.
Конечная глубина карьера графическим методом может быть относительно просто определена и при наличии нескольких залежей в данном геологическом профиле (рис. 5.6). В этом случае глубину карьера следует определять применительно к главной, наиболее мощной залежи 1, а извлечение залежей 2 и 3 рассматривать как попутное.

Порядок построения сохраняется прежним. От произвольной точки А на поверхности (или на вспомогательном горизонте при косогоре) проводят отрезок AB, численно равный произведению Kгр (M1+М2+М3).
Из точек А и В под углами γл и γв проводят наклонные прямые, точка пересечения которых О расположена на конечной отметке глубины карьера. На уровне точки О замеряют горизонтальные мощности М1′, M2′, M3′ и проверяют соответствие их принятым значениям. В противном случае построение повторяют и находят уточненную глубину карьера, соответствующую высотному положению точки O1.
В случае, когда в контуры карьера попадают одинаково мощные залежи, удаленные одна от другой настолько, что профиль карьера может получиться ломаным (рис. 5.7), построение следует проводить для одной из залежей (например, 1), рассматривая извлечение залежи 2 как попутное. После установления контура карьера I—I необходимо проверить целесообразность углубления карьера по залежи 2. Для приближенного, но достаточно точного нахождения границы по левому борту II—II следует перемещать угольник параллельно борту до положения, при котором линейное соотношение отрезков (ab+ce)/dc будет равно заданной величине граничного коэффициента вскрыши. При этом линия de, определяющая точку е, является вспомогательной. Она наклонена к горизонту под углом, равным углу падения залежи.

Аналогичным образом находят глубину карьера для пологих и наклонных залежей, когда разнос бортов со стороны лежачего бока не производится. По заданному углу откоса борта находят такое положение γв, при котором линейное соотношение участков борта, проходящих по породам и по полезному ископаемому, становится равным граничному коэффициенту вскрыши.
2. Определение глубины карьера по текущему коэффициенту вскрыши (рис. 5.8). В этом случае поперечное сечение по месторождению по высоте делится горизонтальными прямыми, расстояние между которыми кратно или равно высоте уступа,
В соответствии с принятым порядком развития горных работ на каждом горизонте выбирается место заложения разрезной траншеи и фиксируются точки дна карьера для каждого этапа работы (a’, b’ и т. д.).

От этих точек под углом рабочего борта карьера (17—20°) проводят наклонные прямые до пересечения с дневной поверхностью. Замеряют разнос бортов (А’В’ и т. д.) на каждом этапе. Полученную величину делят на соответствующую горизонтальную мощность рудного тела на уровне дна траншеи (M1 и т. д.). Горизонт, на котором обеспечивается минимальная ширина разрезной траншеи (ab), является конечным.
Очевидно, что в общем случае точка пересечения прямых Bв и Aa может оказаться за пределами рудного тела. Тогда по установленной конечной глубине карьера уточняются контуры карьера: из точек, фиксирующих положение дна на установленной глубине карьера, проводятся наклонные прямые под углами γл и γв до пересечения с дневной поверхностью.
3. Метод установления глубины карьера по текущему коэффициенту вскрыши для штокообразных залежей имеет свои особенности, обусловленные тем, что исходными материалами для проектирования при этом являются не поперечные профили, а погоризонтные планы залежи. В соответствии с этим порядок оконтуривания карьера следующий.
На каждый план горизонта (либо через несколько) наносят топографию поверхности и вычерчивают положение дна карьера, форма и размер которого в основном определяются конфигурацией залежи и типом применяемого горнотранспортного оборудования. Кроме того, на этих же планах по принятому рабочему углу борта γр устанавливают верхние контуры карьера. Для этого по всему периметру дна откладывают отрезки З1, З2, З3 и т. д., численно равные З = (Ов+Oн) Ctg γр, здесь Oв и Oн — отметки на верхнем и нижнем контуре карьера (рис. 5.9).
Величины З1, З2 и другие можно также установить по вспомогательному графику, представленному на рис. 5.10.

С помощью планиметра или другими способами замеряют площади горизонтальных проекций верхних контуров для каждого этапа, а также площади полезного ископаемого в этих контурах. Отношения этих площадей определяют значения текущих коэффициентов вскрыши для каждого этапа.
Начиная с этапа, где Kт = Kгр, горные работы должны развиваться только вглубь. Для определения конечной глубины на профиле из точек внешнего контура опускаются наклонные прямые под углами погашения бортов карьера γв и γл до глубины, обеспечивающей минимально допустимые размеры дна карьера.

Самая распространенная и сразу заметная поломка стиральной машины — течь. Чтобы выяснить, что явилось ее причиной, нужно отключиться от электрической сети и произвести осмотр.

Наиболее вероятные причины протекания:

• засорение дозатора,
• неисправность шланга,
• поломка сливного насоса,
• повреждение манжета люка,
• трещина в баке.

В инструкции по эксплуатации указано, как следует поступить в случае таких или других возможных сбоев в работе стиральной машины. Однако, рекомендаций мало, чтобы найти и особенно устранить поломку. Нужны специальные знания, практика ремонта, и в большинстве случаев — запчасти для стиральных машин.

Запчасти для стиральных машин можно купить в интернет — магазине

Большую номенклатуру составных элементов, необходимых для возобновления работоспособности агрегатов, предлагает интернет – магазин http://zipinsk.ru/categories/stiralnaya-mashina.

В магазине представлены 242 типа основных деталей машины — баки, полубаки, барабаны для 10 марок машин. В ассортименте есть баки из нержавеющей стали – надежные, долговечные, но создающие шум при работе машины.

Можно приобрести полимерные или из пластика емкости, обеспечивающие бесшумную работу, но хрупкие и не обеспечивающие долговременную бесперебойную работу машины.

Металлические детали разных размеров, необходимые для ремонта корпуса: обечайки, крестовина, дверцы люка, патрубки и другие металлические изделия, также наличествуют в номенклатуре магазина.

Важнейшие узлы, без которых такое оборудование вообще не имеет смысла, — двигатель и насос (сливная помпа) — не подлежат ремонту в кустарных условиях.

Интернет-магазин для стиральных машин предлагает выбор из 113 насосов ценой от 640 до 5270 рублей разных изготовителей и комплектации, а также 86 моделей насосов стоимостью от 390 до 7330 рублей разных изготовителей.

В номенклатуре предлагаемых товаров есть также элементы автоматики:

• программаторы – селекторы программ,
• таймеры, устанавливающие время начала стирки,
• датчики температуры,
• диагностический ключ электронного модуля,
• таходатчики, осуществляющие контроль скорости вращения,
• чип памяти для прошивки электронного модуля.

Перечень запасных деталей для стиральных машин, которые можно купить для ремонта по выгодным ценам в интернет – магазине, включает крепеж, патрубки, замки и другие.

Такие возможности розничной и оптовой покупки запасных деталей очень полезны организациям, занимающимся ремонтом бытовой техники.

В расположенных над холодным подвалом комнатах достаточно сложно добиться теплых полов. Однако эта проблема является решаемой. Сделать можно, например, теплые полы. Помещение будет обогреваться горячей водой, которая будет перемещаться внутри системы труб. Именно так устроены водяные теплые полы. Однако монтировать подобные полы достаточно сложно, требуются приличные затраты времени и материальных средств.

В качестве альтернативы можно предложить электрические теплые полы, монтаж которых проще. Такое решение подходит для небольших помещений, поскольку эксплуатация сопряжена с серьезными затратами энергии.

Комфорт и тепло в комнате можно сделать и иначе, используя эффективный теплоизоляционный материал, в качестве которого может выступать основанная на каменном волокне или стекловолокне минеральная вата. Коммунальные платежи за отопление в таком случае можно будет снизить, с точки зрения монтажа это решение является весьма удобным и простым. При установке материалов необходимо следовать всем рекомендуемым этапам. Применение пароизоляции, а также устройство по периметру цоколя дополнительных вентиляционных отверстий является необходимым условием утепления расположенных над неотапливаемыми помещениями полов.

Листы гидроизоляционного материала прокладываются в местах, где основание и лаги из дерева будут контактировать. Благодаря этому можно будет предотвратить разрушение и гниение конструкции. С помощью куском влагостойкой фанеры, брусков или других вариантов подложек необходимо выровнять отклонения в горизонтальной плоскости.

Основными задачами инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий для последующей разработки проектов подземных сооружений являются: установление неблагоприятных для сооружения геологических и инженерно-геологических процессов, характерных для осваиваемой территории; составление инженерно-геологического разреза на всю глубину сжимаемой толщи основания; определение значений физико-механических характеристик грунтов в ее пределах; фиксация существующего и прогноз изменения уровня подземных вод, а также анализ химического состава и агрессивности по отношению к бетону и арматуре этих вод; установление соответствия полученных данных с архивными материалами.

Такие исследования включают комплекс работ: рекогносцировку; инженерно-геологическую съемку (например, заказать топосъемку в Киевской области лучше всего у специалистов ООО «Магистральбудпроект»); инженерно-геологическую разведку. В их состав, в общем случае, входят:

— сбор, обработка, анализ материалов исследований предыдущих лет;
— дешифровка космо- и аэрофотоматериалов, а также аэровизуальных наблюдений;
— маршрутные наблюдения;
— проходка горных выработок (скважин, шурфов и др.) с отбором монолитов и образцов грунтов;
— геофизические исследования;
— полевые исследования грунтов (зондирование, штамповые испытания, прессиометрические исследования грунтов в скважинах и др.);
— гидрогеологические исследования;
— стационарные наблюдения;
— лабораторные исследования грунтов и проб грунтовых вод;
— обследования оснований и фундаментов, окружающих контуры будущего подземного сооружения зданий;
— камеральная обработка полученных материалов (определение нормативных и расчетных величин физико-механических свойств грунтов);
— поверочные расчеты оснований и составление технических отчетов (заключений) по результатам выполненных исследований.

Отметим, что суть полевых и лабораторных исследований грунтов уже достаточно детально изучалась в курсе «Инженерная геология».
Необходимость отдельных видов изысканий и условия их заменимости регламентирует программа исследований в зависимости от стадийности проектирования, сложности инженерно-геологических условий, уровня ответственности проектируемых сооружений. Эта программу составляет изыскательская организация, базируясь на техническом задании заказчика. Она включает наименование и местоположение объекта, характеристики сооружения, которое проектируется, цель и задачи исследований и другие данные, необходимые для их проведения.

На категорию сложности инженерно-геологических условий (нормы выделяют простые, средней сложности и сложные) влияют наличие неблагоприятных для возведения и эксплуатации сооружений геологических и инженерно-геологических процессов и явлений (например, слабые, просадочные, набухающие, засоленные, биогенные грунты, плывуны, суффозия, карст, оползни, сейсмичность и др.), а также техногенные процессы (динамическое влияние транспорта, работа машин и механизмов, разработки полезных ископаемых в карьерах, эрозия, подработка, подтопление, откачка грунтовых вод, рост антропогенных отложений и др.). Учитываются также геоморфологические условия (наклонные поверхности, расчлененность земной поверхности, генезис его элементов), формы залегания инженерно-геологических элементов (их наслоения, выклинивание пластов, линзы, мешки, шлейф и др.), количество и напорный характер горизонтов подземных вод и т.п.

При проведении рекогносцировки в районах развития неблагоприятных инженерно-геологических процессов надо приближенно очертить контуры площади распространения этих процессов, выявить возможные причины их развития, наличие деформированных зданий и защитных сооружений, наметить места проведения стационарных наблюдений и исследований.

На этапе инженерно-геологической съемки детально изучают инженерно-геологические условия для обоснования основной стадии проектирования, на которой окончательно разрабатывают генплан объекта, принимают объемно-планировочное и конструктивное решения, определяют стоимость строительства, разрабатывают мероприятия по охране природы. При этом изучают рельеф, историю его формирования, факторы, определяющие развитие геологических и инженерно-геологических процессов, состав и генезис грунтов, их физико-механические свойства, основные закономерности их пространственной изменчивости и т.п.

В районах распространения особых по составу и состоянию грунтов определяют их свойства, усложняющие строительство. В местах развития неблагоприятных инженерно-геологических процессов определяют очаги их проявления, зоны интенсивного развития, привязку к геоморфологическим элементам, формам рельефа, литологии грунтов, условиям возникновения.

Для сооружений, возводимых на берегах рек и озер, должна быть приведена гидрологическая характеристика водоема.

Общие задачи инженерно-геологической разведки:

— выделение инженерно-геологических элементов;
— изучение инженерно-геологического разреза основания сооружения;
— определение расчетных показателей физико-механических характеристик грунтов массива;
— определение водного и температурного режимов основания;
— составление инженерно-геологической модели основания для прогноза влияния инженерной деятельности человека на окружающую среду;
— выбор наиболее рациональных методов борьбы с неблагоприятными геологическими и инженерно-геологическими процессами.

В камеральный период обрабатывают полученные данные и составляют отчет по результатам инженерно-геологических изысканий.
Таким образом, минимальное количество выработок (обычно скважин) и наименьшие расстояния между ними при изысканиях определяются категорией сложности инженерно-геологических условий и уровнем ответственности сооружений (их тоже три). Так, для простой категории сложности инженерно-геологических условий и III уровня (самого низкого) ответственности сооружений расстояние между выработками не может превышать 100-75 м при их минимальном числе одна-две. Для сложной категории сложности условий и I уровня (самого высокого) ответственности сооружений расстояние между выработками не может превышать 25-20 м при их минимальном числе четыре-пять.

Так, при изысканиях для подземных сооружений, возводимых методом «стена в грунте», сетка скважин не превышает 20х20 м или по трассе такого сооружения — не реже чем через 20 м. Скважины располагают в пределах контура сооружения либо вблизи его на расстоянии не более 5 м от контура.

Минимальная глубина выработок зависит от глубины заложения подошвы фундаментов сооружения и нагрузки на них. Например, при изысканиях для тех же сооружений, возводимых методом «стена в грунте», инженерно-геологическое строение массива изучается на глубину не менее 10 м ниже подошвы стены. При этом свойства грунтов как инженерно-геологических элементов с особыми свойствами, так и подстилающего их слоя должны быть обязательно изучены.

В итоге изысканий проектировщик должен иметь достаточную инженерно-геологическую и гидрогеологическую информацию в пределах всей сжимаемой толщи основания сооружения.

Ниже приведены примеры аварийных ситуаций, возникших из-за недооценки сложности инженерно-геологических условий при изысканиях. Так, на рис 2.1 (данные проф. В.А. Ильичева) показан результат механической суффозии в глубоком котловане.

Очень наглядный случай возникновения и ликвидации аварийной ситуации при погружении монолитного железобетонного опускного колодца (диаметр 22 м, проектная глубина 12 м, толщина стен 1,2 м) под насосную станцию в слабых грунтах проанализирован специалистами (К.Г. Шашкин и др.) группы компаний «Геореконструкция», г. Санкт-Петербург (рис. 2.2).

Исходными для проектирования изысканиями было установлено, что на глубине 12 м располагаются моренные отложения, до которых предполагалось погрузить колодец с последующим изготовлением днища практически на уровне ножа колодца. Однако при достижении проектной отметки погружение колодца не прекратилось, а продолжалось со скоростью 3-5 см в неделю при крене сооружения. Дополнительные изыскания показали распространение слабых грунтов до глубины около 30 м.

Для остановки самопроизвольного погружения колодца и завершения работ по устройству подземной части насосной станции (разработка грунта в забое до банкетки ножа колодца) возникла необходимость в его усилении. Специализированная на свайных работах организация выбрала и реализовала вариант усиления колодца путем передачи нагрузки от него на 26 тридцатиметровых буронабивных свай диаметром 620 мм, опирающихся на моренные грунты. Сваи объединили ростверком с верхней частью колодца.

После включения свай в работу погружение колодца приостановилось. Однако его дальнейшая откопка привела к значительному выпору грунта внутри колодца (см. рис. 2.2, в) и образованию заметной мульды оседания вокруг него (см. рис. 2.2, б). Днище колодца заплыло текучим грунтом. В результате суммарный крен колодца достиг 1200 мм.

Дальнейшие обследования (рис. 2.3) и оценка возникшей геотехнической ситуации методом конечных элементов (программные комплексы PLAXIS и FEMmodels) показали, что при деформировании в каждой свае образовались три пластических шарнира, что практически привело к превращению сваи в «механизм», не позволяющий сопротивляться перемещениям.

В итоге в качестве наиболее целесообразного варианта было выбрано закрепление грунта по струйной технологии (jet grouting) с анкерными креплениями в относительно твердых грунтах (такие анкера, работая на выдергивание, сопротивляются потере устойчивости грунта), что и было реализовано на практике (рис. 2.4), и осадки колодца стабилизировались.

Авторы исследований сделали вывод, который стоит процитировать: «Данный пример наглядно демонстрирует недопустимость проектирования подземных сооружений при недостаточности исходных данных, а также опасность неполного геотехнического анализа работы конструкций на стадии усиления».

При составлении проектов подземных сооружений следует учитывать, что большой вред окружающей среде наносят утечки из систем канализации и водоснабжения, сброс в водные объекты недостаточно неочищенных бытовых, производственных, поверхностных вод. В результате, по данным проф. В.И. Теличенка и других 48 % территории Москвы находятся в зоне геологического риска, 12 % — в зоне потенциального геологического риска и лишь 40 % территории безопасны с этой точки зрения.

Таким образом, инженерно-геологические условия площадок являются во многом определяющим фактором при выборе конструктивного и технологического решения возведения подземных сооружений. Наиболее важным для подземного строительства является выявление участков с плывунными свойствами грунтов и большими водопритоками, оползнеопасных и закарстованых массивов, а также мест заброшенных карьеров, оврагов, балок, подвалов, водозаборных скважин, тоннелей, подземных коллекторов и т.п.

Если возведение подземных сооружений ведут с водопонижением или водоотливом, то учитывают, что увеличение скорости фильтрации воды может активизировать процессы механической и химической суффозии. Это приводит к дополнительным, зачастую неравномерным деформациям окружающей застройки. В этом случае для защиты сооружений проектируют водозащитные экраны, дренаж, закрепление или уплотнение грунтов.

В условиях же подтопления территории при открытом способе строительства подземных сооружений предусматривают водопонижение и водоотлив, противофильтрационные экраны, гидроизоляцию конструкций. При закрытом способе в водонасыщенных песках и других неустойчивых грунтах применяют кессоны, замораживание, закрепление грунтов, водопонижение (возможно в комплексе с перехватом подземных потоков дренажем, ремонтом и профилактикой водонесущих коммуникаций, организацию стока поверхностных вод).

В районах распространения карста сооружения проектируют ниже зоны его активности, тампонируют полости, устраивают противофильтрационные завесы, закрепляют (уплотняют) грунт, регулируют сток поверхностных вод.

Для грунтов, обладающих плывунными свойствами, возможно использование методов их искусственного замораживания.

Многие жители Минска ошибочно полагают, что один раз установив пластиковые окна ПВХ в жилище, заботиться о них не будет нужды. Максимум – это сезонное мытье стекол.

Окна из ПВХ – это достаточно сложная конструкция, механизм которой должен работать непрерывно и бесперебойно. Поэтому об окнах следует позаботиться перед наступлением холодов. Ниже представлены полезные советы от оконной компании «ОкнаГутГрупп» из Минска по зимней эксплуатации пластиковых окон.

1. Мойка.

Подготовка к зиме начинается с мытья рам. Следует учесть, что не стоит мыть стекла в жаркую погоду, так как они будут очень быстро высыхать, не позволяя качественно отмыть их от пыли. Также нельзя мыть стекла при минусовой температуре. Лучше всего подойдет сезон солнечной и нежаркой осени и такой же весны.

Мыть следует не только стекла, а также рамы и подоконники.

2. Демонтаж сетки.

После летнего и осеннего периода москитную сетку с изделия необходимо снять. Это делается для того, чтобы мороз не повредил сетку и тонкую раму.

3. Проверка плотности закрытия окон.

На зиму створки должны плотно закрываться, чтобы беречь тепло и не пропускать холод с улицы. Для этого нужно будет закрыть между створкой и рамой лист бумаги. Если при закрытом окне достать бумагу будет сложно, то значит, окно закрывается достаточно плотно. Если бумага выходит очень легко, то придется перевести механизм замка в зимний режим. Устройство для перевода в зимний режим расположено с торца рамы и представляет собой ролики, в которые нужно поместить шестигранный ключ и проворачивать до тех пор, пока плотность закрытия окна не станет максимальной.

4. Проверка уплотнительной резины.

Очищенную после мытья  уплотнительную резину нужно будет нанести специальный состав для оконных уплотнителей. Обычно он представляет собой карандаш на основе глицерина, который предотвратит рассыхание материала.

5. Проверка и смазка металлической фурнитуры.

Фурнитуру замка следует очистить от накопившейся пыли, по возможности избегая мытья большим количеством воды. Механизм смазывают небольшим количеством машинного масла.

6. Промывка и очистка дренажных отверстий.

Эти отверстия очень важны в конструкции пластиковых окон ПВХ. Они защищают окно от образования наледи и скапливания конденсата. Поэтому дренажные отверстия должны всегда быть чистыми. Зимой конденсат скапливается особенно сильно. Более подробно о кондесате на окнах ПВХ по ссылке http://oknagood.by/articles/kondensat-na-oknah.

Чистить дренажные отверстия можно пылесосом, палочкой или зубочисткой.

После всех этих несложных манипуляций ПВХ окно готово к сезону зимних морозов. Если делать это регулярно из года в год, то окно прослужит максимально долго.