Месяц: Сентябрь 2019

Альфа-радиометр PAЛ-1 предназначен для определения концентраций радиоактивных элементов в порошковых пробах, определения концентрации и природы эманаций при радиохимическом анализе и дозиметрическом контроле.
Чувствительным элементом прибора является сцинтиллятор в сочетании с фотоэлектронным умножителем.
При измерении радиоактивности порошковых проб сцинтиллятором служит сернистый цинк, активированный серебром, нанесенный на стекло. Порошковая проба помещается в мерную тарелочку, которая вставляется в измерительную камеру съемного столика прибора и подводится к детектору. При поглощении α-лучей в сцинтилляторе возникают световые вспышки, которые преобразуются фотоэлектронным умножителем в электрические импульсы. Число импульсов пропорционально числу поглощенных α-частиц, т. е. величине измеряемой активности. Подсчет числа импульсов ведется счетным блоком с электромеханическим счетчиком.
Измерения порошковых проб производятся относительным методом, т. е. активность измеряемой пробы сравнивается с активностью эталона, содержащего известное количество радиоактивных элементов.
При эманационных измерениях используется сцинтилляционная камера, на внутреннюю стенку которой, подобно камере прибора ЭМ-6П, нанесен слой сернистого цинка.
Чувствительность прибора при измерениях радиоактивности порошковых проб составляет 14 000 имп/мин на 1% равновесного урана, при эманационных измерениях 6 имп/сек на 1 эман. Величины порога чувствительности соответственно равны 2*10в-4 % равновесного урана и 0,004 эман, собственного фона 4 имп/мин (при измерениях порошковых проб) и 1 имп/мин (при эманационных измерениях). Объем эманационной камеры 0,625 л.
Полупроводниковая схема прибора питается от шести элементов типа 1,48-ПМЦ-9. Один комплект батарей обеспечивает непрерывную работу в течение 90 ч. В лабораторных условиях питание прибора осуществляется от промышленной сети переменного тока частотой 50 гц и напряжением 127 или 220 в.

Главное место в доме — это кухня. В ней принято не только готовить и употреблять пищу, но также проводить время за душевными разговорами и отмечать семейные праздники. Именно поэтому к ее обустройству необходимо подойти максимально ответственно, уделив особое внимание выбору мебели. Что нужно купить, мы расскажем в этой статье.

Обеденный стол

Зону кухни, которая отводится под столовую, невозможно представить без обеденного стола. Он служит местом, где все члены семьи собираются вместе, обедают и ужинают, обсуждают бытовые вопросы.

Сегодня купить обеденный стол в Украине можно в различных модификациях. При выборе следует ориентироваться на такие критерии:

• размер — он напрямую зависит от того, сколько человек будет сидеть за столом, а также от площади кухни;
• форма — наиболее практичным вариантом является прямоугольный или квадратный стол на 4-х ножках. Однако можно купить круглую или овальную мебель, которая привнесет изюминку в интерьер;
• материал — поверхность стола должна быть влагостойкой и грязеотталкивающей. Чаще всего производители мебели используют дерево твердых пород с ламинированием, стекло и камень.

Стоит также отметить, что обеденные столы представлены в различных вариациях дизайна, от классики до хай-тека. Поэтому довольно просто найти изделие, которое органично впишется в интерьер.

Стулья

Обязательным дополнением к обеденному столу выступают стулья. Они должны перекликаться с ним по материалу, цвету, стилю, чтобы создавать гармоничный интерьер в кухне. Но это правило не является константой, и в некоторых случаях уместно выбирать контрастные по дизайну изделия.

Что касается материала, то деревянные стулья от производителя, которые можно купить по этой ссылке https://signalua.com.ua, являются очень практичными и долговечными. Они хорошо переносят большие нагрузки, не царапают напольное покрытие, имеют презентабельный внешний вид. Популярностью пользуются и металлические изделия. Для них также характерен долгий срок эксплуатации и надежность.

Кухонный гарнитур

Рабочую зону на кухне обеспечивает гарнитур. Он представляет собой мебельный комплекс, состоящий из множества элементов:

• подвесные шкафы;
• столешницы;
• тумбы;
• ящики.

Помимо этого он дополняется бытовой техникой и сантехникой. Это обязательно раковина, плита и холодильник.

Разместить такую мебель можно по разному в зависимости от особенностей помещения. Например, для большой кухни отличным вариантом является линейная схема, когда все элементы гарнитура выстроены в ряд. На небольшой кухне можно организовать Г-образное размещение мебели, которое экономит свободные квадратные метры.

Выбор мебели для кухни — это сложный процесс. Однако, приложив немного усилий, можно получить результат, который будет радовать глаз и сделает помещение удобным для готовки и отдыха.

При проектировании предварительно напряженных железобетонных конструкций, кроме обеспечения требуемой прочности, жесткости и долговечности, следует учитывать технологию их производства для получения минимальной трудоемкости изготовления, минимального веса и стоимости форм и другого оборудования. Кроме того, конструирование должно способствовать получению изделий высокого качества.
От проектирования в большой степени зависит экономичность железобетонных конструкций, причем на экономичность влияет не только расход материалов, но также затраты на оборудование, трудоемкость изготовления, использование производственных площадей и другие факторы. Во многих случаях удается усовершенствовать, механизировать и автоматизировать технологические процессы только при условии изменения конструкции или коренной ее переработки.
Если расход бетона и металла является основным показателем проекта железобетонных изделий, то соответствие их условиям изготовления, как правило, не учитывается. Это приводит к большой трудоемкости изготовления конструкций и, часто, к необходимости изменения ее в процессе производственного освоения.
К сожалению, в литературе, как правило, не уделяется внимания технологичности железобетонных конструкций и работы, в которых отражаются условия производства, являются исключением. Специальные труды, посвященные технологичности железобетонных сборных деталей, выполнены только в самое последнее время.
Для промышленности железобетона технологичность конструкций играет не меньшую роль, чем, например, для машиностроения, где ей уделяется большое внимание. Очертание конструкции влияет на металлоемкость и стоимость форм и другого оборудования, на точность получаемых размеров изделия и на технологичность арматуры. От конструкции арматуры зависит использование оборудования, трудоемкость ее изготовления, длительность технологического цикла, а следовательно, и себестоимость продукции.
Особые требования к конструкции предварительно напряженных железобетонных изделий предъявляются при электротермическом натяжении арматуры. Нужно обеспечить возможность укладки нагретой арматуры в упоры и последующую или предшествующую укладку ненапрягаемой арматуры. Размещение напрягаемой арматуры должно соответствовать расположению и конструкции упоров силовых форм и т. д.
Очертание конструкций и их габариты. Одним из основных условий промышленного производства, в том числе производства железобетона, является выпуск однотипной продукции, при котором возможно наиболее полное использование оборудования. В частности, для разных марок железобетонных конструкций одного типа следует стремиться к возможности изготовления наибольшего количества разных марок в одних формах.
Приведем пример набора типовых стропильных форм, включающий фермы для семи нагрузок — от ФС-18-1 до ФС-18-7 для пролета 18 м и одиннадцати марок от ФС-24-1 до ФС-24-11 для ферм пролетом 24 м.

Семи маркам фермы ФС, различающимся по нагрузкам, соответствует пять типоразмеров с разной высотой фермы, шириной поясов, высотами поясов и размерами сечений решетки. Каждой марке ферм отвечает определенное армирование. Одиннадцать марок фермы ФС имеют шесть типоразмеров. Основные размеры ферм приведены на рис. 4.1. Все пять типоразмеров ферм пролетом 18 м имеют разную высоту — от 2630 до 2770 мм. Вызвано это тем, что при проектировании серии ферм был принят один осевой размер в середине пролета — 2460 мм. Это при разных высотах поясов привело к разным габаритам ферм.
Как было показано ранее, один из бортов силовой формы целесообразно выполнять неподвижным, а противоположный — из откидных частей. На заводах, где окажется необходимым изготовлять фермы разных марок, понадобятся разные формы, часть которых значительное время не будет использована.
Представляется целесообразным принять для всей серии ферм одного пролета одинаковую полную высоту, например для ферм ФС-18 принять H = 2730 мм, вместо пяти разных высот, а для ФС-24 принять H = 3280 мм. Верхние и нижние пояса могут быть приняты шириной 250 и 320 мм и разной высоты в зависимости от нагрузки. Это даст возможность использовать одинаковые силовые поддоны форм с неподвижными бортами для марок ферм ФС-18 от 1 до 4 и от 5 до 7 и для марок ферм ФС-24 от 1 до 7 и от 8 до 11.
Изменение размеров поясов достигается использованием сменных вкладышей формы. Если учесть, что форма для фермы весит от 10 до 14 т, а вес вкладышей составляет только 15—16% веса формы, то станет ясным, какое большое значение имеет правильно спроектированный набор типовых конструкций для производства.
Унификация внешних размеров стропильных ферм улучшит их увязку с другими частями зданий. Она будет способствовать и унификации арматуры в фермах разных марок.
Основой индустриализации строительства является высокая степень заводской готовности сборных деталей, т. е. выполнение наибольшего объема работ на заводе и наименьшего на строительной площадке. В качестве примера можно привести производство предварительно напряженных стропильных ферм пролетом 24 м. Несмотря на наличие соответствующего транспортного и монтажного оборудования для изготовления, перевозки и монтажа цельных ферм, в ряде случаев изготовляют полуфермы длиной 12 м (рис. 4.2) с последующей укрупнительной сборкой на месте монтажа, заключающейся в устройстве сварных стыков верхнего и нижнего поясов фермы и их замоноличивании бетоном с его твердением до монтажа. Ho сравнению с цельными фермами применение половин приводит к перерасходу до 150 кг металла для каждой фермы, к дополнительной затрате труда на строительстве. Кроме того, на заводе потребность в производственной площади увеличивается на 10—15%.

Интересен пример укрупнения плит перекрытий. В течение ряда лет для перекрытий пулевых циклов жилых домов в Москве применяли предварительно напряженные ребристые плиты НРУ-59-8 и НРУ-59-12 шириной 0,8 и 1,2 м при длине 5,86 м. Объем бетона в таких плитах по сравнению с многопустотными панелями па 20— 25% меньше и обходятся плиты дешевле на 15—18%.
После полной амортизации парка стальных форм были спроектированы новые плиты аналогичного назначения и аналогичной конструкции, но шириной 1,6 и 2 м, что было увязано с расположением плит в перекрытиях и с оборудованием завода. В результате указанного укрупнения плит только в Москве ежегодно количество выпускаемых и монтируемых плит НРУ снизилось с 75,7 до 46,6 тыс. шт., т. е. более чем на 29 тыс. монтажных единиц, или на 38,5%. Длина швов, подлежащих заделке, сократилась на 166 км, а количество раствора, укладываемого в швы на строительстве, снизилось на 1280 м3 в год. При переходе па производство более широких плит производительность технологических линий увеличилась больше чем на 30%.
Большим достижением является переход на плиты покрытий для промышленных зданий шириной 3 м вместо 1,5 м и длиной 12 м вместо 6 м.
Иногда изготовляют конструкции не сразу в один прием, а в несколько, что обычно закладывается еще на стадии проектирования. Двух- и трехстадийная технология в большинстве случаев приводит к большей трудоемкости, чем одностадийная, и к худшему использованию производственных площадей, поэтому при проектировании предварительно напряженных железобетонных изделий следует предпочитать конструкции, изготовляемые за одни прием.
Например, неудачным является изготовление стропильных ферм с закладной решеткой и заранее изготовленным предварительно напряженным нижним поясом. Использование закладной решетки и элементов верхнего пояса приводит к необходимости предварительного изготовления линейных элементов с арматурой, выступающей из торцов, что усложняет технологию.
При добетонировании и омоноличивании узлов фермы требуется такая же производственная площадь и такое же время, как при изготовлении фермы целиком за один прием без предварительного изготовления отдельных ее частей. В то же время качество во втором случае получается более высоким благодаря отсутствию сопряжения бетонов разных возрастов.
Учитывая преимущества одностадийной технологии, не следует делать фермы или балки из отдельных частей по длине с последующим их объединением на заводе или на строительной площадке путем протаскивания напрягаемой арматуры в каналы, ее натяжения и инъецирования каналов.
Учет технологии имеет особое значение при конструировании изделий, намечаемых к изготовлению на действующем предприятии.
При проектировании новых общественных зданий повышенной этажности в Москве нужно было увеличить толщину защитного слоя бетона в многопустотных панелях и учесть несколько большую нагрузку по сравнению с изготовляемыми в массовом масштабе многопустотными панелями для жилых домов. Потребность в новых настилах относительно невелика, и не требует полной загрузки технологической линии. Предполагалось в течение некоторого времени выпускать эти панели на одной из технологических линий специализированного завода, а затем вернуться к производству обычных панелей.
Учитывая эти обстоятельства, нужно было при конструировании новых панелей сохранить неизменными расстояния между пустотообразователями и высоту их над виброплощадкой. Тогда переналадка оборудования сведется к отключению одних и установке других пуансонов в месте их шарнирного крепления к лебедке. Однако настилы были спроектированы без учета производственных условий и хотя рабочие чертежи отвечали требованиям норм, они оказались непригодными в силу их нетехнологичности.
При проектировании нужно добиваться возможно более простого очертания изделия по фасаду и в поперечном сечении, не допуская необоснованных усложнений.
В балках нужно избегать устройства вертикальных ребер (рис. 4.3, а) в стенке, так как для них требуются арматурные каркасы и сложные борта формы. В большинстве случаев стенка устойчива и без вертикальных ребер. Для того чтобы получить арматуру и формы простой конструкции не рекомендуется также конструировать верхнюю полку балки переменной толщины по длине. В ребристых плитах относительно небольшой ширины лучше не делать промежуточных поперечных ребер (рис. 4.3, б), что упрощает форму и арматуру, снижая трудоемкость изготовления. Часто целесообразно даже несколько утолстить плиту, но отказаться от поперечных ребер.

В типовых плитах покрытий 3х6 м промышленных зданий крайние поперечные ребра выше промежуточных. При одинаковой высоте всех поперечных ребер конструкция становится более технологичной, так как уменьшается количество типов сварных арматурных каркасов (рис. 4.3, в).
Сложное очертание узлов стропильных ферм, имеющее по фасаду вид трапеции, вызывает сложное армирование с большим числом разных типов арматурных заготовок. В то же время можно сделать узлы прямоугольными по фасаду и армировать их простыми сварными арматурными изделиями (рис. 4.3, г).
Естественно, что простота очертаний конструкции не должна приводить к снижению се качества, к перерасходу материалов, вызывающему удорожание, превышающее экономию от упрощения технологии.
Специфической особенностью предварительно напряженного железобетона является его укорочение при передаче предварительных напряжений на бетон. Если есть препятствия укорочению бетона, то в нем возникают неучтенные дополнительные напряжения и часто появляются трещины.
Одной из причин, создающих препятствия свободным деформациям конструкции при передаче предварительных напряжений на бетон, являются поперечные ребра в плитах и панелях (рис. 4.4). Усилие предварительного напряжения, сжимая бетон, прижимает поперечные ребра конструкции к соответствующим выступам формы. Так как предварительно напряженная арматура находится в продольных ребрах, то часто появляются трещины между продольными и поперечными ребрами плиты. Во избежание появления таких трещин при проектировании предварительно напряженной конструкции должны быть предусмотрены достаточно пологие уклоны поверхности поперечных ребер, обращенные в сторону форм. При пологих уклонах передача предварительных напряжений на бетон не приводит к появлению трещин и даже способствует нарушению сцепления бетона изделий с формой, т. е. создаются условия для «самораспалубливания».

На выбор уклона внутренней поверхности поперечных ребер влияет много факторов, в том числе малоизученных (сцепление бетона с формой, величина предварительного напряжения, вес конструкции и пр.). Тем не менее путем анализа основных усилий, действующих по контактным поверхностям поперечных ребер изделия и выступа формы, можно определить примерную величину угла наклона, при которой будет происходить беспрепятственная деформация бетона при передаче предварительных напряжений.
Горизонтальное усилие предварительного напряжения Pп, передаваемое на бетон, разложим на нормальную составляющую к внутренней грани ребра Nп и касательную Tп. Усилие Nп прижимает изделие к форме, препятствуя распалубливанию, а усилие Tп стремится оторвать изделие от формы, т. е. способствует распалубливанию.
На выступ формы, образующий внутреннюю грань поперечного ребра, действует также часть веса железобетонного изделия, которую обозначим Pв, направленная вертикально вниз. Разложим это усилие на те же два направления: перпендикулярно внутренней грани ребра Nв и параллельно Тв. Обе эти составляющие препятствуют распалубливанию — первая прижимает изделие к форме, а вторая стремится сдвинуть его вниз.
Для отрыва изделия от формы при передаче предварительных напряжений нужно, чтобы разность между касательными составляющими усилий предварительного напряжения и веса изделия была больше суммы нормальных составляющих от усилий предварительного напряжения и веса изделия, умноженных на условный коэффициент трения ? между контактными поверхностями.
При обозначениях, указанных на рис. 4.4,б, это условие, которое мы назвали «условием самораспалубливания», может быть выражено следующим образом:

Обозначим через а угол наклона стенки формы к направлению предварительного напряжения, получим из (4.1):

На рис. 4.4,в приведен график зависимости tg? от ? для ?, равного 0,6; 1,0 и 1,2.
Величина ? не может быть принята с большой степенью точности, так как она отражает не только коэффициент трения, но также влияние сцепления между бетоном изделия и сталью формы, величина которого колеблется в больших пределах в зависимости от состояния поверхности формы, качества смазки, условий твердения бетона и т. д. He может быть также достаточно точно задано отношение ?=Pп:Pв. Тем не менее полученная зависимость (4.2) позволяет установить практические пределы целесообразного угла наклона внутренней грани поперечного ребра.
Коэффициент трения ? не бывает меньше 0,6, так как он равен этой величине при трении бетона по стали без сцепления, и не бывает больше 1,0. Поэтому мы с некоторым запасом рассматриваем область 0,6???1,2.
Что касается отношения Pп:Рв, то оно обычно составляет 8—10. Для указанных границ ?=0,6/1,2 и ?=8/10 из графика рис. 4.4 следует, что tg?=0,5/2,1. Хорошие результаты дает угол 45°, т. е. при tg?=1.
При сравнительно низких ребрах, например в плитах и панелях общей высотой 220 мм, указанное ограничение уклона поперечных ребер не приводит к существенному перерасходу бетона. Если же проектируемая конструкция имеет высокие ребра, то уклон 45° может явиться причиной недопустимого утяжеления изделий, как, например, в панелях покрытий длиной 12 м. В этих случаях целесообразно принять более крутой уклон поперечного ребра при условии, что при разработке конструкции форм будут приняты меры, исключающие сопротивление формы укорочению конструкции. Достигается это устройством специальных компенсаторов.
Все сказанное относительно поперечных ребер плит и панелей сохраняет значение и для перехода от утолщенной части двутавровых балок у опор к более тонкой стенке. Эти переходные участки также нужно делать пологими, если есть препятствия свободному укорочению бетона при передаче предварительных напряжений. При двух откидных бортах силовой формы можно делать и более крутые переходные участки, так как во время передачи предварительных напряжений на бетон эти участки уже освобождены от формы.
Появление трещин при передаче предварительных напряжений и освобождении изделия из формы может вызывать также концентрация напряжений в местах резкого изменения направления сопрягаемых поверхностей конструкции и в углах отверстий. Поэтому при конструировании железобетонных изделий следует по возможности избегать таких резких переходов. В стропильных фермах узлы должны быть скруглены или скошены, без острых и прямых углов между примыкающими элементами (рис. 4.5). По этим же причинам нужно делать плавные переходы от поперечных ребер к продольным и от ребер к плите. Отверстия в стенках балок лучше делать с закруглениями в углах.

Следует иметь в виду, что плавные переходы иногда усложняют конструкцию формы и поэтому к ним следует прибегать лишь в случае действительной необходимости. Закругления и фаски, образующие плавные переходы, лучше делать небольшими, чтобы не потребовалось специальной наклонной арматуры.
Напрягаемая арматура. Арматура, напрягаемая электротермическим методом, может иметь различное очертание, которое выбирается так, чтобы получить наиболее экономичную железобетонную конструкцию. Виды напрягаемой рабочей арматуры показаны на рис. 4.6.
Наибольшее распространение получила арматура, напрягаемая по всей своей длине, проходящая через всю конструкцию и закрепляемая при натяжении на упорах, расположенных вне изделия (рис. 4.6,а). В изгибаемых конструкциях, а их большинство, такая рабочая арматура приводит к избыточной несущей способности участков с относительно небольшими изгибающими моментами, что обычно наблюдается вблизи опор. Кроме того, при этом получаются значительные отходы стали в виде отрезков арматуры за пределами изделия. Отсутствие отгибов рабочей арматуры приводит к большому расходу стали на поперечную арматуру. Доведение напрягаемой арматуры до торцов предварительно напряженной железобетонной конструкции создает опасность раскалывания бетона на торцах и часто требует дополнительного местного армирования, предотвращающего раскалывание торцов.

Можно применить различные приемы конструирования напрягаемой арматуры, исключающие эти недостатки и позволяющие получить более экономичные конструкции. Сюда относятся: а) натяжение арматуры па внутренние упоры; б) напряжение арматуры не по всей ее длине, т. е. с оставлением ненапрягаемых участков, имеющих сцепление с бетоном; в) отгибание напрягаемой арматуры с непапрягаемыми участками и г) размещение арматуры в соответствии с эпюрой изгибающих моментов, т. е. не по всей длине конструкции.
При натяжении арматуры домкратами применение перечисленных конструктивно-технологических приемов затруднительно, при электротермическом натяжении арматуры их осуществление не встречает серьезных затруднений.
Применение внутренних упоров, расположенных в непосредственной близости от торца предварительно напряженной железобетонной конструкции (рис. 4.6,б), исключает отходы арматурной стали. При этом создаются и определенные технологические преимущества, так как отпадает необходимость в торцовых диафрагмах, снабженных прорезями для пропуска напрягаемой арматуры, и в перерезании напрягаемой арматуры при передаче предварительных напряжений на бетон.
Внутренние упоры, расположенные вблизи торцов конструкции, успешно применяют при производстве многопустотных настилов, плоских плит и других конструкций, описанных ранее. В этих изделиях внутренние упоры размещены так, что небольшие выемки, образующиеся в местах размещения упоров, оказываются на опорах и их не нужно заделывать.
Может оказаться целесообразным разместить внутренний упор на некотором расстоянии от торца конструкции с тем, чтобы часть арматуры между упором и торцом не натягивать (рис. 4.6,в). Тогда при передаче предварительных напряжений на бетон напрягаемый участок арматуры стремясь укоротиться, частично вовлечет в предварительное напряжение и часть арматуры, которая не была натянута, так как она также имеет сцепление с бетоном. Передача предварительных напряжений осуществляется более плавно, чем в случае отсутствия ненапрягаемого участка. Отсутствие предварительных напряжений вблизи торцов конструкции исключает опасность раскалывания бетона.
В ряде случаев, например, когда отдельные балки при монтаже объединяются в неразрезную конструкцию, предварительные напряжения бетона возле опоры в нижней части балки вообще нецелесообразны, так как эта зона сжимается внешними нагрузками. Здесь также рационально напрягать арматуру не по всей ее длине.
Используя внутренние упоры, можно часть напрягаемой рабочей арматуры не доводить до торцов, а располагать в соответствии с эпюрой изгибающих моментов (рис. 4.6, г). При таком армировании на участках, где заканчивается напрягаемая арматура возникают местные напряжения, могущие вызвать трещины в бетоне, вследствие чего рекомендуется дополнительное армирование, этих мест ненапрягаемой арматурой. Этого можно избежать, если арматура, располагаемая по эпюре моментов, будет иметь ненапрягаемые концевые участки (рис. 4.6, д).
Значительного улучшения конструкции можно достичь при устройстве отогнутых участков рабочей арматуры. На рис. 4.6, е показана схема отогнутой арматуры при внешних упорах и внутренних огибаемых штырях, а на рис. 4.6, ж — то же, но с внутренними упорами. При конструировании такой арматуры не нужно придавать косым ее участкам большие уклоны, так как это приводит к технологическим затруднениям. Уклоны должны быть сравнительно пологими 1:2—1:4.
Отгибаемую арматуру также можно выполнить напрягаемой по всей ее длине или с ненапрягаемыми участками. На рис. 4,6, з показан ненапрягаемый участок на отогнутой части арматуры, а на рис. 4.6, ж — полностью ненапрягаемый косой участок.
При электротермическом натяжении арматура, остывая, приобретает заданное очертание. Во избежание значительных местных напряжений радиус закругления стержневой арматуры в месте перегиба не должен быть меньше 15 d.
Возможно устройство напрягаемой арматуры, являющейся частью сварного арматурного каркаса (рис. 4.6, к).
На рис. 4.6 показаны отдельные напрягаемые арматурные элементы, которые при проектировании предварительно напряженных железобетонных конструкций применяются в определенном сочетании. Примеры использования разных видов напрягаемых элементов имеются далее.
В последние годы находят применение не только отдельные, но и спаренные стержни, т. е. расположенные вплотную один к другому (рис. 4.7). В ряде случаев такое расположение удобно, в особенности для арматуры класса A-1V, которая выпускается сравнительно небольших диаметров, обычно до 22 мм. При диаметрах до 20—22 мм спаренные стержни периодического профиля по условиям работы в бетоне не уступают отдельным стержням, площадь которых равна двум спаренным.

В расчете два спаренных стержня учитывают как один стержень с суммарной площадью поперечного сечения и с суммарным периметром.
Спаренные арматурные элементы могут выполняться в виде двух самостоятельных стержней, каждый из которых снабжен технологическими анкерами (рис. 4.7, а) или из двух стержней, объединенных общими анкерами в виде коротышей (рис. 4.7,б и в). Примеры размещения спаренных стержней в сечении железобетонной конструкции показаны на рис. 4.7, г.
Расстояния между напрягаемыми элементами зависят от расположения прорезей упоров, от наличия и размеров ребер упоров и от размеров технологических анкеров.
При проектировании серии однотипных конструкций часто принимают одинаковые габариты изделий, а изделия различных марок в зависимости от величины нагрузки отличаются только армированием. В этих случаях желательно, чтобы можно было для разных марок конструкций одной серии использовать одинаковые силовые формы с одинаковыми упорами. Поэтому для всех изделий серии следует принимать одинаковые расстояния между напрягаемыми арматурными элементами в направлении, соответствующем направлению прорезей в упорах, изменяя только количество элементов. Для использования одинаковых упоров диаметры арматурных стержней не должны различаться больше чем па 2 мм. Если такое решение не удается получить достаточно экономичным, то можно в виде исключения допустить два типа упоров, учитывая их съемное крепление к силовым формам. Это относится также к случаям проектирования конструкции одной марки с разными вариантами диаметров напрягаемой арматуры.
Особое внимание к размещению арматуры должно быть уделено при проектировании серии конструкций с арматурной сталью разных видов: стержнями, высокопрочной проволокой или прядями. При этом возможны разные методы натяжения арматуры; нужно размещать арматуру так, чтобы оси арматурных элементов имели одинаковую привязку в сечении. Это позволит для различных арматурных элементов использовать одинаковые натяжные болты. На рис. 4.8 показан пример размещения напрягаемой арматуры в случае использования универсальных силовых форм. Арматурный элемент представляет собой 2 ? 16AIV, 1 ? 25АIIIв, 14 ? 4 Bp-II или 2 ? 15 П.
При конструировании предварительно напряженных железобетонных изделий нужно предусматривать меры, препятствующие раскалыванию бетона в торцах при передаче предварительных напряжений. Одной из действенных мер является установка проволочных спиралей на концах напрягаемой арматуры в непосредственной близости к торцам конструкции. Спирали делают из проволоки класса B-1 диаметром 3—4 мм с шагом 25—30 мм и внутренним диаметром спирали на 20—30 мм больше диаметра арматурного элемента. Спирали свободно надевают на арматурную заготовку перед устройством анкеров. Длина спирали обычно 300—400 мм.

При относительно небольшом количестве напрягаемой арматуры, чаще всего в плоских конструкциях типа плит и панелей, применяют охватывающие арматурные сварные сетки типа «корзинки».
Ненапрягаемая арматура. При проектировании ненапрягаемой арматуры следует избегать отдельных стержней и «шпилек» и стремиться к использованию сварных сеток и каркасов, так как укладка отдельных стержней весьма трудоемка и длительна. Сварные сетки и каркасы по расположению стержней должны отвечать параметрам сварочных машин. Желательно, чтобы шаг привариваемых стержней в каждом каркасе или сетке был постоянным, так как при переменном шаге приходится производить сварку на одноточечных машинах, значительно менее производительных, чем многоточечные автоматы и полуавтоматы.
Следует стремиться к унификации арматуры по диаметрам и маркам стали, т. е. применять минимальное количество разных марок и диаметров арматуры не только в одном изделии, но также в сериях изделий, и в конечном итоге в номенклатуре изделий, выпускаемых предприятием. Большое количество разных марок и диаметров стали вызывает затруднения в снабжении, что часто приводит к необходимости замены арматуры, предусмотренной в проекте, и к перерасходу металла. Анализ проектов показывает, что можно ограничиться 4—5 марками и диаметрами для сравнительно небольших или простых конструкций и 6—7 марками для крупных конструкций.
Машины для заготовки и сварки арматуры, обладающие высокой производительностью при непрерывной работе, требуют значительного времени для переналадки, вызванной переходом па новый тип арматурной заготовки или арматурного изделия. Поэтому нужно стремиться к минимальному количеству типов арматурных заготовок и изделий. С этой точки зрения сварной каркас для армирования стенки двускатной балки, у которого все вертикальные стержни каждой половины имеют разные длины, неудовлетворителен. Такой каркас допустим только при согласовании с заводом-изготовителем, если имеется возможность сварки цельного арматурного каркаса прямоугольной формы с последующей разрезкой на два каркаса, имеющих форму трапеции (рис. 4.9,в).

Если такое изготовление каркаса затруднительно, то можно рекомендовать при небольших уклонах верхней полки балки делать сварные каркасы с группами поперечных стержней одинаковой длины (рис. 4.9, а), а при крутых уклонах применять два прямоугольных каркаса, вместо одного трапецеидального (рис. 4.9, б).
Арматуру нужно конструировать так, чтобы минимум работ выполнялся непосредственно на форме. Следует по возможности укрупнять арматурные изделия, в частности, делать пространственные арматурные каркасы. Однако чрезмерное укрупнение арматуры может оказаться неэкономичным, например, если оно приводит к дополнительному расходу металла и требует значительных производственных площадей. Принятая степень укрупнения арматуры в каждом случае требует всестороннего анализа.
Большое значение имеет удобство укладки арматуры и ее последовательность. Известны случаи, когда арматура спроектирована настолько неудачно, что ее укладка в формы представляет серьезные трудности. Желательно, чтобы в чертежах сложных конструкций был указан порядок укладки напрягаемой и ненапрягаемой арматуры.
Ненапрягаемая арматура не должна мешать укладке нагретых напрягаемых арматурных элементов при электротермическом методе натяжения. В тех местах где требуется замкнутое армирование, применяют согнутые арматурные сварные сетки: внизу V-образные, устанавливаемые до укладки напрягаемой арматуры, и П-образные, вставляемые сверху после укладки и натяжения напрягаемой арматуры (рис. 4.10). Такое армирование целесообразно иногда и там, где нет напрягаемой арматуры, например в верхних узлах ферм.

Закладные детали, требующие точной фиксации в проектом положении, лучше не приваривать к арматуре, а крепить к форме фиксаторами.
Анкерные вертикальные стержни нижних опорных закладных деталей можно использовать для усиления опорных частей предварительно напряженных железобетонных конструкций. Для этой цели следует размещать их так, чтобы они охватывали напрягаемую арматуру. Если по нормам нужна дополнительная вертикальная арматура в опорной части конструкции, то целесообразно делать длинные анкеры нижней закладной детали, используя их как дополнительную арматуру.
В некоторых конструкциях применяют верхние закладные детали с большими пластинами. При виброуплотнении бетона под пластинами скопляется воздух и нет контакта между закладной деталью и бетоном под ней. Поэтому в больших пластинах верхних закладных деталей следует предусматривать отверстия для выхода воздуха при вибрировании бетонной смеси и для контроля качества бетонирования.

Количество природного газа, растворенного в сырой нефти в коллекторе, называется газовым фактором при растворенном газе и выражается в стандартных кубических футах на баррель. Газовый фактор зависит от температуры и давления в коллекторе, а также от химического состава нефти. В общем случае чем глубже залегает коллектор, тем выше значение газового фактора при растворенном газе. Если в нефти растворен весь пластовый газ, который она может содержать в себе при данных условиях, она называется насыщенной. В нефтяном коллекторе с газовой шапкой нефть практически всегда является насыщенной. Если же газовой шапки нет, нефть — ненасыщенная и еще может растворять газ.

Когда нефть поступает на поверхность при добыче, ее высокое давление и высокая температура снижаются до их значений на поверхности, что приводит к выделению газа из раствора. Соотношение газа и нефти при их добыче из скважины называют эксплуатационным газовым фактором. Значение этого показателя близко к показателю пластового газового фактора, но может быть выше, если часть газа добывается из газовой шапки.

Когда растворенный газ выходит из нефти, объем добытой нефти падает. Величина, до которой уменьшается один баррель нефти на поверхности, называется коэффициентом усадки (см. рис. 26.1). Он выражается числом от 0,6 до 1,0 и зависит от количества выделившегося газа. Баррель нефти, стабилизировавшийся в объеме при обычных условиях (60°F, 14,7 psi, т. е. 15°С, 101 325 Па), представляет собой баррель нефти, приведенный к нормальным условиям (н. у.), — нормальный баррель. Объем нефти, измеренный в условиях коллектора, который требуется добыть для получения одного барреля нефти при нормальных условиях, после усадки называется объемным коэффициентом пласта (см. рис. 26.1), Обычно его значения изменяются от 1,0 до 1,7, и этот показатель является обратной величиной по отношению к коэффициенту усадки. Значение объемного коэффициента пласта, равное 1,4, указывает на сильную усадку сырой нефти, 1,2 — на слабую. Объемный коэффициент пласта можно вычислить из известных значений эксплуатационного газового фактора: чем выше фактор, тем больше коэффициент.

Газ в подземном коллекторе находится под высоким давлением и при высокой температуре. При его добыче давление и температура снижаются до обычных, и газ расширяется. Объем природного газа в коллекторе, расширяющийся до 1 куб. фут. газа на поверхности, называется объемным коэффицентом газового пласта (Bg), который зависит от температуры и давления в коллекторе, а также от состава газа. Единицей измерения объема природного газа является стандартный кубический фут (scf) — это кубический фут природного газа при обычных условиях, определяемых нормативами.

Уязвимое место в доме — это окно, особенно если это окна частного дома или квартиры первого этажа.

Раньше для защиты использовали металлические решетки. Но сейчас появился новый более действенный метод — роллеты.

Особенности и преимущества

По многочисленным отзывам видно насколько эффективными в эксплуатации являются ролеты.

Их основные преимущества заключаются в следующем:

• Надежность. Они являются хорошей защитой от мошенников зимой и сохраняют тепло в доме до 15%. А летом такие шторы не позволят пыли проникнуть в помещение и защитят его от солнечных лучей.
• Самостоятельное управление. Можно самому определить, сколько света впустить в помещение.
• Просты в использовании. Во время экстренной ситуации их можно легко поднять (в отличии от решеток).
• Экономия. Благодаря утепляющим материалам можно сэкономить на теплоносителях.
• Шумоизоляция. Способность значительно снижать уровень внешних шумов.

Несмотря на такие характеристики, стоит все же разобраться с особенностями ролетов и способами их монтажа. Благодаря этому они будут служить намного дольше.

Простая конструкция

Хотя рольставни могут быть разных видов, но элементы, из которых они состоят одинаковы.

К ним относятся:

1. Полотно. Этот элемент может быть из разного материала. Обычно применяют алюминий, пластик либо сталь. Полотно прочное, легкое и защищено от действия коррозии.
2. Короб. Он защищает вал, на который наматывается полотно. Наматывание может быть, как ручным, так и электрическим.
3. Направляющие. Они расположены по краям роллетов и способствуют продвижению полотна.

Способы установки

Для успешного монтажа рольставен понадобятся: шуруповерт, шурупы, кронштейны и карандаш. Одним из простых способов (занимающих 15 минут) является крепление рулонной шторы в оконный проем. Там ее, с помощью зажимов и клейкой ленты, необходимо надежно закрепить.

Но для тяжелых моделей этот вариант не подойдет. Вначале необходимо посмотреть все ли в наличии в упаковке роллетов. Важно чтоб было достаточное количество саморезов.

Затем необходимо прикрепить кронштейны в то место, которые было изначально выбрано. Приспособление с цепочкой необходимо поместить в специальную трубку, а с другой стороны его фиксируют наконечником из пластика. Концы настраиваются и устанавливают в специальный кронштейн. Такая же последовательность установки и другого конца рольставней. Уже подвешенную роллету необходимо зафиксировать в необходимом положении.

Выполненные в МАДИ экспериментальные исследования МГТ с гладким лотком по дну и без него, как и результаты исследований ЦНИИС, показали, что после «зарядки» водопропускная труба начинает работать полным сечением не на всей длине, а только на её части, т.е. устанавливается частично-напорный режим (рис. 3.21). При этом происходит увеличение пропускной способности трубы, но весьма небольшое даже при её максимальном уклоне.
На рис. 3.19 показано, что МГТ с гладким лотком по дну и максимальным уклоном iT = 0,05 «заряжается» при H/dp ? 2,145 (см. табл. 3.5). Пропускная способность трубы при этом увеличивается, что приводит к снижению относительного напора в верхнем бьефе перед трубой до H/dp ? 1,73 и установлению частично-напорного режима, при котором начальный участок трубы со стороны входного оголовка работает полным сечением, а на концевом участке — движение безнапорное. Увеличение расхода при частично-напорном режиме приводит к уменьшению длины концевого безнапорного участка. При некотором расходе труба на всей длине начинает работать полным сечением, т.е. устанавливается напорный режим. Переход трубы от работы в частично-напорном режиме к работе в напорном режиме никак не отражается на её пропускной способности (см. рис. 3.19).

Расчет пропускной способности дорожной трубы при её работе в напорном режиме с неподтопленным выходным отверстием и при частично-напорном режиме осуществляется по одной и той же расчетной формуле

где ? — коэффициент расхода, учитывающий сопротивления при движении потока, равный

? — площадь сечения трубы, равная для круглых труб ? = ?d2p/4; H0 — гидродинамический напор в верхнем бьефе перед трубой относительно дна входного сечения; iT, lT — соответственно уклон и длина трубы; ?вх, ? — коэффициенты сопротивления на вход и по длине трубы; R — гидравлический радиус, равный dp/4 для круглой трубы; ? — коэффициент, учитывающий распределение давления в выходном сечении трубы; dp — расчетный диаметр гофрированной трубы, равный её минимальному внутреннему диаметру, если труба не имеет гладкого лотка по дну (dВН).
Если труба работает в частично-напорном режиме с длиной концевого безнапорного участка lк, то в качестве расчетной длины трубы lт в формулы (3.12) и (3.13) подставляется длина участка трубы, работающего полным сечением, равная (lт — lк). В этом случае расчетные формулы приобретают вид:

где ? — коэффициент расхода, учитывающий сопротивления на участке трубы, работающем полным сечением и равный

Для гладких (бетонных) водопропускных труб в отечественной и зарубежной справочной литературе значение коэффициента ? принимается постоянным и соответственно равным ? = 0,85 и 1,0.
В России для круглых МГТ величина коэффициента ? назначается переменной в зависимости от параметра расхода ?. Если ? ? 1,35, то значение коэффициента ? определяется по зависимости

а при ? ? 1,35 принимается ? = 0,5.

В работе также отмечается зависимость величины коэффициента ? от числа Фруда (параметра расхода). При этом величина ? изменяется от 0,5 до 1,0. Такие же рекомендации даются и другими авторами, причем приводятся они для водовыпусков с гладкими трубами.
На рис. 3.22 приведен график зависимости ? = f(?), построенный по результатам экспериментальных исследований, проведенных в МАДИ, а также данным других авторов.
С увеличением параметра расхода значения ? уменьшаются. He прослеживается заметного влияния на коэффициент ? шероховатости поверхности трубы. Полученные в проведенных экспериментальных исследованиях данные для полностью гладкой и гофрированной труб, а также МГТ с гладким лотком по дну достаточно близки.
Полученные в МАДИ результаты удовлетворительно согласуются с приведенными на рис. 3.22 рекомендациями других авторов. Имеющиеся отличия можно объяснить неизбежными ошибками при проведении экспериментов и влиянием различий в условиях движения потока на выходе. Например, у некоторых моделей (других авторов) вытекающий поток свободно падал в нижний бьеф, а у других -имелось отводящее русло различной формы, по-разному сопрягавшееся с выходным отверстием (дно в дно или отводящее русло располагалось ниже).
Таким образом, результаты выполненных экспериментальных исследований, а также данные других авторов свидетельствуют о необходимости при расчете пропускной способности трубчатых сооружений с гладкими и гофрированными трубами, работающих в напорном режиме с неподтопленным выходным отверстием и в частичнонапорном режиме принимать коэффициент ? переменным в зависимости от параметра расхода 0. Без большой погрешности при любой шероховатости стенок водопропускной трубы при ? ? 1,4 коэффициент ? можно рассчитать по зависимости

а при ? ? 1,4 — принимать равным ? = 0,5.
Предлагаемая расчетная зависимость (3.16) близка к рекомендуемой ЦНИИС зависимости (3.16), но более точно учитывает полученные экспериментальные данные. Кроме того, определять коэффициент ? по зависимости (3.17) можно не только для МГТ с гладким лотком по дну или без него, но и для гладких бетонных труб.
Проведенные в МАДИ экспериментальные гидравлические исследования модели спиральновитой гофрированной трубы с гофром 125×25 мм показали, что предлагаемая расчетная зависимость (3.17) подходит и для СМГТ.
Значения коэффициентов сопротивлений на вход ?вх принимаются по справочным данным в зависимости от типа входного оголовка: раструбный — ?вх = 0,35; без оголовка со срезом перпендикулярно оси трубы — ?вх = 0,7; портальная стенка — ?вх = 0,3; без оголовка со срезом, параллельным откосу — ?вх = 1,1.
Для расчета пропускной способности гофрированной трубы при частично-напорном режиме по формулам (3.14) и (3.15) следует установить длину концевого безнапорного участка lк. В существующих рекомендациях приводится график зависимости lк = f(?), построенный по результатам экспериментальных исследований МГТ, выполненных ЦНИИС. График построен по результатам наблюдений за длиной концевого участка со стороны выходного отверстия трубы, поскольку выполненная из жести модель гофрированной трубы была непрозрачной. Таким способом можно было измерить достаточно малую длину концевого безнапорного участка. Точность измерений была невысокой.
Учитывая все это, а также то, что стенки исследованных в МАДИ моделей МГК выполнялись из стеклопластика и позволяли с внешней стороны точно регистрировать длину концевого безнапорного участка, были проведены исследования длины при частично-напорном режиме. Исследовались модели МГТ с гладким лотком по дну при уклонах iT = 0,01; 0,031; 0,05 и 0,096.

Длина концевого безнапорного участка lк зависит от величины пропускаемого расхода и с его увеличением lк уменьшается. Над входным оголовком обычно формируется воронка, через вихревой шнур которой в трубу поступает воздух, что мало влияет на lк. Поступление воздуха не приводит к формированию в трубе переходного режима. Воздух поступает в нижнюю треть входного сечения трубы и в виде пузырьков перемещается по ней, постепенно поднимаясь к своду трубы. Количество поступающего воздуха небольшое и поэтому уменьшение пропускной способности МГТ за счет замещения воды воздухом также незначительно и практически не влияет на их пропускную способность и устойчивость частично-напорного режима.
Результаты экспериментов, приведённые на рис. 3.23, показали, что для каждой из исследованных моделей с увеличением параметра расхода ? наблюдается однотипный характер уменьшения относительной длины lк/dр концевого безнапорного участка.

Изменение величины lк/dp происходит по кривой, имеющей два характерных участка. На первом участке при малых значениях 9, соответствующих начальной фазе частично-напорного режима, происходит существенное уменьшение относительной длины lк/dp даже при небольшом увеличении параметра ?. При достижении параметром расхода некоторого граничного значения ?гр относительная длина концевого безнапорного участка уменьшается до lк/dр ? 1,3 и начинается второй участок. На нем с увеличением ? происходит плавное уменьшение значений lк/dр. Напорное движение водного потока по всей длине исследованных моделей наступает при практически одинаковом параметре расхода ?нап ? 1.3. Все модели с различными уклонами имеют свои характерные первые участки, а вот вторые участки у них при одинаковых параметрах расхода практически совпадают. По результатам экспериментов построен график, позволяющий установить ?гр в зависимости от уклона iT МГТ (рис. 3.24).
В диапазоне применяемых в РФ уклонов МГТ (iT ? 0,05) с достаточной для практических расчетов точностью значение ?гр можно определить по зависимости

При устройстве МГТ с уклонами iT ? 0,05 значения ?rp следует находить по найденной графической зависимости (рис. 3.24).
Учитывая малую длину концевого безнапорного участка МГТ при ?гр (lк/dр ? 1,3), допустимо при ? ? ?гр при расчете пропускной способности трубы, работающей в частично-напорном режиме, в качестве расчетной длины трубы принимать полную её длину, т.е. длиной концевого безнапорного участка пренебрегать. Ошибка в расчетах при этом небольшая и идет в запас расчета.
На рис. 3.25 приведены результаты исследований длины концевого безнапорного участка для спиральновитой гофрированной трубы.

Экспериментальные точки на графике расположились по трем кривым, каждая из которых объединяет точки одного из исследованных уклонов трубы. У каждой кривой точки располагаются по двум участкам, подобно тому, как они расположились на рис. 3.23 для исследованной модели МГТ с гладким лотком по дну. Хотя общий вид графиков одинаковый, но экспериментальные точки на них при одинаковых уклонах не совпадают. Так, исследованным моделям со спиральным гофром при уклонах трубы iT = 0,01; 0,03 и 0,05 соответствуют ?гр ? 0,66; 0,69 и 0,72 при относительной длине концевого безнапорного участка lк/dp ? 1,79; 1,67 и 1,55. Они больше, чем у МГТ с гладким лотком по дну, для которой ?гр соответствует lк/dр ? 1,3. Исследованным уклонам модели СМГТ iT = 0,01; 0,03 и 0,05 соответствует заметно меньшее значение параметра ?гр, чем у модели с нормальным гофром и гладким лотком по дну при тех же уклонах ?гр = 0,8; 0,85 и 0,9 (см. рис. 3.24).
Зависимость ?гр = f(iT) для СМГТ в исследованном диапазоне изменения уклонов (0,01 ? iT ? 0,05) описывается линейной зависимостью

При ? ? ?гр относительная длина концевого безнапорного участка вне зависимости от уклона трубы и типа входного оголовка может быть установлена по зависимости (линия А на рис. 3.25)

При ? ? ?гр относительную длину lк/d следует устанавливать по кривым «В» (рис. 3.25) в зависимости от уклона трубы iT и параметра расхода ?.
Надо обратить внимание на то, что исследованные модели СМГТ имели различные типы входного оголовка. При iT = 0,05 тип входного оголовка не повлиял на длину концевого безнапорного участка, т.е. для различных исследованных условий входа величина lк/dp оказалась практически одинаковой. При входах без оголовка и с портальной стенкой с уменьшением уклона до iT = 0,03 и 0,01 уменьшилась и величина lк/dр. Причем для обоих оголовков длина концевого безнапорного участка практически одинаковая. Однако для раструбного входного оголовка уменьшение уклона трубы с iT = 0,05 до iT = 0,03 не повлияло на изменение lк/dp.

Применение данного вида изоляции трубопроводов помогает значительно снизить потери тепла.

При этом материалы выполняют и защитную функцию. Предупреждают появление конденсата, который способен привести к коррозии металла. Также можно отметить и защиту от шума, производимого теплоносителем. Различают три основных типа материалов изоляции для труб http://rezervplast.ru/Teploizoljatsija-thermaflex.html.

Вспененный полиэтилен и пенополиуретановая скорлупа

В первом случае речь идет об экологически чистом продукте с мелкой закрытой пористой структурой. Вспененный полиэтилен не пропускает влагу и почти не гниет. Внешне он выглядит, как мягкая и толстая труба с технологическим надрезом для облегчения монтажа. Полиэтилен хорошо работает в диапазоне температур от минус 80 до плюс 90 градусов. Второй вид теплоизоляционного материала чаще всего используется в промышленности, где требуются трубы большого диаметра. Пенополиуретановая скорлупа может применяться при условии предварительного покрытия поверхности алюминиевой фольгой или рулонным битумом.

Теплоизоляция из каучука

Здесь имеется в виду материал с повышенной устойчивостью к воздействию агрессивных сред, а также микроорганизмов. Каучуковая изоляция характеризуется долгим сроком эксплуатации, стойкостью к тепловому старению и способностью защитить трубы от появления конденсата. Выпускают этот материал в виде цилиндрических оболочек или листов. Он сохраняет свои качества в диапазоне температур от минус 80 до плюс 175 градусов. Сфера использования – системы тепло-, водоснабжения и кондиционирования.

Принимая ванную, мы пробуждаемся по утрам и восстанавливаем силы после рабочего дня. И важен не только сам процесс принятия душа, но и обстановка. Именно поэтому мебель для ванной комнаты следует выбирать достаточно и тщательно, взвешивать любые мелочи и летали.

Мебель для ванной, в первую очередь, должна быть удобной и красивой. Она, несомненно, должна являться чётким дополнением основного интерьера и гармонично сочетаться с раковиной и ванной. Существует несколько важных правил, которые подсказывают, как правильно выбрать мебель для ванной, соблюдение которых поможет вам создать уютную и красивую ванную комнату для всей семьи.

Силлиманит — обычный минерал россыпей, формирующихся в районах распространения кристаллических сланцев и гнейсов.
Кристаллизуется в ромбической сингонии, в ромбодипирамидальном виде симметрии. В правильно образованных кристаллах и россыпях не наблюдался. Встречается в виде обломков шестоватых и длиннопризматических (до игольчатых) кристаллов, обычно несущих на гранях резкую штриховку параллельно удлинению, в виде неправильных угловатых зерен, а также в форме частиц, имеющих агрегатное волокнистое сложение (так называемый фибролит). Изредка наблюдается в виде хорошо окатанных округлых или удлиненно-округлых зерен; такие зерна, как правило, поступают в речные наносы из более древних обломочных пород.
Обычно бесцветен и прозрачен, иногда зеленоватый, а также буроватый и серый (от присутствия механических включений). Частицы агрегатного сложения нередко имеют молочно-белую окраску. Блеск стеклянный. Спайность ясная по {010}, изредка наблюдается отдельность по {001}. Tв. 7. Хрупок, раздавливается средне. Уд. вес 3,2.
Под микроскопом вполне прозрачен и бесцветен. Двуосный положительный. 2К=(+)20—25°, дисперсия угла оптических осей r>v заметная. Оптическая ориентировка Ng||[001], Np||[100]. Зерна, лежащие в иммерсионном препарате на плоскостях спайности, дают оптический разрез _/_Nm. Угасание прямое, удлинение положительное. Ng = 1,677—1,684; Nm = 1,658—1,665; Np = 1,657—1,661; Ng—Np = 0,020—0,023.
В ультрафиолетовом свете изредка люминесцирует беловато-голубым. Неплавок. Смоченный Co(NO3)2 и прокаленный приобретает синюю окраску.
В отдельных зернах сходен с дистеном, тремолитом, волластонитом и клиноцоизитом. От всех названных минералов отличается прямым угасанием и светопреломлением. В иммерсионной жидкости с n = 1,660 при вращении столика микроскопа обнаруживает отчетливую псевдоабсорбцию.
Месторождения силлиманита приурочены к двум различным типам пород. Наиболее часто он встречается в богатых слюдами кристаллических сланцах и гнейсах, где сопровождается альмандином, кордреритом, иногда андалузитом, сапфирином, шпинелью и другими глиноземистыми минералами. Образуется также в процессах контактового метаморфизма богатых глиноземом осадочных пород (в роговиках, измененных ксенолитах глинистых сланцев) под воздействием интрузий гранитоидов, и других изверженных пород.

Общие сведения. Стойки, мачты, стрелы, башенные опоры, башни и другие сжатые элементы весьма часто встречаются в металлических конструкциях. На их изготовление расходуется значительное количество стали, поэтому проектированию их должно быть уделено большое внимание. Такие конструкции состоят из следующих основных частей (рис. VI—1):
— стержень (ствол) — основной несущий элемент;
— база — устройство, передающее давление от стержня (ствола) на. нижележащие части или на фундамент и обеспечивающее в случае надобности подвижность стержня;
— оголовок — устройство для принятия основных нагрузок на стержень и для закрепления второго (верхнего) конца стержня;
— промежуточные устройства для восприятия значительных нагрузок, передающихся на длине стержня, и для промежуточных креплений стержня.
В зависимости от способа загружения различают стержни (стволы) центрально сжатые и внецентренно сжатые с малыми или с большими эксцентриситетами в одной или в двух плоскостях. Стержни могут быть нагружены по своим концам постепенно возрастающей по длине стержня нагрузкой или нагрузкой, возрастающей по длине стержня резко выраженными. ступенями.

Центрально сжатые стержни и сжатые стержни с малыми эксцентриситетами одинаковой свободной длины (lx=ly) обычно делают симметричного поперечного сечения относительно обеих осей (круг, прямоугольник, двутавр, крест и т. п., рис. VI—2, а—д). У сжато-изгибаемых стержней с большими моментами, переменными по направлению, сечения обычно удлиняют в плоскости действия этих моментов (рис. VI—2, е—и, VI—3,5). Если большие моменты в сжато-изгибаемых стержнях имеют постоянное направление, то, чтобы уменьшить, влияние изгиба (уменьшить величину эксцентриситета), сечение таких стержней делают в плоскости действия больших моментов резко несимметричными, располагая более развитую часть ближе к направлению сжимающей силы (рис. VI—2,к и VI—1,в).

В зависимости от способа образования сжатых элементов их разделяют на сплошные (рис. VI—2) и сквозные (рис. VI—3). Ceчения сплошных элементов могут быть открытыми и закрытыми (рис. VI—2, а, з, и).
Сжатые стержни могут иметь постоянное по длине сечение или в целях экономии металла и облегчения веса плавно меняющееся (рис. VI—4,а, б, в). В местах приложения больших нагрузок, например давлений от подкрановых балок, сечения резко увеличивают. Такие стойки получают ступенчатое очертание (рис. VI—1, б, в и VI—4, г).
Характер закрепления стержней в двух взаимно перпендикулярных плоскостях может быть одинаковым (lx-ly) или разным, когда приведенная длина стержня lx значительно отличается от ly. Особую группу составляют элементы, закрепленные лишь одним концом. У некоторых элементов в одной плоскости закреплены оба конца, а в другой — только один. Например, у стрел грузоподъемных кранов (см. рис. VI—1,а) в вертикальной плоскости оба конца закреплены шарнирно, а из этой плоскости верхний конец не закреплен, а нижний — защемлен.
Поперечные сечения центрально сжатых стержней с lx=ly желательно иметь одинаково развитыми в обоих направлениях, чтобы rx=ry и, следовательно, λx=λy. Сечения стержней с lx≠ly должны быть развиты больше в том направлении, в котором приведенная длина больше. Сечения стержней с одним свободным концом, а другим защемленным значительно увеличивают по мере удаления от свободного конца (рис. VI—4, в).

Преимущество сквозных стержней перед сплошными заключается в возможности, назначая соответствующее расстояние между ветвями, получить стержень, равноустойчивый относительно обеих главных осей как при одинаковых приведенных длинах их (lx=ly), так и при резко различных. Это обеспечивает более эффективное использование материала ветвей, меньший расход металла и несколько меньший вес сквозных стержней. Поэтому их часто применяют в мачтах и стрелах. Однако значительная часть сэкономленной стали расходуется на решетку. Последняя в отличие от стенок сплошных стержней не принимает непосредственного участия в передаче сжимающих сил, а служит лишь для связи ветвей между собой. Поэтому вес сплошных и сквозных стержней с относительно малыми размерами поперечных сечений мало отличается, чего нельзя сказать о стержнях с большими поперечными размерами. Изготовление сквозных стержней более сложно, трудоемко и стоит дороже. Для изготовления сплошных стержней преимущественно используют автоматическую и полуавтоматическую сварку, а для сквозных — из-за малой длины отдельных швов —ручную сварку. Части, составляющие сплошные элементы, получаются более массивными, и повреждение их при монтаже или тяжелых условиях эксплуатации менее вероятно, чем сквозных элементов с большим количеством мелких и тонких частей.
Устойчивость сжатых составных стержней проверяют с учетом приведенной (расчетной) длины lпр. Последнюю определяют по формуле lпр=kпрl в зависимости от способов закрепления стержня в каждой из проверяемых плоскостей и от способов загружения его. Переменное по длине сечение стержня влияет на величину критической силы, при которой происходит потеря устойчивости сжатого стержня, несколько уменьшая ее величину по сравнению с критической силой у стержня постоянного сечения, работающего в аналогичных условиях. Стержни переменного сечения рассчитывают с учетом коэффициентов продольного изгиба φ (табл. II—2), определяемого по приведенной длине lпр = kпрk’прl, где k’пр — коэффициент, учитывающий способ изменения сечения стержня и соотношение наибольшего и наименьшего моментов инерции поперечных сечений. Для ряда наиболее часто применяемых способов изменения сечения сквозных сжатых стержней, нагруженных сжимающими силами по концам, значения коэффициентов k’пр приведены в таблице VI—1.

При предварительном назначении отношения Iмин:Iмакс для определения k’пр (до подбора сечений) следует помнить, что при постоянном сечении поясов и переменном расстоянии с между их центрами тяжести отношение Iмин:Imакс почти пропорционально отношению квадратов этих расстояний, то есть Iмин:Iмакс = с2мин:с2макс. Это дает:
при смин:смакс = 0,6 0,5 0,4 0,3
Iмин:Iмакс = 0,36 0,25 0,16 0,09.
При относительно большой длине l1 участка с постоянным сечением мачты по сравнению с полной длиной ее l(l1≥0,6l) влияние переменности сечения концевых участков мало сказывается на устойчивости всей мачты, а следовательно, и на величине коэффициента приведения k’пр.. Последний колеблется в относительно небольших пределах (1,01+1,08).
Значения коэффициентов для стоек многоэтажных свободных рам, для одноступенчатых и двуступенчатых стоек одноэтажных рам см. СНиП II-B.3-62. Другие способы изменения сечения, закрепления и загружения см. А.Н. Динник «Устойчивость упругих систем», 1950.