Месяц: Июнь 2019

При необходимости в эксплуатационных скважинах проводят геофизические исследования (каротаж), С этой целью кабель для каротажа иногда пропускают внутри насосно-компрессорной колонны или прикрепляют к этой колонне снаружи. Существует несколько вариантов проведения исследований.

Исследование радиоактивными изотопами используется для определения движения флюидов в скважине. Радиоактивный изотоп внедряется в конкретную точку скважины, и его движение регистрируется по испускаемому им гамма-излучению. Скорость потока флюидов, поднимающихся по стволу скважины, измеряют с помощью расходомера непрерывного действия, который оснащен вертикально посаженной крыльчаткой и предназначен для составления непрерывной диаграммы зависимости скорости потока от глубины в скважине. Пакерный расходомер предполагает использование пакерной блокировки участка ствола скважины, что обеспечивает прохождение всех флюидов именно сквозь установленный в клапане пакера расходомер.

Шумовой каротаж предназначен для фиксирования и усиления всех звуков в скважине посредством микрофона. С помощью шумового каротажа можно определить конкретное место поступления флюидов в скважину, а по характеру и частоте звука оценить соотношение в них жидкости и газа. Температурный каротаж проводят для измерения температуры флюидов, заполняющих скважину. Перед проведением температурного каротажа скважину закрывают на время, необходимое для естественной стабилизации температуры. Подобный вид каротажа помогает установить место поступления в скважину природного газа, так как газ при этом расширяется и, соответственно, охлаждается.

Манометр предназначен для измерения давления в скважине на определенной глубине; для построения непрерывного профиля градиента давления используют градиентометр, Количество воды в заполняющих скважину флюидах измеряют с помощью скважинного влагомера. Локация муфт, т. е. точное определение положения муфт обсадной колонны, осуществляется с помощью локатора муфт — прибора с магнитным детектором или скребком. Локация муфт проводится вместе с гамма-каротажем для определения мест будущих перфораций в обсадной колонне.

По характеру выполняемой работы и конструкции различают станки:

а) общего назначения;

б) универсально-заточные;

в) специальные.

Станки общего назначения — обычно одно- или двусторонние точила с приспособлениями для зажима и закрепления инструмента. У этих станков круг может совершать только вращательное движение с помощью либо непосредственно электродвигателя, либо через ременную передачу, Станки данного типа применяют в основном для заточки однолезвийных инструментов. Инструмент при заточке перемещают вручную по подручнику в продольном и поперечном направлениях.

Универсально-заточные станки применяют для заточки различных инструментов. Характерное отличие этих станков — определенное положение затачиваемых поверхностей инструмента в процессе их обработки, перемещение инструмента относительно круга по трем взаимноперпендикулярным направлениям: вертикаль-

ное— подъем заточной бабки или стола, горизонтальное— продольное и поперечное движение стола. Кроме того, у этих станков шлифовальная головка и верхний стол поворачиваются вокруг вертикальной оси.

Станки оснащены нормальными и специальными приспособлениями, предназначенными для установки и закрепления инструмента. Эти конструктивные особенности позволяют затачивать инструменты с различными рабочими поверхностями: резцы, сверла, фрезы, протяжки, долбяки и т. д

Специальные заточные станки предназначены для заточки инструмента только одного типа. При заточке инструмент и заточный круг совершают определенные постоянные перемещения, необходимые для заточки только данного инструмента. Специальные станки бывают с ручными подачами, на которых инструмент перемещается относительно круга вручную, полуавтоматические— на которых заточка осуществляется автоматически, а установка и съем инструмента вручную, автоматические— на которых все операции полностью автоматизированы.

Для заточки бурового инструмента широко применяют станки общего назначения Кроме того, используют специализированные станки типа ВЗ-30, ЗС-1. В последнее время разработаны конструкции автоматических станков (ЛИО-14 и ЛИО-72).

Для доводки однолезвийных твердосплавных режущих инструментов используют специальные доводочные станки, чаще всего — одношпиндельный доводочный станок модели 3818 с горизонтальным расположением шпинделя. Доводку на этом станке можно осуществлять механически или вручную.

Для доводки многолезвийных инструментов применяют универсально-заточные станки с теми же приспособления, что и при заточке инструмента.

В трещиноватых породах основными путями притока нефти к забою скважин являются трещины, что можно оценить, например, по формуле, полученной из работы Г.К. Максимовича:

Rт — радиус трещины в м; w — ширина трещины в м.

Расчеты по формуле (78) показывают, что наличие трещин способствует увеличению дебитов в десятки раз. Влияние трещин при наличии малопроницаемых коллекторов еще более увеличивается. При проницаемости коллекторов 1—5 м промышленный приток нефти можно получить только при наличии трещин.

Хотя естественная раскрытость трещин на большой глубине обычно составляет 10—30 мк, но под воздействием давления промывочной жидкости трещины могут расширяться и достигать размеров нескольких сантиметров. Об этом свидетельствует опыт гидравлического разрыва пластов как при бурении, так и при эксплуатации скважин. Поэтому влияние промывочных жидкостей на продуктивность скважин в трещиноватых породах исследовалось нами совместно с П.Я. Алтуховым и П.И. Челпановым на моделях трещиноватого пласта (рис. 76). Модели трещиноватых пластов изготовлялись из блоков низкопроницаемого песчаника со средней проницаемостью 8—12 м и пористостью 0,09%. Благодаря созданию сети трещин с раскрытостью 1—4 мм средняя проницаемость модели увеличилась до 23,4 д (в 2000—3000 раз). При меньшей раскрытости (0,8 мм) средняя проницаемость модели составляла 4,35 д. Три ряда по четыре скважины были равномерно размещены по площади модели. Закачка и отбор флюидов осуществлялись через скважины и со стороны торцов модели. Каждый опыт включал измерение коэффициентов продуктивности по жидкости, насыщающей пласт до и после циркуляции глинистого раствора через скважину, а также последующую промывку скважины водой. Циркуляция глинистого раствора производилась при определенном давлении на забое (1,5—3 кгс/см2). Измерение коэффициентов продуктивности до и после загрязнения скважин глинистым раствором производилось при двухсторонней закачке жидкости в торцы модели и ее отборе из исследуемой скважины.

На модели с Kcp = 23,4 в большинстве опытов циркуляция глинистого раствора через скважины осуществлялась при постоянной скорости (vгл = 1 м/сек). Через один из торцов модели производили отбор пластовой жидкости, вытесненной проникающим в пласт глинистым раствором и его фильтратом. На песчанике Kcp = 4,35 д сначала изучалась интенсивность проникновения фильтрата в пласт при статической фильтрации без разрушения глинистой корки на стенке скважины потоком промывочной жидкости. Затем после прекращения или стабилизации интенсивности проникновения фильтрата в пласт производилась прокачка глинистого раствора через скважину и изучались закономерности проникновения фильтрата в пласт. Основные параметры глинистых растворов показаны в табл. 51.

Результаты опытов на модели с проницаемостью 23,4 д показаны в табл. 52, 53. В табл. 52 даны номера загрязненных скважин, вид глинистого раствора, перепады между забойным и пластовым давлениями Ар, продолжительность опытов, объем вытесненной из пластов жидкости Vф, величина средней проницаемости модели до и после опытов и др.

Как видно из табл. 53, после первого опыта по всем скважинам произошло существенное снижение коэффициента продуктивности, оцениваемое коэффициентом в2=К2/К0. Величина коэффициента в2 составила 30—35%, и лишь по скв. 7 коэффициент продуктивности уменьшился на 85,6%. Особенно существенно снизился коэффициент продуктивности после опыта 3, когда использовался глинистый раствор, обработанный КМЦ. После контрольного замера (опыта 12) по большинству скважин коэффициенты продуктивности не превышали 20—30% от их первоначального значения. При этом коэффициент продуктивности в последних опытах не удалось восстановить даже при форсированных режимах промывки водой и газожидкостными смесями. От опыта к опыту снижалась также и средняя проницаемость пласта.

На трещиноватой модели со средней проницаемостью 4,35 д все опыты были проведены в необсаженных эксплуатационными колоннами скважинах. Объем вытесненного фильтрата и условия проведения опытов показаны в табл. 54.

В этих опытах фильтрация в большинстве скважин осуществлялась в статических условиях. В некоторых опытах производилась кратковременная циркуляция, что приводило к частичному разрушению глинистой корки на стенках скважин и обеспечивало поступление на забой свежих порций глинистого раствора. Из табл. 54 видно, что по всем скважинам существенно снизился коэффициент продуктивности. По скв. 4 коэффициент продуктивности снизился до нуля, по скв. 6, 7, 8 — в десятки раз. Существенно снизился коэффициент продуктивности и по скв. 9, в которую не производилось закачки глинистого раствора. Средняя проницаемость пласта после первого опыта составляла 2,8 д, что также свидетельствует о проникновении раствора в трещины. Можно полагать, что степень снижения продуктивности скважин зависит в основном от наличия трещин в призабойной зоне, их раскрытости и числа.

Результаты экспериментов позволили сделать следующие выводы.

1. В трещиноватых породах в результате фильтрации глинистых растворов коэффициенты продуктивности снижаются более резко, чем в обычных пористых средах.

2. Загрязнение скважин трещиноватых коллекторов сопровождается существенным снижением средней проницаемости всего пласта.

3. Восстановить коэффициенты продуктивности загрязненных скважин в трещиноватых коллекторах не удается даже при продолжительных промывках с высокими градиентами давлений.

4. Степень уменьшения коэффициентов продуктивности коллекторов тем выше, чем больше перепад между забойным и пластовым давлениями, чем продолжительнее время фильтрации и больше время простаивания загрязненных скважин.

5. Объем фильтрата и глинистого раствора, проникших в пласт, в трещиноватых коллекторах существенно выше, чем в обычных пористых средах.

Вследствие того что предупредить закупорку трещин твердой фазой промывочных жидкостей практически невозможно, наиболее целесообразно вскрытие таких пород осуществлять с промывкой меловыми растворами. Кроме того, необходимо максимально снижать перепад давления, действующего на пласты и ограничивать продолжительность фильтрации промывочных жидкостей. При благоприятных условиях наиболее целесообразно вскрытие производить при превышении пластового давления над забойным.

Для передачи и распределения электрической энергии в подземных условиях применяются только кабели с медными жилами. Шахтные кабели подразделяют на бронированные, полугибкие и гибкие. Первые из них применяются для стационарной прокладки, вторые — для присоединения периодически передвигающихся установок и третьи — для питания забойного оборудования.
Каждый кабель состоит из токоведущих жил, изоляционных и защитных оболочек.
В бронированных кабелях применяются жилы, имеющие форму сечения сектора окружности, что обеспечивает уменьшение их наружного диаметра. Изоляция токоведущих жил выполняется из пропитанной изолирующим составом кабельной бумаги, пластмассы или резины.
Для защиты изоляции кабеля применяется свинцовая, поли-хлорвиниловая или резиновая оболочка,
Для предохранения металлической оболочки от действия агрессивных компонентов кабель покрывается промасленной бумагой, а затем пропитанной асфальтным составом пряжей.
Защита кабеля от механических повреждений производится с помощью брони из стальных лент или проволоки. От коррозии броня предохраняется слоем антикоррозионного лака.
С учетом строения кабеля обозначается его марка. При выполнении токоведущих жил из алюминия (для прокладки на поверхности) в обозначении ставится буква А, кабель с медными жилами не имеет специального обозначения. Изоляция из бумаги в марке не указывается, из резины — Р, из пластмассы — В.
Материал защитной оболочки: свинец — С, полихлорвинил — В. Тип брони обозначается: ленточная — Б, из круглой проволоки — К, из плоской проволоки — П.
Отсутствие наружного покрова обозначается в марке — Г. В марке указывается также напряжение, на которое кабель рассчитан, количество жил и сечение каждой жилы. Например, СБ 1000-3×35: кабель с медными жилами, бумажной изоляцией, свинцовой оболочкой, ленточной броней, на напряжение 1000 В, имеет три жилы сечением 35 мм2.
В настоящее время для горизонтальных и наклонных выработок разработана конструкция полугибкого кабеля марки ЭВТ (экранированный с изоляцией поливинилхлорида, для тяжелых условий). Кабели снабжены гибкой проволочной броней, сделанной из канатика, а их рабочие жилы покрыты изолирующим экраном из медной фольги.
Гибкие низковольтные кабели состоят из медных, скрученных из тонкой проволоки жил, покрытых резиновой изоляцией. Чем меньше диаметр проволок, тем более гибким является кабель. В центре поперечного сечения кабеля имеется резиновый сердечник, вокруг которого скручиваются изолированные медные жилы, покрываемые сверху резиновой оболочкой — шлангом. Отечественной промышленностью в настоящее время выпускаются гибкие низковольтные кабели марок ГРШ, ГРШЭ, ШРБ и др. Обозначение букв: Г — гибкий, P — с резиновой изоляцией; Ш — в общем резиновом шланге, Э — с экранированными жилами, Б — бурильный. Число жил в кабеле составляет от четырех до семи, а его сечение — от 4 до 70 мм2. Сечение жил определяется исходя из допустимой потери напряжения и допустимого тока нагрева кабеля.
Перегрев кабеля приводит к выходу из строя изоляции, а поэтому каждому сечению кабеля с данной изоляцией должен соответствовать определенный максимальный ток нагрузки.
Для безопасности и бесперебойности электроснабжения правильный выбор способа прокладки кабеля является важным моментом.
Наиболее распространенным является способ подвески кабеля с помощью деревянных кронштейнов или брезентовых хомутов. Кабель должен прокладываться с некоторым провисанием с целью обеспечения податливости при ударах и обрушениях.
При прокладке в скважине кабель крепится к специальному тросу проволочными бандажами.

При расчете пролетных строений с решетчатыми главными фермами необходимо учитывать совокупность нагрузок и условий. Кроме осевых сил, в общем случае учитывают и возникающие в них изгибающие моменты. Изгиб может быть вызван деформацией портальных рам от воздействия ветровых ферм, жесткостью узлов фермы, внецентренным прикреплением связей, диафрагм, воздействием собственного веса элементов, удлинением подвесок, эксцентричной передачей на опорные части продольных сил от торможения поезда, вызывающей изгиб элементов главных ферм, сходящихся в опорном узле, и др.
При эскизном проектировании обязательно принимают во внимание изгиб опорных раскосов в плоскости портальных рам. Расчет остальных элементов главных ферм допускается производить только на действие осевых сил.
Может быть предложен следующий план расчета:
— построение линий влияния усилий в элементах фермы;
— определение по линиям влияния расчетных усилий от постоянной нагрузки;
— определение по линиям влияния расчетных усилий от временной вертикальной нагрузки для расчета на прочность при первом сочетании нагрузок (постоянная + временная вертикальная нагрузки);
— определение расчетных усилий от временной вертикальной нагрузки для расчета на выносливость;
— определение расчетных усилий для расчета на прочность при втором сочетании нагрузок (постоянная + временная вертикальная + ветровая нагрузки + поперечные удары подвижного состава + нагрузка от торможения или силы тяги).
Усилия от дополнительных сочетаний вычисляют не для всех элементов фермы, а только для тех, в которых они могут быть больше, чем в основных сочетаниях: поясов главных ферм, и в основном ездовых поясов.
Если проезжая часть включена в совместную работу с поясами, корректируют значения усилий в них и возвращаются к расчету продольных балок.
По найденным значениям усилий подбирают сечения всех элементов фермы и проверяют их на прочность, устойчивость и выносливость, производят расчет прикреплений элементов Затем проверяют конструкцию по второй группе предельных состояний, т.е. по прогибам от нормативной временной нагрузки. Наконец рассчитывают и конструируют связи между главными фермами.
Построение линий влияния усилий в разрезных балочных фермах. Усилия в элементах ферм определяют с помощью линий влияния, строящихся обычными методами строительной механики. Растягивающие усилия считают положительными, сжимающие — отрицательными.

Для примера на рис. 11.4 показан вид линий влияния усилий в элементах треугольной фермы с дополнительными стойками, подвесками и шпренгелями, даны значения наибольших их ординат. Предполагается, что шпренгель ab вместе с нижним полураскосом bс, полуподвеской bd и участком нижнего пояса ас образует отдельную треугольную фермочку аbс. При совмещении правого раскоса и нижнего пояса шпренгельной фермочки с полураскосом bс и нижним поясом ас основной фермы усилия в совпадающих стержнях алгебраически складываются. Поэтому линии влияния для элементов фермы с дополнительными шпренгелями строят сначала для основных элементов фермы обычным способом, а затем линии влияния для раскосов и элементов нижнего пояса дополняют линиями влияния шпренгельных фермочек, как показано на рис. 11.4, а, 6. Линии влияния в стержнях треугольной формочки abc приведены на рис. 11.4, в.
Построение линий влияния усилий в элементах неразрезных ферм. Линии влияния усилий в стержнях неразрезных ферм обычно строятся при помощи компьютера, при этом может быть использован метод сил.
Неразрезные пролетные строения с решетчатыми фермами могут рассматриваться как объединение разрезных ферм, которые имеют над промежуточными опорами общий узел и соединены между собой дополнительным элементом верхнего пояса. Поэтому при расчете методом сил целесообразно принимать в качестве лишних неизвестных усилия в соединительных элементах верхнего пояса. Перемещения по направлению лишних неизвестных Xi складываются из удлинений (укорочений) всех основных элементов главных ферм. В разрезных фермах, образующих основную систему, усилия от единичной силы Xi = 1 определяется по формулам:

Эпюры Mi и Qi строят в разрезной балке пролетом lp при загружении ее опорным моментом Mоп = 1*Н. Моменты в формулах (11.18) берутся в сечениях балки, находящихся под моментными точками, соответствующими искомому усилию, поперечная сила в формуле (11.19) — в той панели, где расположен раскос.
По аналогичным формулам определяют усилия в грузовых состояниях, вызванных силой P=1, действующей поочередно в каждом из узлов ездового пояса фермы.
Единичные и грузовые перемещения вычисляются по формулам

Суммирование в формулах для δij и Δip производится по всем основным элементам фермы.
При составлении системы уравнений метода сил абсолютные значения осевых жесткостей элементов EAk можно заменить относительными значениями, задавшись ориентировочными значениями относительных жесткостей элементов главных ферм. Жесткостные характеристики уточняют по результатам расчета сечений элементов на прочность и выносливость.
Окончательная запись системы уравнений, например, для дважды статически неопределимой трехпролетной фермы имеет в матричной форме следующий вид:

Решение системы уравнений (11.23) записывается в виде:

Его решают столько раз, сколько положений единичной силы принимается для построения линий влияния. Симметричную конструкцию неразрезной фермы достаточно поочередно загрузить единичной силой в пределах одной половины общей длины.
По результатам расчета строят линии влияния лишних неизвестных, т.е. усилий в рассеченных стержнях. Окончательные значения ординат линий влияния усилий в элементах фермы при двух лишних неизвестных находят из выражения

Вычисление ординат линий влияния по приведенным формулам достаточно трудоемко. Поэтому сейчас подобные расчеты выполняют с использованием вычислительной техники и какого-либо программного комплекса.
Пренебрегая некоторым изменением жесткостей элементов фермы по ее длине и влиянием деформаций раскосов на перемещения узлов, можно рассматривать ферму как неразрезную балку постоянной жесткости (рис. 11.5). В этом случае статический расчет сводится к построению линий влияния изгибающих моментов и поперечных сил в неразрезной балке, от которых по формулам (11.18) и (11.19) можно перейти к линиям влияния усилий в поясах и раскосах фермы.
В качестве лишних неизвестных при расчете неразрезной балки принимаются опорные изгибающие моменты M1 и M2.
Коэффициенты системы уравнений метода сил определяются из выражений:

Момент инерции эквивалентной неразрезной балки Iф можно определить по формуле

Грузовые перемещения Δip не равны нулю, если единичная сила находится в пролетах Li или Li+1. В этих случаях

Это расстояние должно быть кратным длине панели фермы, т.е. соответствовать положениям единичной силы во всех узлах ездового пояса.
В результате многократного (по числу позиций единичной силы) решения системы уравнений получаем ординаты линий влияния опорных моментов неразрезной балки.

При построении линии влияния изгибающего момента в некотором промежуточном сечении «К» эквивалентной балки (см. рис. 11.5) вычисляем ординаты по формуле

Ординаты линии влияния поперечной силы в этом же сечении определяются следующим образом:

Ординаты линии влияния поперечной силы в пределах пролета можно вычислять только для одного сечения. Для любого другого линия влияния получается из построенной путем перенесения единичного скачка в рассматриваемое сечение. Ординаты линии влияния за пределами данного пролета сохраняют прежние значения.
Линии влияния моментов и поперечных сил, полученные в соответствии с зависимостями (11.29) и (11.30), следующим образом преобразовывают в линии влияния усилий в поясах ферм:

Линии влияния усилий в раскосах должны иметь передаточную прямую в пределах указанной панели.
Построение линий влиянии усилий в арочных фермах. В больших металлических мостах применяют в основном трех- и двухшарнирные арки.
Трехшарнирная арка статически определима, и расчетные усилия М, N и Q в ее сечениях могут быть определены из условия равновесия. Они достаточно просто выражаются через распор Н, балочные моменты Mб и перерезывающую силу Qб следующими равенствами:

Формулами (11.33)…(11.35) определяется способ построения линий влияния для расчетных усилий (рис. 11.6) в виде алгебраического суммирования линий влияния для Mб, Н, Qб после перемножения ординат этих линий влияния на соответствующие коэффициенты (у, sin φ, cos φ).

На рис. 11.6 показана расчетная схема арки, которая может быть как сплошностенчатой, так и с решетчатыми фермами. В последнем случае, имея построенные линии влияния М, N и Q, несложно перейти к определению усилий в поясах Nпi и раскосах Npi арочной фермы:

Аналогичный прием может быть использован и для двухшарнирных арок.
Определение усилий в элементах главных ферм. Расчетные силовые воздействия на элементы пролетных строений определяют в соответствии со следующим общим выражением —

Первый член (11.38) представляет собой расчетное усилие от постоянных нагрузок, второй — от вертикальной временной нагрузки подвижного состава, третий — от других учитываемых в расчетах временных нагрузок.
Сначала находят усилия в элементах фермы от нагрузок первого сочетания для расчетов на прочность N1 и выносливость N1′. При этом с учетом выражения (11.38)

При расчетах на прочность и устойчивость поясов и раскосов главных ферм необходимо учитывать воздействие на них нагрузок второго сочетания. Кроме нагрузок, учитываемых первым сочетанием, в него дополнительно входят следующие горизонтальные нагрузки: поперечная ветровая, поперечные удары подвижного состава и продольная нагрузка от торможения или силы тяги. Рассмотрим порядок определения усилий в поясах ферм от воздействия указанных нагрузок.
Нормативная горизонтальная поперечная ветровая нагрузка qw на 1 м фермы верхних или нижних горизонтальных связей, поясами которых являются пояса главных ферм, определяется по формуле

Усилие в элементе пояса главной фермы от нормативной ветровой поперечной нагрузки приближенно можно определить по формуле

Нормативная поперечная (равномерно распределенная) нагрузка от ударов подвижного состава для железнодорожных мостов считается приложенной в уровне головки рельса и составляет q. = 0,59К кН/м (0,06К тс/м). Долю участия нижних и верхних продольных связей ферм в ее восприятии, как и при распределении давления ветра, допускается учитывать коэффициентом kр». Осевое усилие Ny в поясном элементе главных ферм вычисляют по аналогии с предыдущей формулой

Одновременное воздействие на мосты ветровой нагрузки и нагрузки от поперечных ударов подвижного состава не рассматривается. Поэтому при определении расчетных усилий в поясах ферм от нагрузок второго сочетания ударные нагрузки учитывают в случаях, когда их влияние превосходит воздействие ветра.
Продольная тормозная нагрузка от подвижного состава с проезжей части воспринимается ездовыми поясами главных ферм и затем передается на неподвижные опорные части. Осевые усилия в ездовых поясах пролетных строений с двумя главными фермами (при предположении, что диагонали связей в каждой панели прикрепляют к продольным балкам проезжей части) от нормативных тормозных нагрузок можно определить по формуле

Поскольку нагрузка от поперечных ударов подвижного состава не вводится в расчеты одновременно ни с ветровой, ни с тормозной нагрузками, при определении усилий в ездовых поясах главных ферм от нагрузок второго сочетания ее можно не учитывать.
Таким образом, расчетные осевые усилия в рассматриваемой панели фермы от нагрузок второго сочетания будут равны:

Приведенные формулы касаются случая невключенной проезжей части. При включении проезжей части в совместную работу с ездовыми поясами главных ферм усилия в элементах ездовых поясов приближенно могут быть определены на основе зависимости (11.9) по следующим формулам

В расчеты поясов на прочность и устойчивость вводится большее из значений NI или NII.

Сейчас стеновые панели по праву удерживают лидирующую позицию в списке материалов для самостоятельного проведения ремонтных процедур. Но изделия такого типа выпускаются в различных вариантах. Один из наиболее распространенных – стеновые панели из древесины. Деревянная панель наделена многочисленными плюсами, из-за которых данное изделие прекрасно показывает себя при эксплуатации. Тем не менее, ряд недостатков у этого материала тоже есть.

Преимущества деревянных стеновых панелей

1. Экологическая чистота. Любой материал, для изготовления которого использована древесина, отличается в первую очередь экологичностью. Рассматриваемые стеновые панели поддерживают благоприятный микроклимат в помещении, не мешают воздухообмену.

2. Высокие изоляционные качества. Панели, выполненные из древесины, могут увеличивать тепло- и звукоизоляцию. Во многом по этой причине такой материал используют, в том числе, при отделочных работах в бане или сауне.

3. Многообразие вариантов отделки. Выполнить финишную отделку деревянных панелей можно с помощью различных лакокрасочных составов. Также вместо краски и лака допустимо использовать разнообразные пропитки, лазури и другие защитные растворы.

4. Эффектный внешний вид. Даже в том случае, если владелец не станет проводить финишную обработку, панель из древесины все равно будут выглядеть прекрасно. На ней присутствует естественный природный рисунок, который сочетается с практически любым оформлением интерьера.

Недостатки стеновых панелей из древесины

1. Низкая влагостойкость. Понятно, что панель из дерева может испортиться при контакте с влагой. Кроме того, на ней быстро появляется грибок при ненадлежащем уходе.

2. Пожароопасность. Древесина может загореться, поэтому использовать ее нужно в пожаробезопасных помещениях. Альтернатива – провести специальную защитную обработку с помощью антипиренов.

3. Нестабильность формы и размеров. Деревянные панели реагируют на изменения окружающих условий. То есть они могут уменьшаться или увеличиваться в размерах, поэтому их укладку необходимо проводить с соблюдением деформационных зазоров.

Такие специфические особенности стеновых панелей обязательно должны приниматься во внимание. Лишь при соблюдении подобного условия владелец сможет обеспечить качественную облицовку. Все-таки стеновые панели из древесины – материал очень практичный, хотя и требующий особого подхода при использовании.

Работа клепаных соединений на изгибающий момент встречается часто, например стыки стенок балок или рам, крепления балок к балкам и к стойкам и т. п. Часто одновременно с моментом M в стыке действует поперечная сила Q, а иногда и нормальное усилие N (например, в рамах).
При расчете клепаных соединений на изгибающий момент предполагают, что при изгибе элементы соединения поворачиваются вокруг центра заклепочного поля с одной стороны стыка — 0 (рис. III—41). При этом давления отдельных заклепок на стенки листов и реакции последних Ni будут пропорциональны расстояниям отверстий от центра поворота (заклепочного поля) и направлены перпендикулярно к радиусам — векторам.

Силы реакции образуют моменты Niei уравновешивающие момент M внешних сил:

где ei — расстояние от центра заклепочного поля до наиболее удаленной заклепки.
Суммирование должно быть распространено на все заклепки, расположенные с одной стороны стыка.
Если в стыке действует только изгибающий момент, то полученное усилие Ni следует сравнить с несущей способностью заклепки:

Расчет клепаного соединения, работающего на изгиб с учетом требования равной несущей способности соединения и соединяемых листов, можно вести по формулам III—18 и III—19, заменив в первой из них величину действующего момента M величиной допускаемого на лист момента: [M] = WнтR.
Для учета влияния совместного действия различных силовых факторов на работу заклепок целесообразно разложить усилие N1 на горизонтальную N1х и вертикальную N1у составляющие (рис. III—41,б):

В свою очередь, еi2=xi2+yi2, что позволяет выразить как составляющие, так и полное усилие каждой заклепки через ее координаты относительно центра поля:

Влияние поперечной (Q) и нормальной (N) сил учитывают путем геометрического суммирования (рис. III—41, в), предполагая, что силы Q и N равномерно распределяются между всеми заклепками n, расположенными с одной стороны стыка. В общем случае расчетная формула имеет вид:

На практике очень часто встречаются клепаные соединения листов, сильно вытянутые вдоль стыка, например в высоких составных балках, в ригелях рам и т. п.
Если длина заклепочного поля равна (или больше) трехкратной ширине его с одной стороны стыка, то влияние вертикальных составляющих усилий в заклепках становится малым, и им пренебрегают. В таких случаях можно полагать, что момент внешних сил M воспринимается моментами пар внутренних сил Nihi образованных усилиями в симметрично расположенных рядах заклепок (рис. III—42):

Из подобия треугольников все усилия N2, N3, … выразим через интересующее нас наибольшее усилие в крайнем ряду заклепок N1:

Подставив найденные значения усилий в предыдущее уравнение, получим:

Наибольшее усилие в крайних рядах заклепок:

Усилие в одной заклепке N1′ крайнего ряда при числе заклепок в нем n1:

Если в рассматриваемом соединении действует только изгибающий момент, то найденное усилие должно не превышать несущей способности заклепки:

Если в стыке, кроме момента, действуют поперечная Q и нормальная N силы, то предполагают, как и в предыдущем случае, что эти силы распределяются поровну между всеми заклепками n, расположенными с одной стороны стыка. Максимальное усилие в одной заклепке крайнего ряда находят путем геометрического суммирования и сравнивают его с несущей способностью заклепки:

Шаг заклепок вдоль стыка обычно назначают (5/10) d, расстояние между рядами (3,5/4)d, расстояние от торца листа до первого ряда не менее 2d; при этом следует учитывать зазор между стыкуемыми листами (допуск) 10 мм. Желательное количество рядов с одной стороны стыка 2, а при больших значениях Q и N —3.

В наше время многие строительные, коммунальные, а также лесотехнические компании в ходе выполнения различных работ никак не могут обойтись без применения спецтехники, именуемо ямобуром. Из её наименования уже становится очевидно, что такое оснащение используется, в первую очередь, с целью бурения ям, лунок и скважин, чтобы монтировать следующие строительные конструкции:

• Столбы;
• Заборы;
• Балки, размещающиеся вертикально;
• Основания;
• Заборы;
• Колодцы и др.

Допускается установка ямобура на любую спецтехнику – трактор, экскаватор, самосвал, погрузчик и т.п.

Конечно же, бурильные агрегаты нельзя назвать наиболее дорогостоящей техникой, однако их покупка часто бывает нерациональным решением. В таком случае советуем воспользоваться услугами аренда ямобура в Московской области. Это и правда значительно выгоднее, ведь не придётся искать деньги на приобретение спецтехники, а арендная плата достаточно низкая.

Кроме того, можно взять во временное использование ямобур на тот срок, которые вам требуется. Арендованное оснащение позволяет мгновенно выполнить различные процедуры и решить вопросы передачи в использование того или иного объекта.

Ямобур, подобно многим другим агрегатам, часто требуется не на постоянной основе, а для осуществления определённого типа работ. К примеру, если нужно монтировать сваи, опорные элементы оградительных конструкций, трубы, дорожные знаки, а также для выполнения геологических разведочных процедур. Если техника используется только время от времени, то она будет зря простаивать, а это обернётся неоправданными убытками. Вот почему аренда бурильных агрегатов – это оптимальное решение.

Любой строительной компании аренда ямобура приносит следующие преимущества:

• Не нужно покупать и ставить на баланс дополнительные агрегаты;
• Нет необходимости обустраивать ремонтную базу и платить зарплату работникам, осуществляющим восстановление работоспособности и обслуживания оборудования;
• Ямобур можно арендовать по мере необходимости;
• Расходы на аренду учитываются в бухгалтерских документах в затратных статьях.

Иссыккульский бассейн расположен на месте межгорной впадины, заключенной между антиклинориями Кунгей-Алатау и Терскей-Алатау, представляющими высокогорные складчатые сооружения, сложенные в основном докембрийскими образованиями и меньше — палеозойскими отложениями. В формировании антиклинориев основная роль принадлежит каледонской складчатости.

Вдающееся в пределы бассейна юго-восточное окончание антиклинории Кунгей-Алатау отделяет основную западную часть бассейна — Иесыккульский прогиб — от небольшого и менее прогнутого Кегельского прогиба. Антиклинории Терскей-Алатау и Кунгей-Алатау по крутопадающим взбросам надвинуты в сторону Иссыккульского прогиба. Бассейн имеет слабо асимметричный поперечный профиль. Наибольшая мощность мезо-кайнозойского осадочного покрова — до 4—5 км — отмечается в юго-восточной части Иссыккульского прогиба.

В прибортовых зонах и в восточной половине Иссыккульского бассейна наблюдается ряд складок, вытянутых в виде субширотных цепей (рис. 82). Складки асимметричные, зачастую нарушенные продольными разрывами, с углами падения слоев на крыльях 10—50°. В ядрах краевых складок местами обнажается палеозойский фундамент, поверхность которого также антиклинально изогнута.

Фундаментом бассейна служат палеозойские отложения. Отмечается слабая степень дислоцированности каменноугольных отложений и участие последних в дислокациях вышележащих мезо-кайнозойских отложений.

В верхах красноцветного комплекса над соленосной толщей в Кегеньском прогибе наблюдаются пачки сероцветных битуминозных глин. Из данных отложений, относимых к олигоцен-миоцену, на Чульадырской антиклинали установлено выделение горючего газа. Другой толщей, богатой рассеянным органическим веществом, являются юрские угленосные отложения.

Иссыккульский бассейн по условиям нефтегазонакопления и диапазону возможной нефтегазоносности весьма близок к описанному выше Илийскому бассейну. В обоих бассейнах, вероятно, могут быть обнаружены небольшие по размерам, видимо, в основном газовые скопления в третичных отложениях, связанных с толщей битуминозных глин. К числу возможных нефтегазоносных комплексов должны принадлежать надежно захороненные юрские и, возможно, верхнепалеозойские (в частности каменноугольные) отложения.

Сегодня все жилые комнаты успешно оборудуются комплексными системами электрической проводки, к ней подключают различные бытовые устройства и приборы. Все мы знаем, что электрически ток представляет значительную опасность, он далеко не безобидный. Именно поражение тока считается одним из самых частых несчастных случаев в быту. Как правило, это связано с тем, что люди просто не придерживаются элементарных правил работы с электричеством и не обладают даже минимальными познаниями в этой отрасли.

Не у каждого из нас имеются навыки и умения, необходимые для выполнения электротехнических процедур. Однако отсутствие профессионализма в этом деле может серьёзно навредить здоровью и привести к денежным потерям. Вот почему так важно, чтобы выполнением таких работ занимался квалифицированный электрик, связаться с которым можно через этот сайт: http://elektrikclub.ru/. Он на самом высоком уровне устранит любые неисправности либо же осуществит грамотное подключение электрических приборов.

Сегодня услуги профессионального электрика пользуются значительным спросом, поскольку он может справиться с полным комплексом работ, среди которых:

• Ремонт, замена, а также разводка электрической проводки. Для нормального проживания в любой комнате в первую очередь необходимо грамотно создать электрическую проводку. Квалифицированный работник сделает все необходимые расчёты, поберёт сечение проводов и соединит их друг с дружкой так, как нужно. Это целый комплекс работ, требующий глубоких познаний в сфере электрофизики и профессиональных навыков. Иной раз необходимо выполнять работы, связанные с восстановлением проводки.
• Установка автоматических выключателей и розеток. Дабы обеспечить нормально функционирование оснащения и обеспечить пожарную безопасность в комнате, важно грамотно рассчитать и выбрать розетки, а также предохранительные автоматы.
• Монтаж и подключение бытовой техники. Иной раз люди приобретают современные образцы оснащения с большим количеством различных опций, для подключения которых требуются серьёзные познания и навыки