Выбор входных дверей для загородного дома





Загородные жилые здания регулярно подвергаются взломам и нападениям грабителей, а значит, они требуют дополнительной защиты. Самым распространённым методом проникновения преступников считается взлом входных дверей. Вот почему к таким конструкциям предъявляют строгие требования в плане их уровня безопасности. Входная дверь из металла для загородного жилого здания гарантирует защиту всего нажитого имущества. К тому же, она может стать роскошным декоративным элементом.

Входные двери в загородное жилое здание должны обладать антивандальным предназначением, а также обеспечивать изоляцию от сторонних звуков и проникновения холодных воздушных масс. Вот почему так важно, чтобы они были надёжно утеплёнными (в особенности если мы говорим о регионах, где зимой очень холодно) и оснащёнными звукоизоляцией. Современные двери Страж являются весьма морозостойкими – они не просто обеспечивают надёжную защиту от проникновения холодных воздушных масс, но также не ухудшают свои эксплуатационные параметры под влиянием низких температурных режимов.

Покупая дверь, убедитесь в том, что она надёжно защищена от взломов. К тому же важно, чтобы она была создана с использованием сверхпрочных марок стали, а также устойчивых замковых механизмов. Металлические двери для частных домов считаются самым безопасным решением – для их взлома придётся использовать особые инструменты или же сильнейше механическое влияние. Часто воры, заметив подобную преграду, даже не пытаются проникнуть в дом.

Сегодня на рынке стальные двери представлены в весьма обширном ассортименте, так что подобные изделия будут спешно вписываться в любое оформление пространства. Существуют образцы со стеклопакетами, отличающиеся роскошным внешним обликом. Они успешно пропускают лучи света в дом. Также бывают изделия с коваными составляющими, которые сделают любое здание максимально стильным. Если мы говорим о цветовой гамме или же форме – то тут отсутствуют какие-либо ограничения. Ни могут быть изготовлены в любом цвете, имитировать структуру дерева или любого русого природного материала.

Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3




Полуавтоматическая газокаротажная станция ГКС-3 предназначена для определения в промывочной жидкости скважины через заданные интервалы глубины содержания углеводородных газов (метана и тяжелых углеводородов) с исключением влияния водорода и сероводорода, а также для проведения периодического люминесцентного анализа проб бурового раствора, шлама и керна. Кроме того, аппаратура станции позволяет непрерывно измерять глубину забоя скважины, осуществлять привязку газопоказаний к глубинам, определять свойства бурового раствора.
Питание электрической схемы станции осуществляется от промышленной сети или генератора переменного тока частотой 50 гц, напряжением 127 или 220 в.
Станция ГКС-3 смонтирована в кузове специальной автомашины марки ГАЗ-51 или ГАЗ-6З.
1. Принцип работы станции. Для извлечения газа из бурового раствора, выходящего из скважины и протекающего по желобу 1 (рис. 122, а), применяется дегазатор 2.
В настоящее время применяются дегазаторы различных типов. Один из них (поплавковый дегазатор ПГ-1), показанный на рис. 122, а, представляет собой металлический колпак, укрепленный на поверхности бурового раствора в желобе при помощи специальных поплавков. Внутри колпака имеются вертикальные перегородки, а в его верхней части — газоотводная трубка, которая соединяет дегазатор с газовоздушной линией станции.
Вакуум-насосом в газовоздушной линии создается разрежение. Поток бурового раствора, протекающего по желобу, ударяется о перегородки дегазатора и разбрызгивается на мелкие частички. Благодаря разрежению из частичек -жидкости извлекается газ и устремляется в газовоздушную линию.
Вначале газ пропускается через барботер 3 с водой, в котором очищается от механических примесей. Далее он через ротаметр 4 поступает в распределительный кран 5 газоанализатора. Ротаметр 4 служит для определения скорости газовоздушной смеси, поступающей из дегазатора, и представляет собой стеклянную трубку с находящимся в ней маленьким шариком из легкого материала, который под действием силы газовоздушного потока поднимается вверх по трубке и удерживается на той или иной высоте в зависимости от скорости газовоздушной смеси. По сторонам трубки нанесены деления, позволяющие отсчитывать скорость в л/сек.
При помощи распределительного крана 5 газовоздушную смесь можно направить непосредственно в газоанализатор, пропустить через барботер 6 с 50%-ным раствором щелочи для очистки газа от сероводорода, после чего направить в газоанализатор, подключить к штуцерам 7 и 8.
Штуцеры 7 и 8 позволяют отобрать пробы газа или подключить к газовоздушной линии трубку с активированным углем, который необходим для очистки газовоздушной смеси от тяжелых углеводородов.
После распределительного крана 5 газовоздушная смесь при открытом вентиле 9 и закрытом вентиле 10 через ротаметр 11 и распределительные краны 12 пропускается через один из газоанализаторов.
Чувствительным элементом газоанализатора служит платиновая нить, помещенная в камеру 13. Платиновая нить является активным плечом мостика Уитстона. На мостик подается напряжение 0,4—1,1 в, благодаря чему платиновая нить находится в раскаленном состоянии. В измерительную диагональ мостика включается микроамперметр, показания которого при помощи регулирующего сопротивления во время пропускания чистого воздуха через камеру 13 устанавливается на нуль.


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

Газ при пропускании через камеру 13 сгорает, благодаря чему возникает тепловой эффект, изменяющий температуру платиновой нити и тем самым ее сопротивление. Баланс в измерительной диагонали мостика нарушается, и через микроамперметр протекает ток, величина которого увеличивается с увеличением содержания газов в газовоздушной смеси. Газы, оставшиеся после сгорания, через вентиль 9 и вакуум-насос выводятся в атмосферу.
Каждый газоанализатор имеет два чувствительных элемента. Чтобы предотвратить чрезмерное перегревание платиновой нити от длительного воздействия сгораемых газов, при работе станции нужно распределительными кранами 12 включать поочередно то один, то другой элемент. Распределительные краны 12 позволяют также выключить газоанализаторы из газовоздушной линии.
Если в схеме газовоздушной линии открыть вентиль 10 и закрыть вентиль 9, то газовоздушная смесь устремится мимо газоанализаторов через вакуум-насос в атмосферу. Если будут открыты оба вентиля 10 и 9, то часть газовой смеси пойдет через газоанализатор, а часть — мимо него. Таким образом, изменяя положение указанных вентилей, можно регулировать скорость газовоздушного потока, протекающего через газоанализатор. Обычно в процессе каротажа скорость газовоздушной смеси поддерживается постоянной и контролируется по ротаметру 11.
Вентиль 14 и ротаметр 15 служат для регулирования подачи воздуха с целью дополнительного разбавления газовоздушной смеси; разбавление необходимо в том случае, когда содержание газов в смеси очень высокое и приводит к зашкаливанию показаний микроамперметра.
Газоанализаторы Г/A-I и Г/А-Н позволяют определять общее и раздельное содержание тяжелых и легких углеводородных газов в газовоздушной смеси. С этой целью на чувствительные элементы первого газоанализатора подается напряжение 0,65 в, на элементы второго газоанализатора — напряжение 1,1 в.
Когда газовоздушная смесь проходит через второй газоанализатор, в нем при напряжении 1,1 в сгорают тяжелые и легкие углеводороды, т. е. определяется суммарное содержание газов; если газовоздушная смесь пропускается через первый анализатор, то в камере чувствительного элемента сгорают только тяжелые углеводороды, температура сгорания которых ниже температуры сгорания легких газов, т. е. определяется содержание тяжелых газов; разница в показаниях между газоанализаторами Г/A-I и Г/А-Н позволяет судить о содержании легких газов в газовоздушной смеси.
Для более точного определения содержания тяжелых углеводородов газовоздушная смесь пропускается через трубку с активированным углем при напряжении на чувствительном элементе 1,1 в. Так как тяжелые углеводороды поглощаются углем, то разница в показаниях при включенной трубке и без нее указывает содержание тяжелых углеводородов.
2. Устройство основных узлов станции. Станция ГКС-3 состоит из панели газоанализатора (рис. 122, б), панелей глубин и отставания, силовой панели и панели вспомогательного оборудования.
Панель газоанализатора расположена в центральной нижней части аппаратурного стенда станции. В левой части панели находятся в основном элементы управления первым газоанализатором, в правой — элементы управления вторым газоанализатором.
О назначении ротаметров 14, 15, 16 (соответственно детали 11, 4, 15 на рис. 122, а), вентилей 11, 12, 13 (детали 10, 9, 14 на рис. 122, а), штуцеров 18 и 19 (детали 7 и 8 на рис. 122, а) и распределительных кранов 7 и 17 (детали 12 и 5 на рис. 122, а) сказано выше при описании принципа работы станции.
Измерителями содержания газов в газовоздушной линии являются микроамперметры 2, снабженные механическими 3 и электрическими 5 корректорами нулевых показаний. Механическими корректорами стрелки устанавливаются на нуль при выключенных приборах. Если приборы включены, нулевые показания устанавливаются корректорами 5 при пропускании чистого воздуха через камеры чувствительных элементов. Установка цены деления шкалы микроамперметров (1 или 10 мка/дел) и подключение их к первому (Ф1) или ко второму (Ф2) чувствительным элементам газоанализаторов выполняется посредством переключателей 6. В положении «0» переключателей микроамперметры выключаются.
Вольтметр 1 служит для контроля за напряжением на чувствительных элементах газоанализаторов. Тумблером 8 прибор подключается к первому и второму газоанализаторам. Питание на измерительные мосты включается тумблерами 4. Тумблеры 9 служат для переключения величин напряжений на чувствительных элементах, равных 0,4; 0,65 и 1,1 в. Точная величина напряжения устанавливается посредством реостатов 10. Вольтметр снабжен механическим корректором нуля 3.
На панели газоанализатора расположены предохранители 20.
Панель глубин расположена в верхней центральной части аппаратурного стенда (над панелью газоанализатора). На ней установлены два счетчика. Один из них («Глубина») показывает глубину нахождения долота при бурении скважины, другой («Над забоем») показывает расстояние от долота до забоя при подъеме или спуске бурового инструмента. На панели установлены включатель питания, переключатель для ручного и автоматического подключения панели к датчику глубин, а также сигнальные лампы.
Панель глубин соединяется с датчиком глубин при помощи автоматического переключателя, который устанавливается на буровой. Переключатель обеспечивает автоматическое соединение датчика глубин со счетчиком «Глубина» (при нахождении долота на забое) или со счетчиком «Над забоем» (при подъеме и спуске бурового инструмента).
Панель отставания расположена в левой нижней части аппаратурного стенда и служит для привязки газопоказаний к истинным глубинам. На ней имеются секундомер и реостат регулировки частоты релаксационного генератора, переключатель рода работ и включатель питания.
Панель отставания соединяется с датчиком расходомера, представляющего собой трапецию, которая устанавливается в конце желоба с буровым раствором. Через трапецию из желоба вытекает буровой раствор. Уровень бурового раствора в трапеции будет тем выше, чем больше объемная скорость движения промывочной жидкости по скважине. На поверхности бурового раствора в трапеции находится поплавок. Рычаг поплавка связан с рукояткой переменного сопротивления датчика, который устанавливается в верхней части трапеции. Переменное сопротивление датчика — составляющая часть электрической схемы релаксационного генератора, находящегося в панели отставания. Импульсы релаксационного генератора регистрируются электромеханическими счетчиками, которые установлены на лицевой части панели отставания. Изменение сопротивления в датчике расходомера приводит к изменению частоты импульсов релаксационного генератора. Таким образом, частота импульсов будет зависеть от объемной скорости движения бурового раствора через трапецию, а общее число сосчитанных импульсов позволяет определить объем промывочной жидкости, вытекающей из скважины.
Над панелью отставания находится панель вспомогательного оборудования. На ней расположены включатель и регулятор оборотов вакуум-насоса, включатель вентилятора и люминоскопа, кнопка для зажигания лампы люминоскопа, кнопка сигнала автомашины и клеммы на 12 в постоянного и 110 в переменного тока. Люминоскоп служит для определения в буровом растворе битуминозных веществ, которые при ультрафиолетовом свете дают люминесцентное свечение.
В правой части аппаратурного стенда расположена силовая панель, предназначенная для подключения станции к сети переменного тока или к аккумуляторам и для зарядки аккумуляторов.
3. Калибровка газоанализатора. Калибровку газоанализатора проводят с целью установления связи между показателями микроамперметра и суммарным процентным содержанием горючих газов в газовоздушной смеси. Ее выполняют перед началом рабочего дня, а также после установки нового чувствительного элемента.
После смены чувствительного элемента газоанализатор калибруют путем пропускания через камеру чувствительного элемента четырех смесей метана с воздухом с объемным содержанием метана 0,5; 1; 2 и 4%. По результатам калибровки строят график, позволяющий в процессе газового каротажа переводить показания микроамперметра в процентные содержания суммарных газов.
Перед началом рабочей смены через камеру чувствительного элемента пропускают 0,5%-ную смесь метана и полученное при этом показание микроамперметра сравнивают с показанием при калибровке четырьмя смесями. Если разница показаний превысит 10%, то чувствительный элемент заменяют.
4. Проведение газового каротажа. Газовый каротаж заключается в систематических замерах (через интервалы глубин 0,25—2 м) общего содержания газов в буровом растворе и отборе проб (при содержаниях, в 2 раза превышающих фон) для хроматермографического анализа.
При каждом замере отмечают время, глубину скважины по счетчику «Глубина» и показания счетчиков панели отставания, рассчитывают и записывают истинную глубину, с которой поступила измеренная порция газа. Истинная глубина будет всегда меньше глубины, которая снимается по счетчику, потому что за время, пока порция газа в буровом растворе пройдет от забоя до газоанализатора, долото углубится на дополнительный интервал и окажется на новой глубине. Время, в течение которого анализируемая порция газа проходит от забоя до газоанализатора, называется отставанием. Отставание складывается из времени прохождения газа от забоя до устья скважины (до дегазатора) и времени прохождения от дегазатора до газоанализатора.
Время прохождения газа от забоя до устья скважины (с буровым раствором) определяют при помощи индикатора — целлофановой стружки (50 штук длиной 1,5 см), опилок или овса (1 кг). Индикатор вводят (при наращивании труб) в буровой раствор и одновременно включают счетчик релаксационного генератора и секундомер. Показания счетчика записывают через каждые 5 мин и в момент появления индикатора в желобе с буровым раствором. Появление индикатора фиксируют посредством двух сеток, которые поочередно вынимают из желоба с буровым раствором.
Время прохождения газа от забоя до устья скважины определяют по формуле


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

где T — время между моментом ввода индикатора и появлением его в желобе; T0 — время, в течение которого индикатор проходит от устья до забоя скважины внутри бурильных труб.
Время T0 вычисляют по форму


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

здесь H — глубина скважины в момент определения отставания в м; d — диаметр бурильных труб в см; Q — количество бурового раствора в л/сек.
Значение Q находят по формуле


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

где N — число импульсов релаксационного генератора, сосчитанного за время T в сек; С — цена деления одного импульса в л/сек; величину NC определяют по специальным таблицам.
Время прохождения газа от дегазатора определяют путем залива в желоб порции бензина и измерения при помощи секундомера времени T2 от момента залива до появления на газоанализаторе высоких показаний.
Отставание, выражаемое в минутах, находят, как сумму времен T1 и T2. Отставание, выраженное в импульсах релаксационного генератора, вычисляют по формуле


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

После определения отставания устанавливают показания счетчиков таким образом, чтобы разница между ними была равна отставанию. Величину отставания определяют не реже 1 раза на 200 м проходки скважины и не реже 1 раза в месяц.
Истинную глубину, к которой относятся показания микроамперметра, находят по формуле


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

где H — глубина, определяемая по счетчику «Глубина» в м; Tо — отставание, выраженное в минутах или в импульсах; vпр — скорость проходки скважины в момент отсчета показаний в м/мин или в м/имп (в зависимости от того, в каких единицах выражается отставание).
При увеличении глубины скважины на каждые 25—50 м отставание пересчитывают по формуле


Принципиальная схема, устройство основных узлов и работа аппаратуры станции ГКС-3

здесь Q’ — количество бурового раствора в момент пересчета в л/мин; Qо — количество бурового раствора в момент определения отставания в л/мин; T — отставание, определенное с помощью индикатора, в мин; ΔT — время движения газовоздушной смеси от дегазатора к газоанализатору в мин; ΔHо — приращение глубины скважины с момента определения отставания индикаторным способом до момента пересчета в м; V — объем 1 м3 затрубного пространства в л.
При прохождении предполагаемых нефтеносных или газоносных пластов, а также при получении высоких газопоказаний, превышающих в 2 раза и более фон, отбирают пробы газовоздушной смеси для анализа на хроматермографе. Хроматермограф станции состоит из сорбционной трубки с силикагелем, термохимического анализатора и регистрирующего прибора. Он позволяет определить относительное содержание метана, этана, пропана, бутана и сумму остальных тяжелых углеводородов в % от общего содержания всех углеводородных газов.
Газовый каротаж обычно сопровождается люминесцентным анализом проб бурового раствора, шлама и керна. Пробы отбирают по заранее разработанной программе. Люминесцентный анализ позволяет определять наличие и содержание нефти в буровом растворе, шламе или керне и на основании этого делать выводы о пересечении скважиной нефтесодержащих пород.
Определение нефти в пробах основано на свойстве люминесценции битуминозных веществ при облучении ультрафиолетовыми лучами. Анализ проводят при помощи люминоскопа, представляющего собой светонепроницаемую камеру с источником ультрафиолетового света (ртутно-кварцевой горелкой с фильтром), в которую помещают исследуемый образец.
Пробы бурового раствора отбирают вблизи устья скважины в объеме 100—200 см3, разбавляют в двух-трехкратном объеме воды, после чего рассматривают в люминоскопе. Для люминесцентного анализа шлама или керна отбирают пробы весом 100—200 г, промывают их до удаления глинистого раствора, размельчают и просматривают в люминоскопе.
Для улучшения условий наблюдения на поверхность анализируемых проб наносят каплю нелюминесцирующего растворителя битумов — обычно хлороформа. Пробы с высоким содержанием битума подвергают эталонному анализу. С этой целью приготовляют вытяжку, состоящую из 10 см3 хлороформа и 0,5 г бурового раствора (или 0,2—8 г породы). Люминесцентное свечение вытяжки сравнивают с интенсивностью свечения эталонных растворов того же битума и таким образом определяют концентрацию битуминозных веществ в исследуемой пробе.
5. Изображение результатов газового каротажа. Результаты газового каротажа изображают в виде газокаротажной диаграммы. На диаграмму наносят кривые изменения содержания суммы газов и тяжелых углеводородных газов в газовоздушной смеси, а также скорости проходки скважины. Против соответствующих глубин указывают результаты хрома-термографического и люминесцентного анализов.
На диаграмму наносятся сведения о глинистом растворе, режиме бурения (типе, размере долота, смене долота), перерывах в бурении, добавках в буровой раствор, водонефтепроявлениях и режиме работы аппаратуры (смене чувствительных элементов, калибровке и т. п.). Масштаб глубин газокаротажной диаграммы принимают равным масштабу диаграмм других методов каротажа на данной скважине. Диаграмму снабжают стандартным заголовком, в котором приводят сведения о расположении скважины, наименование организации и фамилию лица, проводившего работы, интервал каротажа, начало и конец работ, масштабы и другие данные.

Монтаж многоэтажных зданий со смешанным каркасом




К таким зданиям или их комплексам относятся здания, несущие каркасы которых выполнены виде комбинации сборных железобетонных и стальных конструктивных элементов. В этом случае в проектах предусматривают сборные фундаменты, колонны, ригели, плиты покрытий из сборных железобетонных конструкций. В основном это конструктивные элементы, работающие на большие сжимающие нагрузки и незначительные растягивающие силы или их комбинации. Конструктивные элементы со значительными растягивающими расчетными усилиями — подкрановые балки, особенно при больших крановых нагрузках, а также стропильные фермы с пролетами более 24 м, как правило, выполняют из стальных конструкций.
Наиболее характерные здания со смешанным каркасом — ТЭЦ или ГРЭС, На рис. 10.11 показана схема монтажа каркаса ТЭЦ. Типовое здание ТЭЦ имеет четыре пролета: машинный зал (оси А—Б) пролетом 39 м и высотой до 30 м; деаэраторное отделение (оси Б—В) пролетом 12 м: бункерное отделение (оси В—Г) пролетом 12 м; котельное отделение (оси Г—Д) пролетом 33 м и высотой до 52 м.
Здания могут иметь и большее количество пролетов, и иное их расположение. ГРЭС несколько отличается конструктивно-планировочным решением. Главный корпус состоит обычно из трех основных пролетов (возможны и четыре пролета); машинного зала (оси А—Б) пролетом 39—54 м, высотой до 27 м; деаэраторной — бункерная этажерка пролетом 12 м и котельной пролетом 30—39 м при высоте от 40,5 до 80 м. Шаг колонн небольших ТЭЦ — 6 м, ГРЭС — 12 м. Бункерное, и деаэраторное отделение — это многоэтажная часть корпуса, в которой размещаются бункеры. В поперечном разрезе это многоэтажная рама; машинный зал и котельная — одноэтажные помещения.


Монтаж многоэтажных зданий со смешанным каркасом

Части зданий ТЭЦ могут быть построены целиком из сборных железобетонных конструкций. Большие пролеты машинного зала и котельную обычно перекрывают металлическими фермами. Колонны могут выполнять как металлическими, так и железобетонными. Помещение главного корпуса ТЭЦ насыщено оборудованием. В котельной большую часть пролета занимают котлы, устанавливаемые ближе к ряду Д и имеющие массивные фундаменты. В машинном зале большую площадь занимают турбогенераторы. Монтаж строительных конструкций ТЭЦ можно производить как совмещенно с монтажом оборудования, так и раздельно. При этом применяют два способа организации работ. При первом способе в котельной и деаэраторном отделении вскрывают общий котлован на отметке — 3,6 м, по дну которого выполняют планировку грунта и укладывают пути монтажного крана и пути подачи конструкций. Одновременно бетонируют фундаменты под конструкции и оборудование. Конструкции монтируют краном, передвигающимся на уровне основания фундаментов. Для подачи конструкций устраивают съезд. При втором способе устройство фундаментов под колонны выполняют в отдельном котловане, а пути крана укладывают на нулевой отметке после засыпки пазух колонн.
Монтаж зданий во всех случаях рационально вести кранами с большим подстреловым пространством — башенными, гусеничными или рельсовыми с башенно-стреловым оборудованием. Каркасы крупных ТЭЦ и ГРЭС монтируют башенными кранами BK-1000 грузоподъемностью 50 т, БК-406 грузоподъемностью 40 т, гусеничными кранами СКГ-100 и МКГ-100 и рельсовыми кранами СКР-2600 грузоподъемностью 100 т и СКР-3500 грузоподъемностью 150 т.


Монтаж многоэтажных зданий со смешанным каркасом

Монтажные краны размещают в котельном отделении у ряда Г и в машинном зале. В котельном отделении кран устанавливают в зоне, свободной от оборудования. Краном в этом случае можно вести монтаж конструкций и оборудования котельной и всей многоэтажной части здания с оборудованием. Машинный зал, где масса и высота элементов конструкций меньше, может быть смонтирован гусеничным краном. При строительстве ТЭЦ или ГРЭС рядом со зданием располагают склад конструкций. В зависимости от объема конструкций и массы элементов склад оборудуют одним или двумя козловыми кранами грузоподъемностью 30—40 т. На складе выделяют площадь для укрупнения конструкций в блоки и добетонирования колонн. Пути подачи конструкций или дороги располагают на складе так, чтобы они входили в котельную или машинный зал. Показанный на рис. 10.12 пример расстановки основного монтажного оборудования выполнен на строительстве ТЭЦ среднего типа. Конструкции его монтировали краном BK-100 грузоподъемностью 50 т и гусеничным краном СКГ-63.
Кран BK-1000, установленный в котельном отделении, монтировал в первую очередь многоэтажную часть — бункерное и деаэраторное отделения параллельно с оборудованием. Многоэтажная часть в этом случае обеспечивала устойчивость всего каркаса. Конструкции этажерок монтировали укрупненными плоскими рамами в пределах грузоподъемности крана.
Колонны ряда Д монтировали частями, ограниченными грузоподъемностью крана. Устойчивость колонн обеспечивали установкой связей и подкрановых балок. Монтаж конструкций машинного зала выполняли краном СКГ-63.


Монтаж многоэтажных зданий со смешанным каркасом

На рис. 10.13 показана схема монтажа крупной ГРЭС двумя башенными кранами BK-1000.
В настоящее время проектируют ТЭЦ очень большой энергомощности. На рис. 10.14 приведен пример монтажа ТЭЦ мощностью 1000 МВт (с двумя котлами по 500 МВт). В состав только главного корпуса ТЭЦ указанной мощности входят следующие здания и сооружения: турбинное отделение — оси А~Б; помещение электротехнических устройств (ЭТУ) и блочного щита управления (БЩУ) — оси A2—A; машинный зал — оси А—Б; котельное отделение — оси Г—Д; бункерная № 1 и № 2 — оси Б—В, Е—Ж; башни пересыпки № 1 и № 2; помещение котлоагрегатов; галерея конвейеров; ремонтная мастерская; помещение РВП (воздухонагреватели) — оси Ж—И; отделение тягодутьевых механизмов (ТЖМ) — оси M—K и золоуловителей (ЗУ); общестанционная насосная и дымовая труба.
Объем работ по комплексу зданий и сооружений такой станции составляет около 35 тыс. т стальных конструкций, высота здания до 105 м, пролеты до 54 м, масса укрупненных блоков около 80 т, шаг колонн 6 м. Несущий каркас станции спроектирован из низколегированных сталей. Стыки монтажных элементов колонн выполняются на высокопрочных болтах. Торцы отправочных элементов колонн фрезеруют на заводе-изготовителе. Конструкция опирания колонн предусматривает безвыверочный монтаж; колонны при монтаже опираются на заранее установленные и выверенные плиты. Торцы колонн фрезеруют на заводе, а верхние поверхности плит изготовляют строгаными.


Монтаж многоэтажных зданий со смешанным каркасом

Учитывая техническую сложность, большую высоту и значительную массы укрупненных блоков для монтажа здания, предусматривается применение мощных современных кранов — рельсового крана СКР-3500 ЭП, двух рельсовых кранов СКР-2600 и двух гусеничных кранов СКГ-631. Кран СКР-3500 ЭП самоходный, расчетный грузовой момент 3500 т/м. Для увеличения высоты подъема кран установлен на специальном портале, высотой 16,5 м, с базой 15 м.
Диаэраторное и бункерное отделение представляет собой многоэтажную раму с жестким креплением ригелей к колоннам. Каждая многоэтажная рама монтируется из нескольких укрупненных блоков, состоящих из колонн и ригелей.
Большие высоты конструкций обязывают производить укрупнительную сборку блоков и монтаж конструкций каркаса с большой точностью. Для этой цели предусматриваются специальные стенды, обеспечивающие точность укрупнения и контроль собранных блоков до их подъема. Для снятия блоков на стендах служат специальные шарниры, обеспечивающие поворот укрупненного блока при подъеме и свободный съем их со стендов. Монтаж ТЭЦ начинается с деаэраторного и бункерного отделений, обеспечивающих общую устойчивость возводимого сооружения.
По ходу монтажа вслед за краном СКР-3500 ЭП движется кран СКР-2600, помогая основному механизму и обеспечивая необходимую технологичность и равномерный темп монтажных работ. Для перемещения крана используется один из путей крана СКР-3500 ЭП. Вблизи здания ТЭЦ организуется склад конструкций с площадками укрупнительной сборки и развитыми путями и дорогами для приема и подачи конструкций на монтаж. Склад обслуживается двумя башенными кранами БК-1000А, кранами СКР-2600 и СКР-3500ЭП, козловыми и гусеничными кранами.

Монтаж сайдинга при облицовке фасада дома





Привести в порядок фасад дома несложно, если использовать для этого облицовочные сайдинг панели. Причем, самостоятельно справиться с задачей его монтажа под силу практически любому хозяину. А при желании удастся увеличить изоляционные возможности стен, поместив под облицовку из сайдинга подходящий материал для утепления. Остается выяснить, как эти работы выполняются на практике.

Как подготовить стены к монтажу сайдинга

Перед креплением облицовочных панелей сложные подготовительные мероприятия не нужны. Тем не менее, следует удостовериться в отсутствии трещин и щелей в стенах. От них необходимо избавиться, чтобы в дальнейшем не появились более крупные дефекты. Избавляться от щелей и трещин нужно и по той причине, что их присутствие приводит к ухудшению теплоизоляционных свойств стен.

Как установить каркас под сайдинг

Монтировать облицовочные панели сразу на стены постройки нерационально. Намного лучше, если сначала владелец соберет каркас для этого материала. Каркас получится обустроить, выбрав специальные алюминиевые профили с монтажными отверстиями.

Они устанавливаются на кронштейны, которые позволяют регулировать зазор между стеной дома и слоем обшивки. Такой зазор обязательно нужно оставлять, чтобы не нарушать вентиляцию базовой поверхности. Чтобы обшивка получилась жесткой, расстояние между направляющими профилями должно составлять не более 50 см.

Как уложить теплоизоляционный слой

Пространство, остающееся между профилями, можно использовать для закладки теплоизоляции. В этом случае используется, например, минеральная вата. Только владелец должен учитывать, что этот утеплитель нуждается в ветрозащите и гидроизоляции. Обеспечить ее можно, если покрыть каркас специальной изоляционной мембраной. Хотя иногда используют и обычный полиэтилен.

Как монтировать сайдинг на каркас

На каркасную конструкцию панели сайдинга начинают крепить с нижней части стен. Элементы облицовки размещают горизонтально, прихватывая их к профилям дюбелями или кляммерами. Поскольку на панелях есть шипы и пазы, скрепить их друг с другом несложно. Наиболее уязвимыми участками такой облицовки остаются углы. Чтобы защититься от проникновения влаги через них, устанавливают специальные доборные элементы. Они еще и улучшают эстетичность отделки в целом.

Процесс монтажа сайдинга, как понятно теперь, довольно прост. Можно самостоятельно справиться с ним, не прилагая слишком больших усилий.

Арки из гипсокартона




Арки из гипсокартона

Арки из гипсокартона могут стать хорошей заменой межкомнатных дверей. Для помещения этот вариант избавления от надоевшей двери является достаточно щадящим. Форму бетонной стены менять не потребуется, а ведь такой процесс отнимает много времени и сил. При несущей стене этот вариант станет особенно актуальным, так как для конструкции дома крайне небезопасно нарушать ее структуру. Для большинства людей сейчас вполне доступная стоимость арочных дверей. Минимальный набор материалов и небольшой перечень инструментов потребуются для реализации в интерьере таких изменений.

Сначала нужно будет заготовить шаблон. Для этого в реальном масштабе конфигурацию проема наносят на лист плотной бумаги. Расчет необходимого материала проводится после этого. нужно учитывать, что для узких простенков потребуется использовать другой способ, так как для крепления деталей там используется клей. Имеющие две стороны из гипсокартона арки являются стандартом. Куски гипсокартона изгибаются дугой нужной формы. В зависимости от толщины стены определяется ширина кусков.

Потребуется подготовить циркуль. Проще всего его сделать из деревянной рейки, в которую на длину радиуса арки вбиваются два гвоздя. Из гипсокартона после делают соответствующие элементы. Высоте арки должна соответствовать их длина, ширине проема – ширина. Контур дуги на заготовку наносится с помощью подготовленного циркуля. Необходимо обязательно проверить симметричность эскиза. По нанесенной дуге далее пропиливают лобзиком, удаляя лишнее.

Иркутский нефтегазоносный бассейн




Бассейн занимает обширную площадь на юге Восточно-Сибирской платформы. На востоке он ограничивается Приморским и Байкальским горными сооружениями, на юге — Восточным Саяном и на западе — Енисейским кряжем. На север этот бассейн, видимо, отделяется зоной погребенных горстообразных выступов фундамента от Тунгусского бассейна, проходящей примерно вдоль широтного отрезка нижней части р. Ангары.

В крайней восточной части северная граница бассейна условно проводится через Пеледуйские дислокации в сторону Патомского нагорья. По этой границе Иркутский бассейн отделяется от расположенного от него к северо-востоку Приверхоянско-Вилюйского нефтегазоносного бассейна. Фундаментом осадочного комплекса отложений этого бассейна служат архейские и, судя по последним данным, также протерозойские образования (рис. 65). В составе нормальных осадочных отложений, участвующих в строении этого бассейна, главную роль играют отложения позднего докембрия, кембрия и ордовика. Образования среднего и верхнего палеозоя, а также мезозоя развиты незначительно в форме отдельных небольших по размеру пятен. Стратиграфия позднего докембрия и нижней части кембрийской системы до сих пор не имеет однозначного подразделения. В состав позднего докембрия относят отложения байкальского трехчленного комплекса — голоустинскую, улунтуйскую и качергатскую свиты. Эти отложения развиты в типичном виде только в западном Прибайкалье в форме узкой полосы северо-восточного простирания, в общем обрамляющей западное побережье оз. Байкал.



С палеонтологических и палинологических позиций возраст этих отложений не имеет достаточных обоснований, поэтому разные исследователи эти отложения относят к различному возрастному диапазону. Впервые этот комплекс был выделен и подразделен на свиты М.М. Тетяевым, и им был отнесен к верхнему протерозою. Этой же точки зрения на возраст трехчленного комплекса придерживается И.П. Карасев и другие исследователи.

За последнее время ряд исследователей — И.К. Королюк, М.А. Цахновский, В.В. Самсонов и др. — считают возможным эту толщу относить к синийской системе, которую они включают в состав нижнего палеозоя, ниже отложений кембрийской системы. Ушаковскую толщу, развитую в западном Прибайкалье, впервые выделенную М.М. Тетяевым, упомянутые авторы параллелизуют с нижнемотской подсвитой нижнего кембрия. В этом случае так называемые ушаковские отложения скважин упомянутые авторы параллелизуют с качергатской свитой Прибайкалья и олхинской Восточного Присаянья.

И.П. Карасев считает, что ушаковская свита скважин является базальной для нижнего кембрия и с ней он параллелизует отложения оселочной, олхинской и карагасской свит Присаянья, считая их одновозрастными. Из-за различного понимания стратиграфического положения толщ по-разному производится и сопоставление с разрезами нижнего кембрия Приверхояно-Вилюйского бассейна. И.П. Карасев и другие ушаковскую свиту скважин параллелизуют с толбинской свитой Якутии, мотскую — с пестроцветными и т. д., М.А. Цахновский, В. В. Самсонов, М.М. Мандельбаум, В.Г. Васильев и другие считают, что базальными слоями платформенного чехла являются отложения мотской свиты, начинающиеся с грубозернистых и мелкозернистых песчаников нижнемотской подсвиты, которые параллелизуются этими исследователями с толбинской свитой, считая, что ушаковская свита выполняет промежуточный структурный этаж и положение этих отложений аналогично бавлинским образованиям Русской платформы. В этом случае толбинская свита будет занимать в общем разрезе осадочных образований платформы положение, аналогичное среднему девону Русской платформы, т. е. свит, с которых начинается типично платформенный этап развития.

В настоящее время спорным является также положение усольской свиты. Трест Востсибнефтегеология в стратиграфическом разрезе эту свиту помещает в состав ленского яруса, отнеся к алданскому ярусу ушаковскую свиту скважин и мотскую свиту. Ряд исследователей считает, что ее нужно помещать в алданский ярус.

Все эти вопросы в настоящее время являются предметом обсуждения и разработки и поэтому дать окончательный вариант в достаточной мере обоснованной стратиграфии позднего докембрия и нижней части кембрия пока не представляется возможным. В настоящей работе принята схема стратиграфического расчленения указанных толщ так, как это принято в тресте Востсибнефтегеология, т. е. к нижнему кембрию отнесены ушаковская свита скважин и мотская свита, а к ленскому ярусу — усольская, бельская, булайская и ангарская свиты. Отложения трехчленного комплекса, а также олхинекая и другие свиты позднего кембрия развиты в Прибайкалье и Присаянье, т. е. в бортовых зонах бассейна, поэтому более подробней на их характеристике останавливаться не будем.

В составе ушаковской свиты в пределах разведочных площадей основную роль играют терригенные образования — песчаники, которые часто переслаиваются с алевролитами, аргиллиты, сланцы с подчиненными прослоями доломитов. В окраинных частях рассматриваемого региона в составе этой свиты преобладают грубообломочные фракции. Мощность свиты меняется от 0 до 340 м.

Вышележащая мотская свита подразделяется на три подсвиты. Нижняя сложена песчаниками, сланцами, алевролитами и доломитами мощностью от 46 до 200 м. В составе средней преобладает переслаивание песчаников и доломитов. Встречаются алевролиты, гравелиты, мергели и известняки. Мощность этой подсвиты изменяется от 78 до 210 м. Верхняя подсвита состоит из песчано-карбонатных пород, в нижней части и в верхней — из доломитов и известняков с прослоям ангидритов. Мощность этой подсвиты 120— 370 м.

Усольская свита развита очень широко и в большей ее части представлена переслаиванием мощных пачек доломитов и каменной соли. В наиболее южных частях бассейна в составе усольской свиты преобладают доломиты. Мощность свиты — 400—800 м.

В составе вышележащей бельской свиты участвуют известняки и доломиты с прослоями каменной соли, сланцев, глин, мергелей, песчаников и ангидритов. Мощность ее 300—460 м.

Будайская свита состоит преимущественно из доломитов. В подчиненном значении в ее составе развиты известняки, мергели и сланцы. Мощность свиты 110—150 м.

Наиболее верхняя свита нижнего кембрия — ангарская — состоит преимущественно из доломитов, доломитизированных известняков, сланцев, мергелей, глин, песчаников. Мощность ее 260—700 м. Общая мощность отложений нижнего кембрия 1300—3000 м и более.

Средний кембрий развит только в северных районах бассейна, мощность которого достигает 100—200 м. Отложения среднего кембрия здесь обычно выделяют в литвинцевскую свиту, представленную доломитами, ангидритами с прослоями известняков, участками окремнелых.

Отложения верхнего кембрия выделены в верхоленскую свиту, мощность которой изменяется в пределах 1500—2000 м. Эта свита сложена мергелями с прослоями алевролитов и песчаников, песчаники с редкими прослоями песчанистых известняков. Все эти отложения имеют весьма пеструю, преимущественно буро-красную окраску. В северных районах верхний кембрий мощностью около 300 м представлен зеленовато-серыми известняками, мергелями, иногда доломитизированными известняками.

В составе отложений ордовикской системы здесь выделены все три отдела. Нижний отдел подразделяется на два яруса: устькутский и чунский. Первый из них представлен песчаниками и алевролитами с прослоями доломитов и известняков общей мощпостью до 100 м. В составе чунского яруса наибольшим развитием пользуются доломиты, известняки, мергели и реже песчаники и гипсы. Мощность 60—150 м. Средний отдел ордовика подразделяется на криволуцкий и мангозейский ярусы. Криволуцкий ярус представлен пестроцветными песчано-глинистыми образованиями, в верхней части которого развиты песчаники с фосфоритами, общая мощность 100— HO м. В составе мангозейского яруса наибольшим развитием пользуются известняки, известковистые аргиллиты с прослоями доломитов и фосфоритных пород. Верхняя часть криволуцкого и нижняя часть мангозейского ярусов обычно выделяется в мамырскую свиту, в составе которой преобладают терригенные породы. Верхний отдел ордовика представлен алевролитами, песчаниками, аргиллитами и мергелями с прослоями гипсоносных глин и доломитов, мощностью до 200 м.

Силур в основном представлен песчаниками, развит сравнительно на небольших площадях и небольшой мощности. На крайнем юге и западе бассейна в виде неширокой полосы вдоль Восточного Саяна и Енисейского кряжа развиты континентальные образования средней юры, к которым приурочены широко известные каменноугольные бассейны: Черемховский и Камско-Тасеевский.

В тектоническом отношении Иркутский бассейн, представляющий в целом обширную депрессию, построен весьма сложно. В крайней юго-западной его части выделяется крупная Присаянская впадина с глубиной залегания фундамента до 6—7 км. В крайней восточной части выделяется широкая полоса, часто называемая зоной линейных складок, или Прибайкальским краевым прогибом. Она отделяется от упомянутой выше Присаянской впадины зоной, видимо, погребенных горстовых поднятий вдоль меридионального отрезка Ангары, которую обычно называют системой Ангарских дислокаций.

Присаянская впадина на юге окаймляется Восточным Саяном, на западе — Енисейским кряжем и на севере — Нижнеангарской флексурой. Вдоль нижнего течения р. Ангары, начиная примерно от г. Братска и ниже, намечается крупная гравитационная ступень с падением напряжения гравитационного поля от широтного отрезка р. Ангары к югу. На значительном протяжении вдоль этой части р. Ангары прослеживается крутое погружение отложений нижпего кембрия в южном направлении и быстрое перекрытие их отложениями пермской системы. Таким образом, данные гравиметрии и геологии указывают, что северное обрамление Присаянской впадины представляет зону приподнятого положения отложений нижнего палеозоя, которая отделяет эту впадину от Тунгусского бассейна.

В центре Присаянской впадины выявлен относительно крупный гравитационный максимум, на основании чего предполагалось наличие здесь Чуно-Бирюсовского погребенного сводового поднятия. Между этим поднятием и Енисейским кряжем выделялся Канско-Тасеевский прогиб. В его пределах развиты линейные складки, простирание которых подчинено общему направлению Енисейского кряжа, обрамляющего этот прогиб с запада. Сейсморазведочные и электроразведочные работы МТТ, проведенные в Присаянской впадине, показали, что область гравитационного максимума отвечает наибольшему прогибанию и что поэтому для выделения погребенного поднятия и Канско-Тасеевского прогиба не имеется оснований. Эти работы показали, что под мощной толщей верхнего кембрия во впадине выделяется несколько вилообразных поднятий северо-западного простирания, которые не отражаются в структуре осадочного чехла вышележащих отложений.

Тектоническое толкование зоны развития линейных складок Прибайкалья в настоящее время не является однозначным. Многими исследователями вслед за Н.С. Шатским она трактуется в качестве краевого прогиба, другими — в качестве синеклизы. Для всей этой зоны наиболее характерным является развитие линейных складок значительной протяженности, прослеживаемых на расстоянии 100 км и более, а их систем на 400—500 км. Такой характер развития складок в осадочном чехле бассейна указывает что они формировались в условиях жесткого обрамления как с юго-востока (Байкальский свод), так и с северо-запада (зона горстовых поднятий).

В рассматриваемом бассейне в структуре осадочного чехла развиты два типа локальных поднятий. К первому типу относятся поднятия, фиксируемые по отложениям верхних горизонтов кембрия, ордовика и силура, развитых вблизи дневной поверхности, которые до последнего времени являлись основным объектом разведки. Эти поднятия, как правило, в более древних отложениях — в низах усольской, мотской и ушаковской свитах выполаживаются и часто переходят в пологое моноклинальное залегание пластов. Ко второму типу относятся поднятия, установленные за последнее время сейсморазведкой, развиты в отложениях ушаковской, мотской и низах усольской свит нижнего кембрия и постепенно выполаживающиеся в более молодых отложениях, часто переходящие в пологие, едва заметные перегибы слоев.

К числу этих поднятий относятся Атовское, Шаманское, Северо- и Южно-Радуйское, Бильчирское и др. Амплитуда этих складок по горизонтам мотской и низов усольской свит изменяется от 60 до 80 м и размеры их имеют 3,5—8 км. Перечисленная выше группа структур ориентирована в субмеридиональном направлении и составляет южную часть так называемой зоны Ангарских дислокаций.

Современными областями питания подземных вод Иркутского бассейна являются горные обрамления, а зонами разгрузки — дизъюнктивные нарушения, прорезающие осадочные образования в ряде внутренних частей бассейна.



В разрезе отложений нижнего кембрия в настоящее время выявлено примерно около 20 пластов коллекторов. Из большинства этих пластов получены непромышленные притоки нефти или газа (рис. 66). Промышленная нефтегазоносность установлена в пластах-коллекторах, расположенных в нижнемотской подсвите — в низах усольской свиты. Наиболее древним из известных возможных продуктивных горизонтов является боханский, залегающий в верхах ушаковской свиты. Он представлен песчаниками мощностью 16—25 м. При испытании этого горизонта были получены непромышленные притоки газа. В нижнемотской подсвите выделяются два горизонта песчаников, обладающих хорошими коллекторскими свойствами. Один из этих горизонтов залегает в верхней части нижнемотской подсвиты мощностью от 25 до 60 м и другой в подошве нижнемотской подсвиты мощностью порядка 12—25 м. Первый горизонт получил название парфеновского и второй — марковского. Последний представлен песчаниками, разделенными глинами и алевролитами. На Марковской площади из него получен приток газа и конденсата. Глубина залегания горизонта в скв. 15 2569—2601 м.

При испытании парфеновского горизонта был получен промышленный приток газа на Парфеновской площади. В последнее время при испытании скв. 9 на Марковской площади из этого горизонта получен приток конденсата и газа при пластовом давлении около 260 am. Пористость парфеновского горизонта изменяется в пределах от 1 % до 17—18%, и на отдельных площадях открытая пористость этого горизонта достигает в среднем 30% (Тыретская площадь). Весьма изменчива и проницаемость этого горизонта. На отдельных площадях этот горизонт представлен плотными песками, проницаемость которых измеряется нулевыми значениями. Вместе с тем на ряде площадей проницаемость песчаников и песков этого горизонта достигает очень большой величины — 1000 мд и более. В отдельных случаях она имеет значение 200 мд и более.

Осинский горизонт имеет среднюю мощность 65—70 м. Его верхняя часть мощностью 14—15 м представлена плотными известняками, в подошве которых залегает пласт соли или засолоненных доломитов мощностью 3—4 м. Суммарная мощность проницаемых карбонатных пород в общей пачке известняков и доломитов осинского горизонта составляет 20—30 м, т. е. примерно 50% от общей мощности горизонта. Коллекторские свойства осинского горизонта обусловлены наличием каверн и трещиноватости.

По данным Е.Н. Мещерской, проницаемость пород этого горизонта, определяющаяся обычными способами, является нулевой, в то время как трещинная проницаемость, определяемая по методике ВНИГРИ, измеряется в среднем от 4—5 до 20—50 мд. Открытая пористость изменяется от 1 до 11 %. Осинский горизонт вскрыт на всех разведочных площадях — на Атовской, Радуйской, Парфеновской, Терецкой, Нукутской и др.

Важнейшим достижением поисково-разведочных работ в Иркутском бассейне является открытие Марковского нефтяного месторождения, приуроченного к валу того же наименования, вытянутому в северо-северо-восточном направлении (рис. 67). Вал прослежен па 100 км и состоит из ряда брахиантиклинальных складок, закартированных по отложениям ордовика. Опорная скважипа-открывательница расположена в седловине между двумя антиклиналями — Северо- и Южно-Марковской. Фонтан из этой скважины был получен 18 марта 1962 г. с глубины 2162,3 м из верхней части осинского горизонта. Промышленная нефтегазоносность доказана, как уже указывалось выше, и мотской свитой. Нефть имеет удельный вес 0,83, начало кипения 63° С, температуру застывания — 28° С, содержание смол 12%, серы — 0,8%, выход светлых продуктов до 300° С — 60%.



Кроме того, промышленные притоки нефти были получены на Атовской площади из отложений мотской свиты. Приток нефти вместе с водой был получен из верхов усольской свиты на Балыхтинской и Тыптинской площадях, расположенных на Шигаловском валу, примерно в 180 км на юго-запад от Марковского месторождения.

Непромышленные притоки нефти и газа, как уже указывалось, получены на многих других разведочных площадях этого бассейна. Накоплен материал по нефтегазоносности Иркутского бассейна, в особенности результаты разведки последних лет со всей очевидностью указывают на большие перспективы этого бассейна.

Тройные и более сложные карбидные системы




Очень немногие сложные карбидные системы исследованы достаточно систематически. В большинстве случаев изучались лишь свойства спеченных твердых сплавов, изготовленных из твердых растворов или смесей сложного состава.

Полной взаимной растворимости можно ожидать между изоморфными карбидами металлов IV и V групп, за исключением систем, состоящих из карбида ванадия и карбидов циркония и гафния (порознь или вместе). Между карбидами металлов IV и V групп, с одной стороны, и VI группы — с другой, можно ожидать, как и в бинарных системах, лишь ограниченную растворимость. С повышением температуры твердые растворы карбидов металлов IV и V групп будут растворять все большие количества карбидов металлов VI группы. Растворимость в двойных или более сложных твердых растворах существенно выше, чем в карбидах отдельных металлов, и это создает определенные преимущества над бинарными сплавами с точки зрения их практического использования. Растворимость в карбидах металлов VI группы должна быть невысокой.

Методы получения твердых растворов карбидов сложного состава не отличаются от принятых для двойных систем. В промышленных условиях обычно прокаливают смеси из отдельных карбидов. Для технических и научных целей рекомендуются присадки веществ, ускоряющих диффузию. Практическое значение имеет также получение сложных карбидных систем в жидкой никелевой ванне с последующим химическим их выделением.

Карбид титана — карбид ниобия — карбид тантала. Такой тройной сплав исследовали Новотный и Киффер, добавляя карбид титана к твердому раствору 3TaC-2NbC. Измерения периодов решеток образцов, спекавшихся при 1500° в течение 2 час., показали наличие гомогенности лишь на стороне карбида титана (при 20% NbC+TaC). Впрочем, данные этой работы не окончательны, так как в опытных образцах наблюдались большие колебания по углероду. О растворимости карбида титана в двойном твердом растворе также нельзя судить ввиду неравновесного состояния образцов.

Все три бинарные системы TiC—NbC, TiC—TaC и NbC—TaC обладают полной взаимной растворимостью. Можно ожидать поэтому, что и любой разрез псевдотройной диаграммы TiC—NbC—TaC будет обладать таким же свойством.

По методу Мак-Кенна были получены твердые растворы состава 7% Ti, 50% Ni, 32,5% Ta и 10,5% С, используемые как присадка к жаропрочным и жаростойким твердым сплавам на базе карбид титана + кобальт. Ниобий и тантал с успехом вводили в расплавленную никелевую ванну в виде измельченного ферро-ниобий-тантала, содержавшего оба последних металла в нужном соотношении. Этим исключалась трудная операция разделения ниобия и тантала. Полученный продукт представлял собой гомогенный твердый раствор с решеткой NaCl.

Карбид титана — карбид ниобия — карбид вольфрама. Эта система исследована рентгенографически Ковальским и Уманским. Образцы готовили спеканием смесей карбидов при 1500—2550°. Рис. 70 дает соответствующую псевдотройную диаграмму, на которой нанесены границы гомогенных областей твердых растворов с кубической решеткой при различных температурах. Для двойных систем авторы приняли определенные значения растворимости. Растворимость карбида вольфрама в твердом растворе TiC—NbC (твердый раствор а) заметно увеличивается с повышением температуры, так что при 2550° остается лишь небольшая область гетерогенности. Должен существовать и твердый раствор в (двойной карбид в карбиде вольфрама); однако здесь растворимость мала и не исследована.



Карбид титана — карбид тантала — карбид вольфрама. В последние годы широкое применение получили спеченные твердые сплавы, содержащие, кроме монокарбида вольфрама и кобальта, 2—20% карбида титана и 2—20%. карбида тантала. В США эти новые сплавы в значительной мере вытеснили титановольфрамокобальтовые сплавы обычных марок.

В связи с этим исследование системы TiC—TaC—WC имеет большое практическое значение. Первое такое исследование предприняли Новотный, Киффер и Кнотек, построившие квази-тройную диаграмму состояния, использовав рентгенографический и металлографический методы анализа. Твердые растворы были получены способом, описанным ранее. Из смесей готовых карбидов и кобальта прессовали опытные образцы, которые спекали в течение 1,5 час. при 1450° в вакууме и в токе водорода. Для достижения максимально равновесного состояния при низких температурах горячепрессованные образцы (1500°) отжигали в течение 40 час. при 1450°. Они оказались вполне пригодными для микроскопического исследования. Микроструктура сплава, содержащего по весу 44,15% карбида титана, 28,9% карбида тантала, 18,95% карбида вольфрама и 8% кобальта, показанная на рис. 71, обнаруживает однородный твердый раствор и включения металлической фазы (кобальт). Микроструктура сплава, содержащего 3,9% карбида титана, 12,4% карбида тантала, 75,7% карбида вольфрама и 8% кобальта (рис. 72), показывает наряду с твердым раствором также WC-фазу. В некоторых образцах с гетерогенной структурой была обнаружена еще одна, недостаточно исследованная фаза, по-видимому двойной карбид типа CoW (Ta, Ti) C2.



На основе рентгеноструктурного анализа, хорошо согласующегося с металлографическим исследованием, были построены разрезы квазитройной диаграммы TiC—TaC—WC при температурах 1450° и 2200° (рис. 73, 74). На диаграммах имеется область, где наряду с тройным твердым раствором встречается практически чистый карбид вольфрама. При повышении температуры граница гомогенности сдвигается в сторону более высокой растворимости монокарбида вольфрама в твердом растворе карбидов титана и тантала. Область WC-твердых растворов, по-видимому очень узкая, в данном исследовании не была обнаружена. На диаграммах нанесены также найденные значения периодов решеток. Точное определение этих величин затруднялось разбросом, объясняющимся в большинстве случаев неполным равновесием или дефектами (вакантными местами) по углероду. Любопытна форма поверхностей, характеризующихся одинаковыми значениями периодов решетки; эти поверхности в гомогенной области заметно отклоняются от плоскости (т. е. от закона аддитивности). В то время как в квазибинарных системах TiC—WC и TaC—WC образование твердых растворов сопровождается сжатием решетки, внедрение монокарбида вольфрама в решетку твердых растворов TiC—TaC средней концентрации скорее расширяет их решетку.



Из данных о постоянных решеток вблизи двойных систем можно вновь заключить о взаимной растворимости соответствующих пар карбидов. Для системы TiC—WC эти данные хорошо совпадают с литературными сведениями; для системы TaC—WC это соответствие менее удовлетворительно. Для 1450° приведенные здесь значения периодов решетки TaC—WC еще более или менее совпадают с данными Ковальского и Уманского. При температуре 2200° последние дают растворимость порядка 50%. Новотный и Киффер при 2100° получили, однако, лишь величину порядка 17% WC. По последним данным, максимальная растворимость монокарбида вольфрама в карбиде тантала при 2200°, по-видимому, не превышает 30%. Впрочем, все эти данные недостаточно точны в связи с особо трудными условиями достижения равновесия в сплавах рассматриваемой системы.

Уайтхед и Браунли также исследовали систему TiC—TaC—WC. Их результаты совпадают с данными Новотного, Киффер а и Кнотека.

Карбид циркония — карбид ниобия — карбид тантала. Температуры плавления всех сплавов этой системы лежат ниже температуры плавления наиболее тугоплавкого компонента. Литой образец состава ZrC + 2NbC + 4ТаС плавился при 3740° и оказался двухфазным.

Карбид ванадия — карбид ниобия — карбид тантала. Определения периодов решетки образцов, спеченных при 1500° (2 часа) из смеси карбидов этой системы, показали полную взаимную растворимость. Лишь один образец с 87% (мол.) карбида ванадия содержал небольшое количество второй фазы с отличной решеткой. Однако положение кривой «постоянная решетки — состав» относительно прямой Вегарда (некоторое отклонение от закона аддитивности в сторону расширения решетки) и полная гомогенность в образце того же состава, но после высокотемпературного спекания (при 2100°, 5 мин.) подтверждают предположение о полной взаимной растворимости в рассматриваемой карбидной системе.

Карбид ванадия — карбид циркония — карбид титана (тантала, ниобия). В псевдобинарных системах VC—ZrC имеется широкая область гомогенного твердого раствора и интересно, как влияет в этом смысле присадка третьего карбида металлов IV и V групп периодической таблицы элементов. Нортон и Маури рентгенографически исследовали системы VC—ZrC—TiC, VC—ZrC—TaC и VC—ZrC—NbC на образцах, полученных 12-часовым спеканием при 2000° (рис. 75).


Тройные и более сложные карбидные системы

В системе VC—ZrC—NbC последний компонент способствует образованию довольно широкой однофазной области. Влияние в этом смысле TiC гораздо меньше. Границы между однофазной и двухфазной областями относятся к составам, содержащим соответственно 77% (мол.) карбида титана или 64% (мол.) карбида тантала или 51% (мол.) карбида ниобия.

Карбид ниобия — карбид тантала — карбид молибдена. По Данным Новотного и Киффера, смеси карбидов ниобия, тантала и молибдена (при соотношении ЗТаС:2NbC) после двухчасового спекания при 1500° остаются неравновесными. По этим Данным, растворимость карбида Mo2C составляет 10—20% (мол.). Образцы с содержанием карбида молибдена в 20, 40 и 60% (мол.), спеченные при 2100° (5 мин.), оказались равновесными и гомогенными. Таким образом, можно определить растворимость карбида молибдена в этой системе по крайней мере в 60% (мол.). Поведение карбида молибдена в этой тройной системе весьма сходно с его поведением в бинарных системах.

О растворимости твердого раствора NbC—TaC в карбиде молибдена данных нет.

Карбид ниобия — карбид тантала — карбид вольфрама. В той же работе Новотный и Киффер исследовали растворимость карбида вольфрама в твердом растворе 3TaC—2NbC. Спекание при 1500° в течение 2 час. не дало результатов; не было достигнуто равновесие и при высокотемпературном спекании. Можно предполагать, что в твердом растворе TaC—NbC растворяется до 40% (мол.) монокарбида вольфрама; во всяком случае эта растворимость не намного превышает растворимость монокарбида вольфрама в каждом из отдельных карбидов (Nb, Ta). О растворимости NbC—TaC в карбиде вольфрама данных нет.

Карбид тантала — карбид молибдена — карбид вольфрама. По данным Малькова и Виккер, спеченные при 2100° образцы состава 21,5% (вес.) карбида тантала, 40% (вес.) карбида молибдена и 38,5% (вес.) монокарбида вольфрама имеют в структуре лишь решетку карбида тантала.

Карбид титана — карбид ванадия — карбид ниобия — карбид молибдена. По данным Киффера и Кельбл, практическое и теоретическое значение имеют спеченные твердые сплавы с сложным карбидом состава: 45—65% карбида титана, 5—10% карбида ванадия, 3—25% карбида ниобия и 1—20% карбида молибдена. Такие составы дают гомогенный твердый раствор с кубической решеткой.

Карбид титана — карбид ванадия — карбид молибдена — карбид вольфрама. По данным Малькова и Виккер смеси с 50—58% (вес.) карбида титана, 5—22% (вес.) карбида ванадия, 5—9% (вес.) карбида молибдена и 22—28% (вес.) монокарбида вольфрама после спекания при 1950° представляют собой гомогенный твердый раствор с решеткой карбида титана.

Технология изготовления монолитного фундамента: этапы и правила

Фундамент является основой любого строения. От его качества зависит срок эксплуатации строения, и комфортные условия проживания.

Для строительства жилых зданий наиболее часто используется ленточный или монолитный тип фундамента. При необходимости можно купить бетон в Одессе.

Этапы работы

Подготовка участка

Сюда входит разметка участка, выкапывание котлована, и утрамбовка грунта с использованием песка. В этот период определяется глубина фундамента, размещение дома, создаются условия для проведения последующих работ.

Монтаж опалубки

Для этого необходимо использовать большое количество материала – деревянных досок, листов из металла или фанеры. Материалы опалубки более выгодно брать в аренду.

Каркас из арматуры

Эта конструкция должна рассчитываться на стадии проектирования, поскольку каркас должен правильно распределять нагрузку от будущего построения по всей поверхности фундамента. Арматуру нужно связывать проволокой, поскольку при сваривании конструкция может треснуть от нагрузки.

Заливка бетона

При размешивании бетона следует строго придерживаться рецептуры. Нельзя делать заливку частями. Для того, чтобы конструкция получилась монолитной, вся порция бетона должна заливаться одновременно. Смесь для бетона можно изготавливать самостоятельно или заказать готовую. Также для приготовления бетонной смеси не обязательно приобретать бетономешалку, ее можно взять в аренду.

С целью избавится от пустот и пузырей воздуха внутри конструкции, следует воспользоваться глубинным вибратором. Толщина слоя бетона должна быть около 15 см. Для того, чтобы выровнять поверхность фундамента, используется выравнивающий брусок.После того, как бетон застыл можно демонтировать опалубку.

Гидроизоляция

После застывания фундамента следует сделать гидроизоляцию. Для этого можно использовать несколько способов. Наиболее часто применяется битумная мастика. Поскольку такое покрытие не отличается долговечностью, то дополнительно используется рулонный материал. Прежде, чем приступать к работам, необходимо очистить поверхность от песка, пыли и грязи. Уровень адгезии будет зависеть от того, насколько поверхность сухая и чистая. После нанесения мастики приступают к рулонной гидроизоляции. Ее наносят с помощью газовой горелки. Листы располагаются в два слоя, второй перекрывает стыки первого. Наличие нахлеста даст гарантию герметичности швов.

Функциональные основы проектирования выставок и музеев




Несмотря на различия в назначениях музеев и выставок, а также многообразие их архитектурно-планировочных решений, все же принципиальные основы планировочных структур, состава и взаимосвязей помещений за некоторым отличием мало чем отличается друг от друга. Планировочные решения этих сооружений строятся, в соответствии с главным технологическим требованием, исключающим пересечение встречных потоков.
Наиболее распространенными графиками движения потоков является движение по анфиладной схеме, представляющей собой последовательный переход из одного зала экспозиции в другой, а также по кольцевой, когда движение потоков идет по замкнутому кругу (рис. 13.2.1).


Функциональные основы проектирования выставок и музеев

Одним из главных требований, предъявляемых к проектным решениям зданий музеев и выставок, является правильная организация функционального зонирования внутреннего пространства, группировка и взаимосвязь основных и вспомогательных помещений между собой. В структуре музеев и выставок содержатся идентичные помещения, которые группируются по функциональным признакам: группа помещений посетителей, помещения для экспозиции, группа административных и служебных помещений (13.2.2.). В отдельных случаях в составах помещений музеев могут быть расхождения по причине предпочтений заказчиков. Ho в основном они незначительны.


Функциональные основы проектирования выставок и музеев

К первой группе помещений, наделенной функцией обслуживания посетителей, относятся: вестибюль с гардеробом и санузлами, информационно-справочный центр, комнаты экскурсоводов, киоски для продажи сувениров и др. Зачастую выставки, особенно художественные, дополняются открытыми экспозициями на участке, примыкающей к ним, где размещаются скульптуры и малые архитектурные формы. Вестибюльная группа и предвестибюльная открытая экспозиция имеют цель психологической подготовки посетителей и формируют его первые впечатления.
Информационный центр состоит из зала-кинолектория и школьного кабинета, где посетители могут получить первые сведения о содержании экспозиции и консультации по интересующим вопросам, и библиотеки. В составе помещений обслуживания посетителей содержится также лекционный зал, где проводятся лекции по запросам посетителей, конференции, встречи, собрания и др., а также универсальные помещения, где проводятся различные общественные мероприятия и периодические экспозиции. Помещения второй группы представляют собой экспозиционные залы, которые образуют главную функциональную зону постоянных экспозиций. Площадь залов принимается в зависимости от объема экспонируемого материала.
Третья группа помещений образует функциональную зону, состоящую из административно-хозяйственных помещений, научных кабинетов, фондохранилища, лабораторий, реставрационных мастерских, помещений подготовки экспонатов для длительного хранения. Группа служебных помещений имеет отдельный вход с гардеробом, комнатой отдыха, душевыми, санузлами и столовой.
Расположение и взаимосвязь помещений определяется требованиями удобного обслуживания посетителей и технологическими условиями, связанными с передвижением потоков, сменностью и сохранностью экспозиционного материала, организационной и хозяйственной деятельностью администрации и др. По функциональной схеме они должны быть непосредственно связаны с вестибюльной группой помещений и администрацией.
Центральным композиционным ядром выставки и музеев являются экспозиционные залы. Площадь их может быть весьма различной. Ho, как показывает практика, все это многообразие можно свести к трем основным типам залов площадью 900, 1500 и 3000 м2 и к трем размерам по высоте: 4,5 м — для размещения небольших экспонатов, 6 м — для машин и механизмов и от 3 до 12 м — для особо крупных экспонатов. Все остальные помещения административно-хозяйственного назначения проектируются высотой этажа 3,3 м.
Поскольку вестибюль является отправным местом формирования у посетителя первого впечатления и подготовки его к дальнейшей экспозиции по экспозиционным залам, его необходимо раскрыть во вводный зал периодических выставок. Удачным планировочным решением можно считать непосредственное расположение к вестибюлю таких наиболее регулярно и активно посещаемых посетителями помещений, как библиотека и лекционный зал.
В целях устранения взаимных помех все помещения вспомогательного назначения должны располагаться изолированно от экспозиционных залов и комплекса помещений для посетителей, и в то же время планировочное решение зданий должно способствовать свободному посещению сотрудниками-экспозиционерам и зоны экспозиции, а посетителями — специалистов, научных работников, исследователей — фондов музея и научных кабинетов. Помещения фондохранилища, являющиеся накопителями и местом хранения экспонатов, должны располагаться на одном уровне с выставочными залами или в подвальной части здания, но в любом случае их расположение должно обеспечивать удобную транспортировку экспонатов в экспозиционные залы. Их загрузка осуществляется обычно с тыльной стороны здания, со стороны служебного двора.

Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)




Геометрический анализ карьерного поля производится с целью установления режима горных работ.
Суть метода геометрического анализа акад. В.В. Ржевского для пологих и горизонтальных залежей заключается в вычерчивании ряда положений фронта работ через определенные интервалы его подвигания, в определении для каждого положения фронта объемов вскрышных пород и извлекаемых запасов полезного ископаемого и построении графика режима горных работ. Исходными материалами служат топографические планы с нанесенными изолиниями мощности вскрышных пород и полезной мощности залежи. При параллельном подвигании фронта работ карьерное поле разделяется серией параллельных линий, означающих положение фронта работ (рис. 5.11). В простых условиях залегания намечается 6—8 положений фронта работ, а в сложных условиях — 10—15 положений. В нашем случае — шесть положений. Для большей точности и контроля расчетов целесообразно приурочивать положения фронта к разведочным линиям. Для установления извлекаемых объемов вскрышных пород и полезного ископаемого (м3) при подвигании на единицу длины фронт работ разделяют на участки одинаковой длины l. В середине каждого участка у отметок изомощностей указывают мощности вскрыши M и полезного ископаемого m, которые соответственно суммируют и умножают на длину участка l и линейный масштаб:


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

Полученные объемы полезного ископаемого и вскрыши наносят на график для каждого этапа фронта работ (рис. 5.12). На графике указывают также значения текущего коэффициента вскрыши Kт и протяженности фронта работ. Полученные кривые показывают функциональную зависимость извлекаемых объемов вскрыши, полезного ископаемого и текущего коэффициента вскрыши от подвигания фронта работ.
Площадь, заключенная между кривой полезного ископаемого, осью абсцисс и двумя линиями ординат, выражает объем извлекаемого полезного ископаемого при соответствующем подвигании фронта работ (см. рис. 5.12, заштрихованная часть). Площадь, заключенная между начальным и конечным положениями фронта работ, выражает извлекаемый объем полезного ископаемого, а заключенная между осью абсцисс и кривой вскрыши, — объем вскрышных пород.


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

При веерном, смешанном и криволинейном подвигании фронта работ скорость подвигания отдельных точек фронта различна, поэтому непосредственное построение графиков вскрышных и добычных работ в виде, описанном для параллельного подвигания фронта работ, выполнить нельзя. В этом случае вычерчивают несколько (6—15) положений фронта, для каждого этапа разработки определяют извлекаемые запасы и объемы вскрышных пород и вычисляют продолжительность работ. Затем по полученным данным строят график режима горных работ.


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

В заданных границах карьерного поля общие объемы вскрышных пород и извлекаемого полезного ископаемого являются неизменными для любых вариантов начального положения, направления развития и порядка подвигания фронта горных работ. Календарное же распределение объемов горных работ зависит от мощности вскрыши и полезного ископаемого на различных участках, размеров и формы карьерного поля (рис. 5.13). Большое значение имеет также расположение начального фронта работ и направление его развития в пределах карьерного поля. В конкретных условиях число рациональных вариантов развития горных работ оказывается обычно небольшим (2—4), так как разрезные траншеи всегда стремятся располагать на участках с минимальной мощностью вскрыши. В отдельных случаях карьерное поле целесообразно разделить на 2—3 участка, разрабатываемых последовательно с различным расположением фронта работ. Целесообразность такого развития работ проверяется построением графиков режима для каждого участка. В этом случае по оси абсцисс откладываются последовательно подвигания фронта работ, соответствующие каждому участку. Затем каждый этап разбивается на блоки, а при использовании земснарядов — на блоки и карты. Карта — это площадь, которая разрабатывается земснарядами с одного подключения плавучего трубопровода к магистральному. Блок — площадь, которая разрабатывается земснарядом при одном положении берегового магистрального трубопровода (рис. 5.14). При гидромониторной разработке блок — это площадь, разрабатываемая гидромонитором и общим гидротранспортным оборудованием.


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

Поэтапное распределение объемов, полученное в результате геометрического анализа для выбора режима горных работ, необходимо трансформировать в календарное распределение по годам эксплуатации. Необходимо также установить объемы, относящиеся к горно-капитальным работам, и срок строительства карьера. Трансформация поэтапного графика режима горных работ в календарный осуществляется следующим образом. Запасы полезного ископаемого, соответствующие подвиганию фронта работ за один этап, отрабатываются за срок (годы), определяемый по формуле


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

где l — длина этапа, м; Vф — скорость подвигания фронта горных работ, м / год; Vnj — запасы полезного ископаемого на i-м этапе, м3; Qn — производительность карьера по полезному ископаемому, м3/год.
Установив величину tэі для каждого этапа, суммированием можно найти начало и конец любого этапа работ;


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

где t1, t2, …, tn — сроки отработки этапов, лет.
На основе такого расчета вычерчивается календарный график добычи полезного ископаемого по годам существования, на котором ордината полезного ископаемого в каждом этапе выражает принятую производительность карьера (см. рис. 5.13).


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

Для установления года начала добычных работ и календарного распределения объемов вскрышных работ необходимо также трансформировать график вскрышных пород. В начальный период (до достижения проектной производительности карьера) с целью быстрейшего ввода месторождения в эксплуатацию годовые объемы вскрышных работ устанавливаются в соответствии с возможным темпом подвигания фронта работ или по графику ввода в работу экскаваторов. Таким образом находят длительность производства горно-капитальных работ. Годовые объемы вскрышных Qві работ в период эксплуатации месторождения определяют путем деления объемов вскрышных работ по этапам на срок отработки каждого этапа. Полученные годовые объемы вскрышных работ откладывают в виде ординат в середине периода, относящегося к разработке данного этапа (м3/год)


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)

где Vві — объем вскрышной породы і-го этапа, м3.
Если на графике режима работ (см. рис. 5.12) построена кривая текущих коэффициентов вскрыши, то ординаты вскрышных пород для календарного графика можно определить путем умножения ординат полезного ископаемого на текущий коэффициент вскрыши для каждого этапа.
Каждая ордината горной массы на графике режима работ приблизительно выражает площадь вертикальной проекции рабочей зоны карьера. Она состоит из площадей по вскрышным породам и полезному ископаемому, каждая из которых выражается своей ординатой для данного положения фронта работ.
По графику режима работ путем умножения средней ординаты Уср.в, Уср.н на длину этапа вычисляют поэтапные и нарастающим итогом объемы полезного ископаемого и вскрышных пород (см. рис. 5.12), которые заносят в табл. 5.4. Затем строится график объемов полезного ископаемого и вскрыши нарастающим итогом, который характеризует для каждого этапа извлекаемые объемы полезного ископаемого и вскрыши с начала разработки. По этому графику определяют объем вскрышных работ по годам, обеспечивающий годовую плановую производительность карьера по полезному ископаемому и подготовку требуемых объемов вскрышных запасов. Полученные данные заносят в табл. 5.5.


Горно-геометрический анализ изменения текущих объемов карьерных полей для горизонтальных и пологих залежей (по В.В. Ржевскому)