Месяц: Август 2019

Полномочный представитель президента Российской Федерации в Дальневосточном федеральном округе Юрий Трутнев заявил, что систему подачи заявок на получение «дальневосточного гектара» нужно менять, так как принимаются неверно заполненные заявки.

«Одно из самых главных замечаний на сегодня — система принимает заявку, неправильно оформленную. Например, человек не ввел копию паспорта, но система приняла заявку. Человек ждет, а ему приходит отказ… Надо изменить сервис, весь механизм приема заявки, чтобы она не могла быть принята, если что-то не так», — сказал Трутнев журналистам.

По его словам, также не должны налагаться границы на предыдущие предоставленные участки. «Рослес сказал, что в течение двух дней замечания будут устранены», — добавил Трутнев.

Также, по его мнению, не решен окончательно вопрос по возможности использования участков с учетом того, что их границы «прилипают». «До октября нужно все эти вопросы отработать», — отметил полномочный представитель.

Федеральная антимонопольная служба (ФАС) Российской Федерации раскрыла сговор участников тридцати четырех аукционов и шести открытых конкурсов на капитальный ремонт и благоустройство в различных районах Москвы, сообщило управление ФАС в столице.

Согласно данным Федеральной антимонопольной службы, общая сумма начальных максимальных цен контрактов, среди участников которых выявлен сговор, составила больше четырех миллиардов пятисот миллионов рублей.

«Предметами торгов были благоустройство парков и территорий государственных учебных заведений, ремонт спортплощадок, обустройство парковок и транспортно-пересадочных узлов возле станций метро «Борисово», «Нагорная», «Парк Культуры», ремонт сторон зданий по магистрали Варшавское шоссе в рамках реализации программы «Жилище» и другое», — говорится в сообщении Федеральной антимонопольной службы.

Как стало известно сотрудникам столичного управления Федеральной антимонопольной службы, ООО «СК Юнион», ООО «Альянс», ООО «ЕВС» и ООО «Автодорстрой» заключили между собой устное картельное соглашение. «Организации обменивались между собой информацией и использовали единую базу при подаче заявок и предложений по ценам», — указывает ведомство.

Популярность криптовалют стала особенно заметна в последние коды. На криптовалюте можно зарабатывать, что уже успели доказать множество людей. Если игнорировать это явление, в будущем можно серьезно пожалеть об этом. Представленный на сайте https://bonuscloudmining.com/ru/reviews/iqmining-review/ вариант оборудования дает возможность любому начать получать прибыль на модном ныне явлении – майнинге криптовалют. Облачный вариант подходит абсолютно всем.

Добыть криптовалюты можно не только с помощью майнинга, однако этот способ наиболее надежен и популярен. Кто-то может считать, что начинать действовать в 2019 уже поздно, однако это нет. Терять стоимость биткоин, который считается «монстром криптомира», начал в 2018 году. Пострадал в то время не только он, однако «зимний упадок» прошел и все вернулось на круги своя.

Под майнингом понимается поддержка платформы криптовалют и функционирования ее средств. Вычислительные мощности системы задействуются во время этого. Типов ферм встречается несколько, однако наиболее часто встречающийся вариант – GPU-фермы, которые используют видеокарты, то есть графический процессор. Определенное количество средств криптовалютный майнер получает за счет создания новых блоков (структурных единиц) за счет предоставленных им и использованных системой мощностей.

От вида криптовалюты и мощности системы зависит доход майнера. Майнинг фермы весьма активно продаются и пользуются спросом. Приобрести их пытаются более ста тысяч людей в месяц. Однако и сегодня покупать такие фермы на специализированных сервисах стремятся не все, кто-то делает в домашних условиях и собственные фермы.

На популярность криптовалют практически не оказало влияния падение их цены. И в 2019 году можно заработать на майнинге, если, конечно, все сделать правильно. Да, стоимость видеокарт сейчас возросла значительно, а ведь в майнинг ферме они являются главными составляющими. По сути, дефицит на рынке создали сами майнеры, которые начали покупать карты в большом количестве. Крупные производители видеокарт уже начали бороться с этим. Для геймеров, которые являются целевой аудиторией таких компаний, они стараются обеспечить доступность цены. В одни руки сегодня продается только ограниченное количество карт. Это стало причиной того, что майнинг фермы стали просто арендовать. Кто-то обустраивает условия для заработка, а кто-то этим пользуется. По сути, довольными остаются все стороны процесса.

Рецептуры растворов на нефтяной основе. В бывш. Советском Союзе растворы на нефтяной основе начали применять с 1955 г. по инициативе К.Ф. Жигача. В течение 1955—1957 гг. под его руководством проводились промышленные испытания вскрытия нефтяных и газовых пластов при бурении с растворами на нефтяной основе в районах Татарии, Башкирии, Азербайджана.

Растворы на нефтяной основе (PHO) содержат в качестве дисперсионной среды дизельное топливо, а в качестве дисперсной фазы окисленный битум. Если проводить аналогию между глинистыми растворами и растворами на нефтяной основе, то роль глины в растворе на нефтяной основе выполняет битум, а роль воды — дизельное топливо. В отличие от частичек глины, обладающих способностью образовывать структуру в глинистом растворе, частицы битума обладают слабой способностью образовывать связнодисперсные системы. Поэтому в растворы на нефтяной основе добавляют небольшое количество структурообразователей. В качестве структурообразователей используют мыла жирных кислот или окись кальция.

Битум, используемый для приготовления растворов на нефтяной основе, должен обладать определенными свойствами, среди которых наиболее важным является его способность растворяться в дизельном топливе с образованием частиц колоидных размеров. Обычные битумы, выпускаемые промышленностью, не обладают такими свойствами. Они растворяются в дизельном топливе до молекулярных размеров и образуют истинные растворы. Для получения битумов с необходимыми свойствами производят их окисление кислородом воздуха. Окисленный битум получают на тех же установках, на которых получают и обычный битум, но с несколько увеличенной продолжительностью окисления. Температура размягчения окисленного битума, определяемая по методу «кольцо и шар», должна находиться в пределах 150—160° С. Окисленный битум обладает и другим важным свойством — высокой твердостью и хрупкостью. Благодаря этому облегчается процесс измельчения битума. Производство битумных порошков осуществляется в следующем порядке: измельчение крупных кусков битума до размеров меньше 10 см с помощью щековой дробилки; измельчение битума до порошкообразного состояния в молотковой дробилке (типа С-218); отсев крупных фракций на конусообразном вращающемся сите с размерами ячеек 0,5 мм; упаковка порошкообразного битума в бумажные мешки.

С использованием окисленного битума в России применялись две рецептуры растворов на нефтяной основе, отличающихся структурообразователями.

По первой рецептуре растворы на нефтяной основе приготовляются из следующих компонентов (в %):

Недостатки этой рецептуры заключаются в том, что для приготовления растворов на нефтяной основе необходим подогрев до 60—80° С глиномешалки, в которой производится смешивание компонентов. В холодном состоянии битум диспергируется в дизельном топливе чрезвычайно медленно. Указанный недостаток в значительной мере устраняется при использовании в качестве структурообразователя окиси кальция, что предусмотрено во второй рецептуре.

Для приготовления растворов на нефтяной основе по второй рецептуре применяют окисленный битум и негашеную известь с активностью не ниже 50%. Эти продукты измельчаются совместно или раздельно до размеров меньше 0,5 мм. В растворах на нефтяной основе между битумом и известью устанавливается соотношение от 1:1 до 1:2. Если требуется утяжеленный раствор на нефтяной основе, то количество извести снижается и вместо нее вводится утяжелитель.

Для приготовления раствора на нефтяной основе по второй рецептуре используются следующие компоненты (в %):

Неутяжеленный раствор на нефтяной основе имеет удельный вес от 0,9 гс/см3 и выше в зависимости от содержания извести. Если при использовании растворов на нефтяной основе необходимо связать свободную воду, то применяют негашеную известь:

Из уравнения следует, что 56 г CaO соединяется с 18 г воды, или на 1 г воды приходится 3,1 г окиси кальция. Техническая окись кальция содержит примеси породы и частицы гашеной извести. Поэтому для определения потребного количества негашеной извести необходимо знать ее активность. С учетом активности количество извести, которое необходимо добавить в РНО, можно определить по формуле

где V — объем PHO в м3; b — содержание воды в PHO в %; А — активность извести в %.

Формула (80) может быть использована для расчета количества извести, которое необходимо добавить в PHO для связывания небольших количеств воды, попавших в раствор при бурении.

Растворы на нефтяной основе могут быть приготовлены и с использованием гидрофобизированных глин. Гидрофобизация глин осуществляется с помощью солей аминов (ацетатов), вводимых в водные глинистые суспензии. При этом органические катионы аминов замещают неорганические обменные катионы и поверхность глинистых частиц становится гидрофобной. Гидрофобизированная глина выпадает в осадок, промывается водой и высушивается. В результате такой обработки глина уже почти не набухает в воде, но приобретает способность набухать в углеводородных жидкостях (нефть, соляровое масло). Расход амина (R = С7—С9) составляет 50—60 мг-экв на 100 г глины. Растворы на нефтяной основе, приготовленные из гидрофобизированных глин и солярового масла, имеют нулевую фильтрацию и хорошие реологические свойства поддаются утяжелению.

В.К. Давыдов и др. предложили мазутно-солярную промывочную жидкость, состоящую из мазута марки 100 или 40 и дизельного топлива типа ДЛ или ДЗ. Топочный мазут, имеющий удельный вес 0,93 гс/см3, выполняет роль дисперсной фазы, а дизельное топливо — дисперсионной среды. В качестве понизителя фильтрации применили натриевую соль жирных кислот С20Н21COONa, а в качестве структурообразователя — кальциевую соль этой же кислоты (С20Н21*CОО)2Ca и известь, гашение которой осуществлялось в самой промывочной жидкости. Неутяжеленный мазутно-соляровый раствор приготовляли с помощью цементировочного агрегата и гидравлической воронки. При этом в зависимости от соотношения компонентов получали промывочные жидкости со следующими свойствами (табл. 55).

Утяжеленный мазутно-соляровый раствор приготовляли в глиномешалке. Для этого в нее загружали материалы в следующей последовательности: 1 м3 дизельного топлива, 800 кг негашеной извести, 300 л воды, 76 кг СЖК, 300 л каустической соды 50%-ной концентрации. При перемешивании смесь нагревалась до 120— 150° С за счет гашения извести и в нее добавляла 1,76 м3 смеси мазута с дизельным топливом и 800 кг извести для утяжеления. В. К. Давыдов и др. отмечают положительный результат, полученный при вскрытии нефтяных пластов с промывкой мазутносоляровой промывочной жидкостью. Г.П. Бочкарев и др. предложили для уменьшения удельного веса PHO использовать пластмассовые микробаллоны, представляющие собой сферические полые частицы из фенолформальдегидной или мочевино-формальдегидной смолы. Они имеют насыпной вес 0,1—0,25 г/см3 и размеры 50—300 мк. При этом необходимо, чтобы промывочная жидкость имела СНС, минимальную величину, которого можно определить по формуле (83).

Измерение основных параметров растворов на нефтяной основе. К числу основных параметров PHO относятся: вязкость, удельный вес, водоотдача (фильтрация), предельное статическое напряжение сдвига и содержание воды. Некоторые из этих параметров (у, В, 01, 010) измеряются с помощью приборов, используемых для обычных глинистых растворов. При этом следует оговориться, что термин «водоотдача» следует заменить термином «фильтрация», так как фильтрат PHO обычно не содержит воды. Для измерения условной вязкости непригодна обычная воронка СПВ-5. Растворы на нефтяной основе обладают повышенной склонностью к адгезии. При течении через 5-мм трубку вискозиметра они покрывают поверхность трубки толстой пленкой, которая значительно уменьшает эффективный диаметр трубки. Поэтому истечение PHO из трубки вискозиметра резко замедляется. При измерении вязкости одного из PHO на буровой были получены значения Т=1500—1800 с, но давление в насосах при турбинном бурении было сравнительно невысоким и соответствовало давлению, которое создается при использовании обычного глинистого раствора с вязкостью 30—35 с. Растворы на нефтяной основе с несколько более высокой вязкостью вообще не текут через 5-мм трубку вискозиметра. Поэтому при использовании растворов на нефтяной основе для измерения вязкости необходимо применять вискозиметры с большим диаметром трубки (8—10 мм). Так, например, раствор на нефтяной основе с удельным весом 1,75 гс/см3, нагретый до 60° С, «не течет» по СПВ-5. При измерении на малой воронке с 8-мм трубкой вязкость его Tм оказалась равной 50 с (Tм — время истечения 100 см3 промывочной жидкости при заполнении воронки па 200 см3). В промышленных условиях при использовании подобного по вязкости раствора на нефтяной основе давление на насосах мало отличалось от давления на выкиде насосов при использовании глинистого раствора с вязкостью 30—40 с.

Содержание воды в растворах на нефтяной основе можно определить двумя способами. При небольшой концентрации воды пользуются прибором Дина и Старка, а при увеличении концентрации воды свыше 10% — центрифугированием.

Регулирование свойств растворов на нефтяной основе заключается в уменьшении или повышении удельного веса и вязкости, снижении или повышении концентрации воды, повышении стабильности в условиях высокой температуры. Как правило, растворы на нефтяной основе имеют низкую статическую фильтрацию (обычно B = 0).

Вязкость и предельное статическое напряжение сдвига растворов на нефтяной основе зависят от концентрации битума, извести и утяжелителя. Увеличение концентрации каждого из этих компонентов вызывает рост вязкости. Особенно заметно растет вязкость, растворов на нефтяной основе при утяжелении, так как частицы утяжелителя являются центрами образования структуры. Поэтому для того чтобы приготовить маловязкие утяжеленные растворы на нефтяной основе, необходимо уменьшать концентрацию окисленного битума путем разбавления PHO дизельным топливом аналогично тому, как производят разбавление водой глинистых растворов перед утяжелением. В отличие от глинистых растворов, при использовании PHO не происходит физико-химического диспергирования выбуриваемых глинистых пород. Крупные кусочки глины отделяются от промывочной жидкости на вибросите вместе с остальной выбуренной породой, а мелкие переходят в состав промывочной жидкости и оказывают такое же действие, как и частицы выбуренных известняков, мергеля и т. п.

Если в скважине или на поверхности в раствор на нефтяной основе попадает вода, то он постепенно превращается в обратную эмульсию. С увеличением концентрации воды растет вязкость PHO и увеличивается фильтрация. Для удаления избытка воды из раствора на нефтяной основе пользуются гидроциклонами. При этом вода вместе с частицами выбуренной породы удаляется через нижний слив, а нефтяная основа — через верхний. Таким же путем можно осуществлять регенерацию РНО, пришедших в негодность из-за обводнения.

Авторы, используя уравнение Эйнштейна

определили толщину адсорбционного слоя битума марки 111 на частицах карбоната кальция с удельной поверхностью 8670 г/см2. При температуре 121,5° С эта толщина составила 0,03 мк, а при 115,5° С — 0,18 мк. Эти данные свидетельствуют о большом влиянии температуры на свойства растворов на нефтяной основе, содержащих битум.

В отличие от глинистых растворов вязкость растворов на нефтяной основе с увеличением температуры уменьшается. Поэтому и термостойкость PHO оценивается по способности сохранять структуру и низкую фильтрацию в условиях забойной температуры. Чрезмерное уменьшение вязкости при высокой температуре может привести к потере стабильности, т. е. выпадению утяжелителя. Для повышения стабильности PHO при высоких температурах можно использовать термостойкие нефтерастворимые ПАВ, а также порошкообразные материалы с органофильной поверхностью и, в частности, органофильные бентониты, получаемые путем взаимодействия обычных бентонитов с алифатическими аминами.

Удельный вес растворов на нефтяной основе регулируют обычными методами, которые применяются при регулировании этого параметра у глинистых растворов. Для утяжеления растворов на нефтяной основе используют известняк, мел, барит, железистый утяжелитель.

Преимущества и недостатки растворов на нефтяной основе. Основным недостатком растворов на нефтяной основе является загрязнение рабочего места и спецодежды рабочих. Другим недостатком растворов на нефтяной основе является сложность проведения электрометрических работ в скважине, так как раствор обладает чрезвычайно высоким сопротивлением. Попытки проведения электрометрических работ в скважинах, заполненных растворами на нефтяной основе, не дали положительных результатов. В настоящее время удается произвести только кавернометрию и радиоактивный каротаж. Этого явно недостаточно, особенно для разведочных скважин. Вопрос о проведении электрометрических работ при использовании PHO нуждается в разрешении.

По сравнению с глинистыми растворами при использовании растворов на нефтяной основе достигаются следующие преимущества: меньшие расходы для поддержания необходимых свойств промывочной жидкости, пониженный износ труб при трении об обсадную колонну, снижение крутящего момента и трение в скважине, уменьшение прихватов колонны бурильных труб и обсадной колонны, предупреждение коррозии. Растворы на нефтяной основе почти не фильтруются в хорошо проницаемые пласты, а их фильтраты не оказывают вредного воздействия на продуктивные пласты.

Гидрофобные эмульсии на основе битумных порошков. В процессе бурения в растворы на нефтяной основе может попадать вода или она добавляется специально. Вода диспергируется во время циркуляции и равномерно распределяется в PHO в виде мелких капелек, т. е. образуется гидрофобная эмульсия, дисперсионной средой которой являются углеводороды (PHO), а дисперсной фазой — вода с растворенными в ней солями.

Гидрофобный эмульсионный раствор (ГЭР) может содержать от 30 до 80% воды, благодаря чему значительно снижается его стоимость. Если ГЭР готовится специально, то наиболее целесообразно использовать рецептуру, разработанную в УфНИИ, По этой рецептуре приготовление ГЭР осуществляется в два этапа. Вначале приготовляют безводный раствор РНО, состоящий из следующих компонентов (на 1 м3):

Если необходимо, чтобы ГЭР содержал больше воды, то берутся нижние пределы, а при небольшом содержании воды — верхние пределы содержания компонентов. После приготовления безводного раствора осуществляют эмульгирование в нем воды с помощью глиномешалки или другого смесителя. Для этого PHO подается в глиномешалку, нагревается до 20—50° С и затем подается вода. Перемешивание осуществляют в течение 20—30 мин и затем, при необходимости утяжеляют.

Приготовление ГЭР, минуя стадию приготовления безводного РНО, осуществляют в следующей последовательности: загружают в глиномешалку при перемешивании расчетное количество дизельного топлива, битума и извести, нагревают раствор открытым паром до 80—90° С, добавляют эмульгатор и через 15—20 мин заполняют глиномешалку расчетным количеством воды. В качестве эмульгаторов используют анионоактивные ПАВ (НЧК, СНС, сульфонат, азоляты А и Б, НП-1 и др.).

Готовый ГЭР содержит 150—400 л дизельного топлива, 20—70 кг битума, 40—150 кг извести, 5—12 кг ПАВ и 300—800 л воды. Неутяжеленный ГЭР имеет следующие параметры: у=1,03—1,1 гс/см3; Т = 70—1000 с; CIIC-4 — более 200 мгс/см2; статическая фильтрация при Ap=1 кгс/см2 и температуре 20° С равна нулю. Утяжеление ГЭР осуществляется обычными утяжелителями.

Для регулирования вязкости и статического напряжения сдвига ГЭР изменяют состав компонентов. При этом учитывают, что с увеличении концентрации битума, утяжелителя и воды вязкость ГЭР повышается, а при их уменьшении, т. е. при увеличении концентрации дизельного топлива, — снижается. Вязкость может быть также снижена при введении негашеной извести. Исходя из этого, а также из необходимого удельного веса, для повышения вязкости можно добавить безводный PHO с повышенной концентрацией битума, а если концентрация воды не достигла заданного значения, то добавляют воду. Избыток воды можно удалить с помощью гидроциклонов. Снижение удельного веса достигается за счет улучшения очистки промывочной жидкости от выбуренной породы или разбавления дизельным топливом.

При пользовании ГЭР, кроме обычных технологических параметров (вязкость, СНС, водоотдача), необходимо регулярно определять содержание воды. Для определения содержания воды пользуются прибором Дина и Старка или центрифугированием.

Гидрофобные эмульсионные растворы по своим свойствам близки к РНО, но имеют и некоторые отличия, обусловленные высоким содержанием воды. Хотя внешней фазой ГЭР являются углеводороды, но контакт капель воды со стенками скважины не исключен. Благодаря этому вода может адсорбироваться на породе или проникать в пласты, а также растворять соли. Влияние ГЭР на проницаемость призабойной зоны в достаточной мере не изучено. ГЭР обладают несколько повышенной по сравнению с PHO способностью к фильтрации. Термостойкость рассмотренных ГЭР ограничена, они не могут быть использованы при температурах выше 100°С.

Несомненным преимуществом ГЭР является низкая стоимость по сравнению с PHO (в 2—4 раза). ГЭР можно использовать для вскрытия продуктивных пластов и разбуривания соленосных пород.

Организация школьной сети в населенных пунктах осуществляется по принципу максимального приближения школ к месту жительства учащихся. В городских условиях школьная сеть строится с учетом нормативного радиуса обслуживания в пределах 750 м до места жительства учащихся (рис. 11.2.1).

В условиях сельского расселения школьная сеть организуется более сложно. Чрезвычайное многообразие характера расселения, сложившееся в сельских районах Узбекистана, характеризующихся преобладанием мелких и средних населенных пунктов в большинстве из них, принцип максимального приближения школ к месту жительства учащихся не оправдывает себя экономически, т.к. он ведет к дроблению до карликовых размеров школ со средней наполняемостью классов до 15—20 учащихся и вместимостью зданий в пределах 250—400 мест, в то время как в городах их средняя вместимость составляет в среднем 900—1200 мест. Такая дробная школьная сеть является причиной нерационального использования государственных средств, выделяемых на строительство и эксплуатацию школьных здании. Так, если в крупной школе емкостью 1176 мест на одного учащегося приходится 18 м3 объема здания, то в школе на 600 мест этот показатель возрастает значительно и составляет около 23 м3 и соответственно возрастают затраты на оборудование, ремонтные работы, благоустройство территорий. Кроме того, как было сказано выше, нерационально используются преподавательские кадры и административно-технический персонал школ. Поэтому в сельских районах Узбекистана школьная сеть строится на основе обслуживания одной средней школой нескольких населенных пунктов, в которых количество школьников недостаточно для комплектования строительства полнокомплектной школы (рис. 11.2.2). Однако, с другой стороны, если следовать принципу развития школьной сети на основе укрупнения школ и в сельских районах начать строительство только крупных школ, то это неминуемо повлечет за собой увеличение расходов на транспорт для подвоза учащихся из отдаленных сельских поселков к школе или строительство пришкольных интернатов.

Поэтому в этих специфических условиях сельского расселения Узбекистана задача при организации школьной сети заключается в том, чтобы найти экономически приемлемый вариант, при котором обеспечивается самодостаточное укрупнение школ при минимальных затратах на транспорт и строительство пришкольных интернатов.
Таким образом, в формировании школьной сети в сельских районах участвуют два радиуса: радиус пешеходной доступности и радиус транспортной доступности. Исследованиями установлено, что для сельских школ радиус пешеходной доступности от дома до школы может быть принят в пределах 2 км. А радиус транспортной доступности (при безостановочном движении) может составить 13 км, при скорости в среднем 26-30 км/час. В обоих случаях не нарушается норма времени 30 мин., предусматриваемая режимом дня учащихся сельских школ на покрытие этого расстояния до школы. Нижеприведенная формула позволяет установить границы зоны влияния транспорта для обслуживания учащихся сельских школ. На рисунке 11.2.3 приведено графическое изображение зоны транспортного обслуживания, строящееся на основе данной формулы. Расчеты, производимые по данной формуле, позволяют определить границы зоны обслуживания для детей, ежедневно посещающих школу. Зная расчетную норму учащихся, приходящуюся на 1000 жителей, можно определить общее их количество, которое подлежит обслуживанию той или иной школой. Общий характер зоны влияния транспорта при обслуживании школы схематично может быть представлен в следующем виде (рис. 11.2.4).

Поскольку габарит автодорожных мостов существенно шире габарита однопутных железнодорожных, одной из отличительных особенностей решетчатых пролетных строений с ездой понизу автодорожных мостов является конструкция проезжей части.
В них также широко распространена проезжая часть в виде балочной клетки, состоящей из поперечных балок, крепящихся в узлах главных ферм, и продольных балок. Их число, как правило, больше двух, а высота продольных балок меньше высоты поперечных балок (рис. 11.10, а). Поверху такой конструкции устраивается железобетонная плита проезда, причем расстояние между продольными балками, помимо экономических соображений, диктуется приемлемым пролетом железобетонной плиты при работе ее на местную нагрузку поперек моста. В современной практике все большее распространение получает проезжая часть в виде металлической ортотропной плиты.

Прежде всего рассмотрим особенности расчета элементов проезжей части обоих типов.
Расчет проезжей части с балочной клеткой. В балочной клетке автодорожных мостов продольные балки, как правило, не включаются в совместную работу с ездовыми поясами главных ферм по следующим причинам:
* при наличии в поперечном сечении нескольких продольных балок, высота которых меньше высоты поперечных, это затруднено конструктивно;
* доля временной нагрузки от суммарной вертикальной нагрузки много меньше, чем в железнодорожных мостах, а так как совместная работа учитывается только на действие временной вертикальной нагрузки, то включение оказывается малоэффективным.
Иногда железобетонную плиту объединяют упорами с верхними поясами продольных и поперечных балок, превращая их в сталежелезобетонные.
В простейшем случае продольная балка рассчитывается как свободно опертая, однопролетная, с пролетом, равным расстоянию d между поперечными балками (панели фермы). Постоянная нагрузка на одну балку складывается из веса всех слоев дорожного покрытия, железобетонной плиты и собственного веса балки. Для эскизных расчетов вес дорожного покрытия рд.п можно принимать равным 2,5…3 кН/м2 (0,25…0,3 тс/м2). Толщина железобетонной плиты обычно находится в пределах 0,16…0,2 м, нагрузка от веса плиты — 4,0…5,0 кН/м2 (0,4…0,5 тс/м2). Собственный вес продольной балки можно приближенно оценить по формуле (тс/м2)

Тогда расчетная постоянная нагрузка нa одну балку составляет

Распределение временной нагрузки между балками можно принять по закону рычага (рис. 11.10, б). При этом вводят коэффициент поперечной установки ξi, характеризующий долю от веса одной полосы нагрузки, приходящуюся на рассчитываемую продольную балку:

Наибольший изгибающий момент в продольной балке при расчете на прочность

Наибольший изгибающий момент в продольной балке при расчете на выносливость —

Наибольшая поперечная сила в опорном сечении продольной балки

По найденным усилиям подбирают сечения продольной балки аналогично балкам железнодорожных мостов.
Расчет поперечной балки. Поперечная балка рассчитывается как свободно опертая с пролетом В, равным расстоянию между осями главных ферм пролетного строения.
Независимо от того, опирается ли плита проезжей части непосредственно на поперечную балку или нет, условно можно принять, что как постоянная, так и временная вертикальная нагрузки передаются на поперечную балку через продольные. При этом наибольший изгибающий момент в поперечной балке возникает в месте прикрепления средней продольной балки.

При вычислении расчетных изгибающих моментов расположение временной нагрузки (независимо от числа продольных балок) можно принять симметричным относительно осп моста (рис. 11.11, а). При этом число полос нагрузки AK, размещаемой на мосту, не должно превышать установленного числа полос движения. При многополосном движении в каждом на правлении и отсутствии разделительной полосы на мосту ось крайней левой (внутренней) полосы нагрузки каждого направления движения не должна располагаться ближе 1,5 м от осевой линии или линии, разделяющей направления движения.
Силы давления продольных балок S1, S2,…, Si на поперечную определяются формулой

Коэффициенты поперечной установки ξi для продольных балок неодинаковы и вычисляются соответственно размещению полос нагрузки относительно каждой продольной балки:

Для тележек AK независимо от полосы нагрузки si=1. Для равномерно распределенной нагрузки v коэффициент полосности si принимает два значения: 1 или 0,6. Для одной полосы нагрузки, оказывающей наиболее неблагоприятное воздействие на поперечную балку, si=1, а для остальных полос нагрузки, независимо от их числа, si=0,6.
Схеме на рис. 11.11, а соответствуют следующие значения:

Ординаты эпюры моментов в поперечной балке рассчитываются по формулам

Чтобы построить эпюры расчетных поперечных сил Q и поперечной балке, полосы нагрузки следует сдвинуть к одной из главных ферм, например, к левой (рис. 11.11, б). При этом ось крайней полосы нагрузки должна быть расположена не ближе 1,5 м от ограждения разделительной полосы. Для приведенного примера коэффициенты поперечной установки составят:

Ординаты эпюры поперечных сил определяются из выражений

По найденным усилиям подбирают сечения поперечной балки, рассчитывают прикрепления продольных и поперечных балок. Методика расчета аналогична расчетам пролетных строений железнодорожных мостов.
Расчет проезжей части с металлической ортотропной плитой. При проезжей части с ортотропной плитой ездовые пояса главных ферм устраивают в виде значительно более мощных, развитых в высоту коробок, нежели в главных фермах с узловым прикреплением поперечных балок проезжей части. Вызвано это тем, что пояса, помимо осевых усилий, работают на значительные изгибающие моменты от местных вертикальных нагрузок, приложенных в пределах панели фермы.
Покрывающий лист ортотропной плиты обычно располагают в одном уровне с верхними горизонтальным листами коробок поясов и соединяют с ними на монтаже. Таким образом, пояса, покрывающий лист и продольные ребра ортотропной плиты работают единым сечением на все нагрузки, постоянные и временные. Поперечные ребра ортотропной плиты по-прежнему рассматривают как разрезные балки, работающие пролетом, равным расстоянию между осями главных ферм.
Описанная конструкция имеет единственное существенное отличие от сплошностенчатых коробчатых балок с ортотропной плитой — помимо изгибающих моментов, сечение воспринимает осевые усилия.
Здесь ортотропную плиту также следует рассчитывать в две стадии:
— работа элементов плиты на местную нагрузку — методика расчета была рассмотрена ранее;
— работа подкрепленного ребрами покрывающего листа в составе сечения ездового пояса, подверженного воздействию осевых усилий с изгибом. Ширина покрывающего листа, включаемого в состав сечения пояса, определяется аналогично сплошностенчатым балкам. Продольные нормальные напряжения в элементах плиты по стадиям суммируют.
При этом прочность и выносливость сечения элемента ездового пояса с присоединенной частью плиты проверяют соответственно по формулам (11.10) и (11.11).
Особенности расчета главных ферм. Элементы главных ферм, узлов и соединений рассчитывают в основном как при проектировании железнодорожных мостов. При определении усилий вводят соответствующие коэффициенты надежности, динамические коэффициенты и коэффициенты сочетаний нагрузок.
Как уже отмечалось, в автодорожных пролетных строениях продольные балки не включаются в совместную работу с поясами главных ферм. Однако главные фермы однопутных железнодорожных мостов от вертикальных нагрузок загружены приблизительно равномерно. В автодорожных мостах из-за возможности расположения временной нагрузки в произвольном месте проезжей части любая из ферм может оказаться перегруженной по отношению к другой.
Рассмотрим способ определения величины временной нагрузки, приходящейся на одну главную ферму в пролетных строениях с ездой понизу.
При расчетах элементов главных ферм по прочности и устойчивости следует рассматривать два случая воздействия нагрузки AK:
— невыгодное размещение на проезжей части (в которую не входят полосы безопасности) числа полос нагрузки, не превышающего полос движения. При этом одновременно учитывается нагрузка на тротуарах (рис. 11.12, а);
— при незагруженных тротуарах невыгодное размещение на всей ширине проезжей части (в которую входят полосы безопасности) только двух полос нагрузки (рис. 11.12, б).

При этом оси крайних полос нагрузки AK должны быть расположены не ближе 1,5 м от кромки проезжей части (первый случай) и от ограждения проезжей части (второй случай). В расчетах главных ферм на выносливость следует рассматривать только первый случай загружения нагрузкой AK.
При определении усилий в элементах конструкций необходимо руководствоваться следующими правилами загружения линий влияния: при наличии линий влияния, имеющих три или более участка разных знаков, тележкой загружается участок, дающий для рассматриваемого знака наибольшее значение усилия. Равномерно распределенной нагрузкой (с необходимыми ее перерывами по длине) загружают все участки, вызывающие усилие этого знака (рис. 11.12, в).
Осевые усилия N в элементах конструкции определяются по следующим формулам

На сегодняшний день многие люди относятся к подоконнику как к чему-то само собой разумеющемуся и применяют его, как максимум, в роли грядки, где можно выращивать разнообразные зелёные насаждения. Однако есть семьи, понимающие бесполезность подобных конструкций и задумывающиеся о том, как же можно их максимально рационально использовать. Если вам кажется, что это нереально, то поспешим добавить, что сегодня встречаются даже кровати-подоконники. Однако мы хотели бы более детально поговорить о стола-подоконниках.

Важнейшим преимуществом подобного решения является возможность максимально рационально использовать всё жилое пространство или же его часть – подобный подход к делу освобождает часть помещения, где можно разместить, к примеру, тумбочку под телевизор. Среди иных достоинств подобной альтернативы стоит назвать:

Превосходное освещение, что крайне важно для школьников, когда они заняты выполнением своих домашних заданий. Правда, если окно выходит на солнечную сторону, то в дневные часы может наблюдаться избыток подобного освещение. На окно лучше будет установить жалюзи. К тому же, подобный нюанс обеспечивает экономию электрической энергии.

Как правило, под окном размещается батарея, которая обеспечит максимальный комфорт вашего труда, в особенности, в зимние месяцы. С целью обогрева ног батарею нередко оборудуют особой подставкой.

Использовать такой стол можно в любом помещении, тут вопрос в том, есть ли такая потребность, к примеру, в гостиной или в зале. Чаще всего стол-подоконник обустраивают в детской комнате или на кухне.

Наиболее простой системой пролетного строения является разрезная балка на двух опорах (рис. 1.9, а). Ясность статической работы, однозначность эпюры изгибающих моментов, удобства типизации и замены при ремонте делают эту систему наиболее распространенной в железнодорожных мостах. Применение в них цельнометаллических сплошностенчатых балок с ездой поверху рационально при длине l пролетов до 45—50 м. Высоту разрезной балки h назначают в пределах (1/15…1/20)l. Следовательно при увеличении длины пролета усложняется конструкция, условия ее изготовления и монтажа.
В автодорожных мостах такие конструкции с двутавровыми главными балками применяют при длине пролетов 30…60 м преимущественно в экстремальных условиях, например, в районах Крайнего Севера, где, в основном, возводят однопролетные мосты.

При длинах пролетов свыше указанных более рациональной становится разрезная балочная система с решетчатыми фермами, применяемая как при езде понизу (рис. 1.9, б), так и поверху. Высоту главных ферм согласуют с числом и длиной b панелей фермы и назначают в пределах H = (1/6…1/10)l.
Наибольшие пролеты мостов с разрезными решетчатыми фермами достигнуты в США на мостах в Честере (227,1 м, 1976 г.), Метрополисе (219,5 м, 1917 г.), Падука-Брукпоре (218,3 м, 1929 г.). Первые два моста железнодорожные, последний — автодорожный. Мосты с неразрезными фермами имеют большую перекрывающую способность по сравнению с разрезными: Фрэнсис Скотт Кей (США, 365,9 м, 1977 г.) и Астория (США, 375 м, 1966 г.), Тенмон-Кио (Япония, 300 м, 1966 г.). Первый из перечисленных — железнодорожный мост.
Применение неразрезной системы (рис. 1.9, в) позволяет снизить расчетный положительный момент по сравнению с разрезной балкой использовать более экономичные сечения и существенно увеличить перекрывающую способность балки. Одновременно увеличивается жесткость, обеспечивается плавность линии прогиба, улучшаются внешний вид, условия работы опор, создаются благоприятные условия для навесного монтажа и продольной надвижки пролетного ст роения. В этом случае назначают h = (1/30…1/40)l при l1 = (0,3…1,0)l. В железнодорожных мостах сплошностенчатые балки при длине пролетов свыше 50 м уступают решетчатым фермам по металлоемкости, условиям перевозки заводских блоков и монтажа, вследствие чего применяются крайне редко.
Устройство неразрезных балок постоянной высоты в автодорожных мостах ограничено по конструктивным соображениям пролетами до 150 м. При больших пролетах рационально использовать балки переменной высоты (рис. 1.9, г). Несмотря на удорожание изготовления и монтажа, такая конструкция имеет благоприятный внешний вид и более экономична по сравнению с балкой постоянной высоты при следующих значениях параметров:

Наибольшие пролеты неразрезных сплошностенчатых балочных пролетных строений достигнуты на автодорожных мостах через реку Саву (Югославия, 261 м, 1956 г.), Зообрюке (Германия, 259,1 м, 1966 г.) и Сан-Матео-Хэйуорд (США, 228,7 м, 1967 г.). Мост с рекордным для нашей страны аналогичным пролетом 200,4 м построен через реку Енисей в Красноярске в 1983 г.
Ранее уже говорилось об увлечении инженеров на рубеже XIX—XX вв. пролетными строениями балочно-консольной системы. В те годы опасались применять неразрезную систему из-за ее чувствительности к неравномерным осадкам опор. В силу статической определимости балочно-консольная система лишена этого недостатка. В го же время по затратам металла пролетные строения данной системы близки к неразрезным.
Эти обстоятельства способствовали большому распространению консольных ферм в конце XIX столетия, которыми были перекрыты рекордные пролеты балочной системы. В качестве ярких примеров можно привести мост через Фортский залив в Шотландии (1890 г.) пролетом 521,24 м и Квебекский мост в Канаде (1917 г.) пролетом 549 м. Ho и в наше время там, где требуется перекрыть сверхбольшие пролеты, интерес к этой системе не ослабевает: не так давно построены консольные мосты Минато (Япония, 510 м, 1974 г.), Комодор-Джон Бэрри (США, 501,2 м, 1974 г.) и Великий Новый Орлеанский мост (США, 480 м, 1958 и 1988 гг.), все они — автодорожные.
Балочно-консольную систему можно компоновать различными способами. На рис. 1.9, д приведен пример трехпролетной схемы с центральной подвеской, длина которой принимается в пределах a = (1/2,5…1/3)l. Остальные параметры соответствуют размерам неразрезных балок. Пролетные строения этого типа обычно выполняют с решетчатыми фермами, с ездой поверху или понизу, стремясь подчинить форму поясов очертанию эпюры изгибающих моментов в балке.
Арочная система, широко используемая некогда в каменных мостах, нашла применение и в XX в. в мостах из металла. Как известно, силы распора, действующие в пятах арки, вызывают в ее сечениях отрицательные изгибающие моменты. В связи с этим расчетные моменты в арке существенно меньше, чем в аналогичной балке. Поэтому арки более экономичны по затратам материала, а перекрывающая способность их весьма высока. Арочные мосты целесообразны в городах, так как обладают отличными архитектурными качествами.
Несмотря на наличие распора, применение арочной системы в металлических мостах имеет смысл при пролетах свыше 200 м, когда балочный мост становится слишком тяжелым. В существующих мостах стрела арки f изменяется в довольно широких пределах. Наиболее целесообразные ее значения: в железнодорожных мостах — f = (1/6…1/8)l, в автодорожных и городских — (1/8…1/10)l. Арки обычно двух шарнирные, с ездой поверху (рис. 1.9, е), понизу (рис. 1.9, ж) либо посередине (рис. 1.9, з), со сплошной стенкой (рис. 1.9, e,з) либо решетчатые (рис. 1.9, ж). Наибольшие в мире пролеты арочной системы зафиксированы в металлических мостах через реку Годж (США, 518,3 м, 1977 г.), пролив Килл ван Кулл (США, 510,5 м, 1931 г.) и в Сиднее (Австралия, 502,9 м, 1932 г.). Два первых — автодорожные, последний — под совмещенное (железнодорожное и автомобильное) движение.
Альтернативу пролетным строениям балочной системы (см. рис. 1.9, а—д) представляют комбинированные системы, составленные из простых систем (обычно балочных и арочных) или образованные введением дополнительных элементов в состав простых (рис. 1.9, и—о).
Конструкции комбинированных систем с использованием сплошностенчатых элементов весьма разнообразны. Одна из них — трехпролетная неразрезная балка, усиленная в зонах промежуточных опор подпругами в виде полуарок с вертикальными стойками (см. рис. 1.9, и) или с решетчатыми фермами (см. рис. 1.9, к). В диапазоне длины пролетов 150…250 м система несколько проигрывает по расходу стали балочным решетчатым фермам, но позволяет снизить объем кладки опор. Это обстоятельство в сочетании с архитектурными преимуществами системы делает ее весьма целесообразной в городских мостах. Ориентировочные значения параметров системы следующие: l1 = 0,55l; h = (1/50…1/60)l; H = 5h.
Хорошими архитектурными качествами обладают также системы в виде балок, усиленных арками по всей длине: с ездой поверху (см. рис. 1.9, л) или посередине (см. рис. 1.9, м). В этом случае l1 = (0,4…0,5)l, а стрелка арки принимается в пределах (1/3…1/5)l.
Другой пример комбинированной системы — сквозная ферма с жестким нижним поясом, предложенная профессором К.Г. Протасовым (см. рис. 1.9, н). Устройство жесткого нижнего пояса, способного воспринимать изгибающие моменты от внеузлового прикрепления поперечных балок проезжей части, позволяет применять треугольную решетку с наивыгоднейшей панелью фермы, не прибегая к дополнительным элементам в виде шпренгелей (подвески и стойки ставятся лишь в необходимых случаях). Данная конструкция наиболее распространена в железнодорожных мостах при следующих параметрах: l = 66…110 м; H = 1/7l; h = 1,5…1,8 м.
В автодорожных и городских мостах с пролетом 150…200 м применяется еще одна комбинированная система — гибкая арка с жесткой затяжкой (см. рис. 1.9, о). В этой системе (называемой также балкой Лангера) разрезная балка воспринимает рас-пор, создаваемый аркой, и внешне она представляет собой без-распорную систему. Арка может соединяться с балкой жесткости вертикальными стойками либо иметь решетчатое заполнение. Стрела арки: f = (1/6…1/7)l, при этом высоту балки жесткости стремятся делать не более 3,6 м. Такая система тоже менее экономична по сравнению с фермой, сложна в изготовлении и монтаже, но она имеет хорошие эстетические качества и перекрывает большие пролеты.
Рамные стальные мосты со сплошностенчатым ригелем представляют собой «красивую» систему с перекрывающей способностью до 250 м (например, система «бегущая лань» на рис. 1.9, п). Она может быть выполнена и с решетчатыми главными фермами (рис. 1.9, р). Ho рамные мосты сооружают довольно редко из-за сложной технологии монтажа, значительного распора на опорах и необходимости особой защиты подкосов от коррозии.

Требования, предъявляемые к высокотемпературным материалам на основе металлических соединений или на основе окислов, различны для. разных областей применения. На турбинные лопатки, например, действует центробежная сила; они подвергаются тепловым и вибрационным нагрузкам. И в данном случае, наряду с требованиями механической прочности, важны также высокая жароупорность и удовлетворительная ползучесть; при этом предпочтителен материал с меньшим удельным весом. Для других случаев, где нет центробежных воздействий, например для стационарных лопаток, удельный вес материала не играет столь существенной роли.

В турбинных лопатках часто наблюдается усталостное разрушение материала. Однако по экспериментально определенному пределу усталости очень трудно сделать заключение о том, как будет вести себя материал в эксплуатации. Наблюдаемые в лопатках разрушения, по-видимому, происходят в результате усталостных явлений и ползучести. Влияние вибраций в стационарных деталях, например в направляющих лопатках, больше; поэтому предел усталости здесь играет большую роль, чем во вращающихся частях.

Особенно важным для практики свойством материала является стойкость его к теплосменам (термостойкость. — Ред.). Большинство керамических материалов, имеющих высокую жаропрочность, не пригодно для применения из-за плохой термостойкости. До сих пор нет установленного стандартного испытания на термостойкость, поэтому трудно сравнивать данные различных авторов. В Америке принята установка для опытов, которая схематически приведена на рис. 240. Образец в виде пластинки зажимают в держатель, нагревают в печи до соответствующей температуры и быстро охлаждают сжатым воздухом. Эту операцию повторяют до разрушения пластинки, но не менее 25 раз.

По Лидману и Бобровскому, термостойкость можно выразить количественно соотношением:

где К — теплопроводность;

ов — предел прочности при растяжении;

а — коэффициент линейного расширения;

E — модуль упругости.

Чем больше это отношение, тем выше практическая термостойкость.

Термический коэффициент расширения материала турбинных лопаток не должен отличаться от коэффициента расширения рабочего диска, на котором крепятся лопатки. Для газовых турбин и аналогичных машин температура лопаток ниже начальной температуры газа, причем это различие тем больше, чем выше теплопроводность материала лопаток. Высокая теплопроводность, однако, не только снижает температуру лопаток, но и повышает температуру диска. В экспериментах с лопатками из материала, хорошо проводящего тепло, действительно наблюдалось разрушение дисков. Чтобы можно было полностью использовать преимущества высокой теплопроводности некоторых новых материалов для лопаток, необходимо применять более жаропрочные материалы для дисков (лучше всего тот же материал, который предусмотрен для лопаток) или конструктивно обеспечить более сильное их охлаждение.

Турбинные лопатки подвергаются воздействию очень быстрых газовых потоков. Поэтому высокая стойкость против эрозии является также важным требованием, предъявляемым к материалу. Это требование, в частности, необходимо предъявлять к сопловым материалам реактивных двигателей. В качестве меры стойкости против эрозии могут служить значения твердости при высоких температурах или величина износа при пескоструйной, обработке при температуре красного каления.

Материалы лопаток должны также обладать известной степенью вязкости при комнатной температуре. Некоторые материалы, несмотря на их хорошую прочность при высоких температурах, не могут быть применены из-за их хрупкости в холодном состоянии. Так как практическая применимость материалов для лопаток газовых турбин зависит от комплекса различных свойств, материалов, то использование новых материалов, превосходящих старые, как правило, вызывает необходимость изменения конструкции лопатки или всего ротора. Трудно сейчас сказать, какими могли быть или должны быть изменения конструкции, чтобы получить возможность применять материалы, хрупкие в холодном состоянии.

Повышение рабочей температуры значительно повысит коэффициент полезного действия газовых турбин и аналогичных машин. Если при этом новый материал позволяет повысить рабочую температуру всего лишь на 50°, то его применение во всех случаях оказывается выгодным. Конечно, повышение жаропрочности не должно сопровождаться ухудшением других свойств материала, особенно уменьшением его сопротивления окислению или термостойкости.

Повышение рабочей температуры имеет большое значение для реактивных двигателей и других аналогичных машин. Большое экономическое значение имеют новые материалы для лопаток стационарных промышленных и судовых газовых турбин. Для этих турбин увеличение срока службы важнее, чем повышение рабочей температуры. Средний срок службы авиационных турбин не превышает нескольких тысяч часов работы, в то время как для газовых турбин силовых установок срок службы исчисляется годами. В то время как сейчас в авиационных реактивных двигателях максимальная температура лопатки ограничивается областью 820—850°, рабочие температуры промышленных газовых и паровых турбин лежат значительно ниже: максимальная температура лопаток достигает 620°. Здесь даже при повышении рабочей температуры только на 30° существенно увеличивается мощность машин.

Для газовых турбин, а также для ракет в ряде случаев сопротивление ползучести более существенно, чем длительная прочность. Очень важно также сопротивление материала лопаток химическому воздействию продуктов горения и загрязнений в горючем. В таких случаях механические свойства при высокой температуре не имеют решающего значения.

Срок службы некоторых деталей ракет, например сопла, определяется минутами. Это означает, что предел прочности материала сопла при рабочих температурах при кратковременном испытании в данном случае более важен, чем длительная прочность или сопротивление ползучести.

Теплопроводность некоторых деталей, например сопел ракет, очень важна для поддержания их температуры ниже температуры продуктов горения. Кратковременность воздействия и хорошая теплопроводность позволяют, например, успешно применять незащищенный молибден в ракетных соплах. Длительное воздействие более высокой температуры в условиях окислительной атмосферы приводит этот материал к быстрому разрушению.

Всякий материал, который позволяет увеличивать срок службы при данной температуре или повышать температуру при данном сроке службы, представляет особый интерес. Невозможно, однако, установить правило, которое определяло бы допустимую степень ухудшения одних свойств за счет улучшения других, например термостойкости при данном увеличении, скажем, предела ползучести. В современных конструкциях турбин возможность применения ряда материалов еще ограничена, но, по-видимому, ее можно значительно расширить, изменив конструкцию.

Для сравнения новых высокотемпературных материалов (изготовленных на основе тугоплавких металлических соединений) с известными до- сих -по-p сплавами, в табл. 159—166 приведены составы и свойства известных жаропрочных сплавов США, Англии и Германии.

В табл. 159—163 и на рис 241 приводятся сведения о- сплавах на базе кобальта (так называемые «гейнс-стеллиты» HS), сплавах на базе никеля (гастеллой) и сплавах на базе железа (мульти-мет).

В США было разработано также много других высокотемпературных сплавов (см. табл. 164). Свойства этих сплавов близки к свойствам стеллитов HS; таким образом, данные, приведенные в табл. 160—163, могут рассматриваться как характерные для большинства американских сплавов.

Отличительные свойства сплава инконель X представлены в табл. 165.

В табл. 164 приведен также состав сплава нимоник 80, разработанного в Англии, и сплавов хромадур, тинидур и ванидур, разработанных в Германии во время последней войны. По своим характеристикам немецкие сплавы уступают американским и английским. Разработанные в Англии сплавы, относящиеся к нимоникам, имеют хорошие жаропрочные свойства. В табл. 166 приведены свойства сплава нимоник 90, представляющего собой модификацию сплава нимоник 80 (с заменой 20% Ni кобальтом).

До того как будет пробурена скважина, требуется заполнить форму разрешения, или санкционирования расходов (см. рис. 15.1). Форма призвана оценить затраты на бурение и заканчивание скважины: и в случае сухой, и в случае нефтеносной. Подсчитываются такие издержки, как незапланированные затраты при бурении, при заканчивании и стоимость оборудования. Они включают заработную плату, стоимость услуг и оборудования, которое не может быть возвращено после бурения скважины. В санкционирование расходов входит также стоимость буровой установки, бурового раствора, каротажа, опробования, цементирования и обсадки скважины, возбуждения притока, первичных источников энергии, труб, насосов, сепараторов и др.

Разрешение на расходы обычно требуется для экономической оценки затрат на скважину перед ее бурением. Смета утверждается нефтедобывающей компанией и другими сторонами, участвующими в предприятии. Впоследствии форма используется в качестве финансового ориентира.