Месяц: Сентябрь 2019

Домашний хлеб, не идет ни в какое сравнение с продуктом из магазина. Если раньше, для того чтобы испечь домашний хлеб, необходимо было потратить кучу времени и сил, то современные технологии намного упростили и ускорили этот процесс.

Человеку остается только положить необходимые ингредиенты в хлебопечку и выбрать режим выпечки.

Разнообразные модели хлебопечек, обладают различными функциями и мощностью. Предусматривают выпечку не только хлеба, но и различных изделий из теста. Поэтому, выбрать хлебопечки в Минске, можно в зависимости от необходимых функций.

Виды и критерии выбора хлебопечек

1. Объем и габариты хлебопечки. Для большой семьи, модели с выпеканием хлеба маленького веса (около 500грм) за один цикл выпекания будет недостаточно. Для семьи из двух человек, вполне хватит небольшой хлебопечки с малым объемом емкости для приготовления хлеба.
2. Набор основных программ хлебопечки и наличие дополнительных. Совет. Даже минимальный набор дополнительных программ, значительно облегчит процесс приготовления выпечки.
3. Мощность хлебопечки. От этого показателя, зависит скорость приготовление хлеба. Если нет необходимости в быстром приготовлении хлеба или другой выпечки, то вполне можно обойтись стандартной моделью с минимальным набором программ. Если важны быстрота и различные программы выпекания, то лучше обратить внимание на более мощные модели.
4. Емкость (чаша) для замешивания теста. Основная проблема владельцев хлебопечек — пришедшая в негодность чаша для замешивания и выпекания теста. Поэтому, необходимо обратить внимание, насколько просто можно заменить емкость, подобрав чашу в магазинах или заказав в интернете.
5. Корпус хлебопечки. Особых требований нет и выбор больше относится к личным предпочтениям покупателя. Хотя дизайн, конечно, важен, но и прочность материала играет немаловажную роль.

Совет. Модели со съемной крышкой, более удобны в уходе. Крышку легко снять и помыть. А окошко на крышке, поможет контролировать процесс выпекания (особенно пригодится на первых этапах приготовления).

На выбор хлебопечки для домашнего пользования влияют множество технических показателей оборудования. К тому же разные модели имеют свои преимущества и недостатки. Поэтому выбирая технику, необходимо ориентироваться на требование которые предъявляются к хлебопечке.

Площадочный вибратор является приспособлением, аналогичным электродвигателю, применяемое в роли источника эффективных колебаний. В его состав входит вал, у которого смещён центр тяжести благодаря установке на нём нескольких пластин из металла, именуемых эксцентриками, а также сам двигатель, на нём и крепится вал. В ходе осуществления работ вибратор посредством болтов фиксируется на нужную поверхность и передаёт ей круговые колебания, они возникают в ходе движения вала.

Достигнуть разницы в силе колебания можно, регулируя эксцентрики, которые устанавливаются на валу. В случае выполнения значительного объёма работ и при большой мощности колебаний нужно устанавливать усиленные подшипники, которые снабжаются электрикой. Высочайший уровень прочности оснащения связан с серьёзными требованиями, которые предъявляются к его конструкции, дабы она могла справляться со значительными нагрузками.

Сферы эксплуатации площадочных вибраторов, вы найдёте их подробное описание на специализированном сайте, весьма разнообразные: стройплощадки, погрузочные и разгрузочные процедуры, изготовление кирпичей и блоков из бетона, тротуарной плитки и др. С целью разгрузки вагонов, которые наполняются сыпучими веществами либо гранулированной продукцией, вибратор монтируют на дне либо по бокам. Это позволяет увеличить скорость работ и сделать все процессы более простыми.

Если нужно работать с различными типами бетона, то площадочные вибраторы устанавливают на особых вибростолах, там находятся пресс-формы. Эти приспособления создают вибрации, благодаря которым выходят излишки воздушных масс и поры заполняются, обеспечивая цельную форму продукции.

Без такого оснащения никак не обойтись во время выполнения целого списка процедур, связанных с уплотнением бетона в процессе изготовления железобетонной продукции, смесей для грунтовки и др.

Существуют пневматические и электрические вибраторы. Первые работают благодаря тому, что компрессор подаёт сжатые воздушные массы, а вторые – от электрического привода. Электрические варианты различаются в зависимости от уровня напряжения.

В лаборатории МАДИ исследовалась модель СМГТ с внутренним диаметром d = 240 мм и гофром 25×5 мм (угол спиральности ? = 9°21′), представленная на рис. 3.11, которая в масштабе 1:5 моделирует натурную трубу d = 1200 мм с гофром 125×25 мм. Исследуемая модель трубы состоит из четырех секций, соединяемых на фланцах с общей длиной 408 см, уклонами iT = 0,03 и iT = 0,05, вход выполнен без оголовка, а на выходе — портальная стенка. Моделирование проводилось по Фруду с назначением масштаба модели из условия обеспечения при напорном движении водного потока квадратичной области сопротивления и диаметра трубы не менее 20 см. Согласно исследованиям ЦНИИС, при меньшем размере модели гофрированной трубы на гидравлические сопротивления может влиять размер модели, т.е. сказываться масштабный эффект.

Поскольку секции СМГТ соединяются на бандажах и концевые участки секций труб имеют нормальную форму гофра размером 68×13 мм, то в экспериментах длина концевых участков исследуемой модели составляла три длины волны гофра (13,54×2,54 мм при масштабе 1:5). Обычно диаметр гофрированных труб, в том числе и со спиральной формой гофра, устанавливается по минимальному внутреннему диаметру, который является расчетным. Модель гофрированной трубы была выполнена, как и МГТ, из полупрозрачного стеклопластика (рис. 3.12), что позволяло отчетливо наблюдать свободную поверхность водного потока при безнапорном движении в месте её контакта со стенкой трубы. Для регистрации поверхности воды в трубе при безнапорном движении и пьезометрического давления в различных сечениях по длине трубы при напорном движении водного потока, по её дну между выступами гофров (у внешнего диаметра) было установлено 22 пьезометра. В работах отмечается, что такое расположение пьезометров на гофре позволяет достаточно точно регистрировать положение свободной поверхности потока в МГТ при безнапорном движении и пьезометрическое давление в различных сечениях по длине трубы при напорном движении.

Подводящий и отводящий к трубе лотки имели прямоугольную форму (шириной 60 см) и выполнялись из оргстекла. Уровни свободной поверхности воды перед трубой и за ней регистрировались с помощью мерной иглы. Расходы Q измерялись треугольным водосливом Томсона с тонкой стенкой. Обработка опытных данных осуществлялась по специально составленной компьютерной программе.
На рис. 3.13 приведены графики зависимости коэффициента шероховатости исследованной модели от относительного наполнения h0/d, полученные при безнапорном движении водного потока при исследованных уклонах трубы.

При расчете коэффициента шероховатости величина коэффициента Шези рассчитывалась по формуле Маннинга. При малых наполнениях трубы до (0,15…0,2) h0/d коэффициенты шероховатости двух моделей имеют практически одинаковые значения и равны nм = 0,019…0,02. С увеличением наполнения до 0,45h0/d величины коэффициентов шероховатости исследованных моделей СМГТ увеличиваются. Однако степень увеличения различная. У модели с уклоном трубы iT = 0,03 значение коэффициента шероховатости повышается до nм = 0,0204 (увеличивается примерно на 7,4%), а у модели с iT = 0,05 — до nм = 0,0229 (примерно на 52,6%). С дальнейшим увеличением наполнения до ~ (0,81…0,82) h0/d величины коэффициентов шероховатости у обеих моделей практически не меняются. При h0/d ? 0,45 коэффициенты шероховатости имеют максимальные значения и при уклонах трубы iT = 0,03 и 0,05 соответственно равны nм = 0,0204 и nм = 0,0229. Различие между ними составляет около 12,4%. В пересчете на натурный размер гофра наполнению h0/d = 0,15 соответствует коэффициент шероховатости nн = nм*M1/6 = 0,019х5в1/6 = 0,0248, а наполнению h0/d = 0,45 соответственно nн = nмхМ/1/6 = 0,0204х5в1/6 = 0,0267 при iT = 0,03 и nн = nм*М1/6 = 0,0229х5в1/6 = 0,03 при iT = 0,05.
Возрастание значений коэффициента шероховатости с увеличением уклона спиральной МГТ при безнапорном движении водного потока согласуется с результатами вышерассмотренных исследований сопротивлений МГТ с нормальной формой гофра.
Визуальные наблюдения за движением водного потока в гофрированной трубе свидетельствуют, что при малых наполнениях МГТ, составляющих (0,15…0,2) h0/d, волнообразность поверхности небольшая и поэтому значения коэффициентов шероховатости при исследованных уклонах практически одинаковые. С увеличением наполнения возрастает волнообразование на свободной поверхности потока, что приводит к увеличению значений коэффициентов шероховатости. Увеличение уклона трубы при бурном состоянии потока также увеличивает волнообразование свободной поверхности. Это приводит к дополнительному увеличению коэффициента шероховатости, что отмечается и в работе.
Гидравлические сопротивления в исследуемой модели СМГТ изучались не только при безоголовочном входе, но также при устройстве на входе портальной стенки и раструбного входного оголовка. Полученные максимальные значения коэффициентов шероховатости при безнапорном движении водного потока на моделях с разными входными оголовками, но с одинаковыми уклонами, оказались практически равными. Так, при уклоне трубы iT = 0,05 максимальные коэффициенты шероховатости натурного гофра (nн) размером 125×25 мм при безоголовочном, портальном и раструбном входах соответственно равны 0,0298; 0,0303 и 0,0301. Если же iT = 0,03, то для безоголовочного, портального и раструбного входов максимальные значения nн различны и соответственно равны 0,0268; 0,02694 и 0,02694.
Таким образом, вне зависимости от типа входного оголовка при безнапорном движении водного потока в исследованной СМГТ с d = 1,2 м и гофром 125×25 мм при уклонах iT = 0,03 и 0,05 коэффициенты шероховатости соответственно равны nн = 0,027 и 0,03.

Установленное влияние уклона СМГТ на гидравлические сопротивления при безнапорном движении не должно проявляться при напорном движении, поскольку поток не имеет свободной поверхности. Полученные экспериментальные данные, представленные на рис. 3.14, подтверждают это.

Значения коэффициентов гидравлического сопротивления по длине ? при различных уклонах трубы и одинаковых числах Re практически совпадают. При Re ? 360000 можно считать значение ? не зависящим от Re и равным ? = 0,0925. При этом величина коэффициента шероховатости исследованной модели СМГТ без входного оголовка с расчетом коэффициента Шези по Маннингу составляет

В пересчете на натурную трубу диаметром d = 1,2 м коэффициент шероховатости будет составлять nн = nм*М1/6 = 0,02148*5в1/6 = 0,0281.
Полученные максимальные величины коэффициентов шероховатости СМГТ с безоголовочным входом при безнапорном движении отличаются от значений коэффициента шероховатости nн при напорном движении. Если при iT = 0,05 максимальный коэффициент шероховатости при безнапорном движении (nн = 0,0298) превышает (примерно на 6,05%) коэффициент шероховатости при напорном движении (nн = 0,0281), то при iT = 0,03 наоборот: при напорном движении значение коэффициента шероховатости выше, чем при безнапорном движении (nн = 0,0268), хотя различие и небольшое (4,63%).
Величины коэффициентов шероховатости СМГТ с портальным и раструбным входными оголовками при напорном движении оказались одинаковыми и равными nн = 0,02694, что меньше значения nн = 0,0281, полученного для безоголовочного входа (различие 4,1%). Влияние конструкции входного оголовка на величину коэффициента шероховатости объясняется дополнительными сопротивлениями, испытываемые водным потоком на входном участке.
Большую величину коэффициента шероховатости, полученную на модели с безоголовочным входом, можно объяснить большей деформацией потока на входе при этом оголовке по сравнению с раструбным и портальным оголовками. При определении сопротивлений по длине трубы участки с заметным искривлением пьезометрической линии на входе и выходе не учитывались. Однако деформация потока на входе распространяется по всей длине трубы, что и привело к увеличению коэффициента шероховатости у модели с безоголовочным входом, хотя и незначительному.
Исследуемая гофрированная водопропускная труба длинной lT = 17с/ является начальным участком длинной трубы. Как известно, в пределах начального участка происходит формирование поля скоростей турбулентного потока и сопротивления на нем за счет этого выше, чем у стабилизированного участка. Однако увеличение это для всех исследованных моделей примерно одинаковое и небольшое. По данным И.Е. Идельчика, при lТ ? 10d оно не превышает 6%. Длина начального участка обратно пропорциональна ?? и поэтому у гофрированной трубы по сравнению с гладкой трубой она заметно меньше, соответственно и влияние начального участка тоже меньше.
Можно принять величину коэффициента шероховатости исследованной СМГТ с гофром 125×25 мм при напорном движении равной nн = 0,02694*0,027. Тогда при безнапорном движении коэффициент шероховатости СМГТ с iT = 0,05 (nн = 0,0298 = 0,03) будет больше, чем при напорном движении, а при iT = 0,03 — их значения будут одинаковыми (nн = 0,027).
Таким образом, выполненные экспериментальные исследования свидетельствуют о том, что соотношение между коэффициентами шероховатости СМГТ при безнапорном и напорном движении зависит от уклона водопропускной трубы.
Установленная величина коэффициента шероховатости исследованной СМГТ с d = 1,2 м и гофром 125×25 мм при напорном движении nн = 0,027 заметно превышает рекомендуемый AISI для такой трубы коэффициент nн = 0,022 (см. табл. 3.2). Расхождение в сторону увеличения составляет примерно 22,7%. Однако полученное значение коэффициента шероховатости хорошо согласуется с результатами сделанного в параграфе 3.2 вывода на основе проведенного там же анализа, согласно которому величина коэффициента шероховатости гофра 125×25 мм при напорном движении не должна быть меньше nн = 0,027…0,028 и с рекомендацией работы: принимать для данного размера гофра nн = 0,028.
На рис. 3.15 и рис. 3.16 приведены графики зависимости критического уклона iK от величины параметра расхода ? для исследованных моделей СМГТ. По этим графикам можно определить iK для моделируемой натурной трубы диаметром d = 1,2 м. Для определения iK для трубы другого диаметра с такой же формой гофра найденный по графику iK в зависимости от ? следует разделить на корень квадратный из диаметра (?d), подставляя d в метрах.

Анализ графиков показывает, что спиральновитая гофрированная труба с d = 1,2 м без входного оголовка и с оголовком в виде портальной стенки, работающая в безнапорном режиме с расчетным заполнением на входе hВХ/dp = 0,75, уклонами iT = 0,03 и iT = 0,05 пропускает близкие расходы, соответствующие параметру расхода ? = 0,29. При этом величина критического уклона при уклонах трубы iT = 0,03 и 0,05 соответственно составляет iK = 0,016 и 0,019. Если же входной оголовок раструбный, то СМГТ с d = 1,2 м, iT = 0,03 и 0,05, работающая при hВХ/dр = 0,75, пропускает близкие расходы, соответствующие ? = 0,348, и имеет iK = 0,017 и 0,021 соответственно.

Было бы намного проще, если бы на свете существовал один универсальный утеплитель для наружных стен, но это не так.

Материалы сохраняющие тепло

К основной группе стройматериалов теплоизолирующих стены снаружи можно смело отнести:

1. Минеральную вату.
2. Полистирол.
3. Полиуретан.
4. Эковату.

Минеральная вата

Минеральная вата — это общее название утеплителя, в основе которого лежат волокна, полученные из различных материалов, методом расплавления шихты до жидкого состояния и последующего выдувания.

В зависимости от основного компонента входящего в состав, вата бывает:

• Стекловолокнистой — изготавливают из боя стекла с добавлением полимерных добавок.
• Каменная — расплавляют горный камень, полученный из застывшей лавы — габбро-базальт. Связывающим волокна веществом могут быть — битум, смолы, глина.
• Шлаковая — отходы доменных, мартеновских печей идут на изготовление этой ваты с добавлением полимеров. У этого утеплителя гигроскопичность и кислотность высокая, поэтому для утепления фасадов — эта минеральная вата непригодна.

Полистирол

Полистирол — различают два вида, пенопласт и экструдированный пенополистирол:

• Пенопласт — это вспененные гранулы полистирола, склепные между собой. Гранулы заполняют углекислым газом и поддают нагреванию паром, они многократно увеличиваются, склеиваются и застывают в таком виде. Недостаток — хрупкий материал, горит.
• Пенополистирол экструдированный — расплавленный и насыщенный углекислым газом полистирол выдавливают через экструдер. Соединение получается прочным, с мелкими ячейками заполненными воздухом. Прочный. Недостаток — горит.

 

Полиуретан

Полиуретан — полимер гетероцепный. Производят, соединяя изоцианатные группы с гидроксилсодержащими полифункциональными производными. Вспененный полиуретан жидким способом под давление наносится на стены, после высыхания становится твердым. Покрывается отделочными панелями.

Достоинства:

• легкий;
• низкая теплопроводность;
• не пропускает звуков;
• не поглощает воду;
• стоек инфракрасным лучам.

Эковата

Эковата — на 80% состоит из волокон целлюлозы, которую получают непосредственно из древесины, но чаще из макулатуры. Для улучшения свойств противостоящих возгоранию добавляют буру и борную кислоту. Древесный клей — лигнин способствует улучшению адгезии. На стены наносится мокрым способом, под давлением.

Достоинства:

• Отсутствие швов.
• Безвреден на 100%.
• Плохо горит.
• Удерживает влагу до полного высыхания.
• Повышенная прочность к механическим воздействиям.

Недостаток — необходимо специальное оборудование, которое дорого стоит.

В статье приведены основные теплоизоляционные материалы. На их основе изготавливают: термопанели, сэндвич-панели, сип панели и другие вещи.

Из множества мелочей складывается удобство использования кухни. Максимальный комфорт может помочь обеспечить мебельная фурнитура. Грамотное техническое исполнение, длительный срок службы, отличный дизайн – основные признаки качественных изделий. Можно купить фурнитуру для кухни https://antarion.by/ и наслаждаться полученным результатом длительное время. Фурнитура улучшает и дополняет функционал мебели. Качество и грамотный выбор ее во многом определяют долговечность всего гарнитура.

Основную группу составляют лицевые элементы фурнитуры. С их помощью оформляют и украшают мебель. Но при этом только эстетикой их цель не ограничивается. Важно, чтобы все элементы были удобны и эргономичны. Ручки – самый основной элемент дизайна мебели. Накладки и ручки делают из большого количества материалов. Важно, чтобы функциональность и красивый внешний вид он могли сохранить даже в сложном микроклимате помещения и при частых механических воздействиях.

Нажимные ручки – один из современных дизайнерских элементов. В компактную и стильную ручку такие детали превращаются после нажатия на фасад мебели. Встроенные электропровода и магниты входят в более сложные механизмы. Одно нажатие вызывает бесшумное, легкое и плавное открытие полотна дверцы. Также осуществляется и ее закрытие.

При закрытии и открытии ящиков могут возникать удары, которые создают шум и наносят вред мебели. Чтобы их избежать, следует установить специальные «глушители», то есть демпферы. Многократное механическое воздействие может нанести серьезный урон кухонной мебели. Срок службы можно значительно продлить с помощью демпферных систем, которые смягчают различные удары и хлопки. Функциональность и внешний вид мебели при их установке сохраняются.

Монтируются депмферы на петли дверей. Плавным и бесшумным становится закрывание и открывание створки. Саморегулирующиеся демпферы способны сами подстраиваться под скорость движения, вес и размер створки. Работа петлевого демпфера начинается раньше до захлопывания дверцы. Функциональность таких элементов очень высокая.

Друг от друга демпферы могут отличаться как конструктивным исполнением, так и внешним видом. Вариантов их существует достаточно много. За две-три секунды до того, как дверь закроется, начинают работать пневматические поршни. На мгновение створка полностью останавливается, а после ее движение продолжается, но оно плавное и бесшумное. Зубчатые системы являются не менее полезными и функциональными. Положение дверцы в этом случае можно зафиксировать. Прикосновением можно легко и мягко управлять закрытием и открытием.

Государственный комитет Псковской области по транспорту ищет подрядчика по строительству второй очереди объездной дороги вокруг Пскова (Северный обход), начальная (максимальная) цена контракта составляет шесть миллиардов семьсот пятьдесят миллионов рублей, следует из материалов на портале государственных закупок.

Согласно материалам закупки, дорога, соединяющая трассы Псков – Гдов – Сланцы – Кингисепп – Куземкино — Краколье и А-212 Псков-Изборск до границы с Эстонией (на Ригу) должна быть построена к концу 2019 года. В этом году планируется направить на работы триста девяносто два миллиона девятьсот тысяч рублей, в 2017 году – два миллиарда пятьдесят миллионов рублей, в 2018 – два миллиарда четыреста семьдесят миллионов рублей, в 2019 году – один миллиард восемьсот миллионов рублей.

Подрядчику предстоит построить дорогу с четырьмя полосами движения и двумя развязками протяженностью восемь тысяч семьсот тридцать шесть километров. Предусматривается также возведение двух путепроводов и моста. Дорога будет построена за счет средств областного и федерального бюджетов.

Заявки на участие принимаются по тридцатое июня, аукцион планируется провести восьмого июля.

Ранее пресс-служба правительства региона со ссылкой на заместителя губернатора Александра Кузнецова сообщала, что нормативный срок строительства автодороги составит три года, общая стоимость проекта — около шести с половиной миллиардов рублей. По его словам, вторая очередь Северного обхода позволит вывести из города транзитные транспортные потоки и снизить нагрузку на городские дороги.

Первый участок Северного обхода протяженностью десять километров сто метров, соединяющей трассу Санкт-Петербург — Псков — Невель с автодорогой Псков — Гдов, сдан в эксплуатацию в 2007 году. Финансирование строительства за пять лет составило около шестьсот семьдесят миллионов рублей, в том числе из федерального бюджета поступило около пятьсот девяносто миллионов рублей.

Большое количество загородных домов сегодня строится из пеноблоков.

У этого материала есть много достоинств, но самое главное — с помощью этого стройматериала можно в короткие сроки построить качественное жилье. Этому способствуют удобный размер блоков и их небольшой вес. За счет этого не слишком большие объекты можно выполнить своими руками, без привлечения специализированных строительных бригад.

Преимущества пеноблоков

Пеноблоки обладают рядом достоинств, по сравнению с другими строительными материалами:

1. Низкая стоимость блоков, позволяет существенно удешевить строительство.
2. Материал является экологически чистым, поэтому его использование допускается при строительстве детских учреждений и больниц.
3. Пеноблоки обладают хорошей звукоизоляцией
4. Стены, возведенные из пеноблока, являются пористыми, что очень важно для сохранения хорошего микроклимата внутри дома.
5. Строительство из таких блоков происходит быстро и с экономным расходом цементно-песчаного раствора.
6. В таких стенах очень легко укладывать коммуникации.
7. Материал огнестоек, и даже при взаимодействии с открытым огнем блоки не деформируются.

Недостатков у данных блоков немного, основной — стены нуждаются в качественном оштукатуривании, в противном случае будут впитывать влагу по принципу губки.

Строительство своими руками

При строительстве дома своими руками, все работы можно разделить на такие этапы:

1. Разметка участка — сделать это можно при помощи строительного уровня, рулетки, веревки и колышек.
2. Копка траншеи под фундамент удобно использовать самосвал, в который сразу будет загружаться лишний грунт.
3. Заливается фундамент.
4. Поверх фундамента укладывается слой гидроизоляции — для этого хорошо подойдет рубероид или толь.
5. Возводят стены из пеноблоков — весь процесс контролируют уровнем.
6. Обустройство кровли.
7. Внутренняя и внешняя отделка дома.

Есть некоторые хитрости, которые используют профессионалы и о которых не стоит забывать при стройке своими руками:

1. Если блоки не соответствуют по размеру, то их легко распилить обычной ножовкой.
2. Если возводится двухэтажный дом, то стены нужно дополнительно армировать.
3. Блоки уплотняются при помощи резинового молоточка — киянки.
4. Небольшие неровности легко исправить рубанком.

Дом, возведенный по всем правилам, будет теплым и уютным. Несмотря на дешевизну и легкость пеноблоков строение получается прочным и надежным, поэтому будет служить много лет без всяких нареканий.

1. Принцип работы и краткая характеристика прибора. Прибор ПИНП-2 предназначен для поисков и разведки неглубоко залегающих рудных объектов, кварцевых жил, закарстованных и обводненных зон, а также для геологического картирования пород по методу радиокип.
Сущность метода радиокип заключается в изучении закономерностей изменения параметров электромагнитных полей радиовещательных и специальных длинноволновых станций, обусловленных геологическими неоднородностями исследуемой площади. Закономерности изменения параметров земных радиоволн длиной 500—2000 м, распространяющихся над поверхностью земли, в большой степени определяются электромагнитными свойствами горных пород, слагающих тот или иной участок трассы. В случае нарушения однородности пород на каких-либо участках возникают аномалии электромагнитного поля. Эти аномалии и являются объектом исследования методом радиокип и в частности — объектом изучения при помощи прибора ПИНП-2.

Прибор ПИНП-2 позволяет измерять вертикальную (Hz) и горизонтальную (Hp) составляющие вектора H переменного магнитного поля и угол а наклона вектора H к горизонту, а в отдельных случаях — радиопеленг 0 (направление на радиостанцию) в диапазоне частот 150—400 кгц (или длины волн 666—2000 м).
Полупроводниковая схема прибора питается от двух батарей типа 3,7-ФМЦ-0,5, которые обеспечивают работу прибора по 3—5 ч в сутки в течение 1—2 месяцев.
Все элементы радиосхемы, питание и органы управления прибора сосредоточены в одном блоке в металлическом корпусе, панель управления которого в нерабочем положении закрывается крышкой. Прибор снабжен ручкой для переноса в нерабочем положении; в рабочем положении он закрепляется при помощи заплечных ремней на груди оператора. Прибор ПИНП-2 вместе с источниками питания весит около 3 кг.
2. Устройство панели управления прибором. Батареи питания прибора вставляются в специальный отсек под крышкой 1 (рис. 64). Напряжение питания схемы (кроме схемы громкоговорителя) включается тумблером 2. Напряжение питания громкоговорителя 3 включается тумблером 4. Громкость громкоговорителя регулируется реостатом 5.
Напряженность составляющих магнитного поля определяется при помощи микровольтметра 6, цена деления которого (1; 10; 100; 1000 мкв/дел) устанавливается переключателем 7 и определяется соответствующими позициями последнего. В положении «Уст. напр.» переключателя 7 реостатом 8 устанавливается напряжение питания батарей прибора (стрелка прибора выводится на специальную отметку, нанесенную на шкалу прибора 6).
Настройка магнитной антенны на нужную частоту радиостанции (150—450 кгц) производится рукояткой 10. Одновременно с вращением этой рукоятки вращается стрелка 9, указывающая на лимбе 11 величину частоты, на которую настраивается антенна. Момент настройки определяется по максимальному отсчету стрелки прибора 6 и максимальной громкости и чистоте радиопередач по громкоговорителю.
Магнитная антенна 12 представляет собой соленоид с ферритовым сердечником диаметром 9 мм и длиной 120 мм. Витки антенны намотаны на специальном пустотелом эбонитовом цилиндрическом каркасе и помещены в незамкнутый электростатический экран. Ферритовый сердечник закреплен внутри каркаса с обмоткой ввинчивающейся с торца эбонитовой пробкой, на верхней части которой установлен круглый уровень 13. Уровень требуется для установки плоскости витков антенны в горизонтальное положение при измерении величины Hz. Антенна может поворачиваться вокруг горизонтальной оси 14 и вокруг вертикальной оси. В нижней части антенны имеется лимб 15 с указателем 16 для определения угла наклона антенны от вертикальной оси.
3. Работа с прибором. Методом радиокип выполняют геофизические исследования двух направлений:
1) рекогносцировочные мелкомасштабные исследования (1 : 100 000 и мельче) с целью картирования пород района по различию их удельных сопротивлений и диэлектрических постоянных, поисков крупных линз подземных вод в аридных зонах, выделения участков повышенной мощности рыхлых отложений, прослеживания крупных тектонических нарушений и для решения других задач регионального характера;
2) детальные крупномасштабные исследования (1:50 000 и крупнее) по прослеживанию и оконтуриванию контактов пород, зон тектонических нарушений, рудных тел, кварцевых жил, даек и других наклонных и крутопадающих объектов небольших размеров.
Исследования проводят как по системе заранее разбитых профилей, так и по отдельным маршрутам, которые прокладываются в процессе съемки. Шаг наблюдений при работах любого вида не превышает 20—25 м, а при крупномасштабных может быть равен 15—10 м и менее.
Для работы на данном участке выбирают радиостанцию, расположенную на расстоянии 1000—1500 км от участка с наибольшей напряженностью магнитного поля и наибольшей (в пределах 600—2000 м) длиной волны, направление на которую наилучшим образом совпадает с простиранием геологических неоднородностей на участке.
В районах Крайнего Севера, где радиовещательные длинноволновые станции днем регулярно не прослушиваются, для исследования методом радиокип используют специальные длинноволновые радиопередатчики мощностью 10—15 квт, позволяющие проводить работы в радиусе нескольких сотен километров.
Для наблюдений выбирают время, когда короткопериодические вариации (со скоростью 5—10 мкв/мин) отсутствуют или минимальны. Работу в маршруте с прибором ПИНП-2 выполняют обычно один-два человека.
Наблюдения s прибором проводят в следующем порядке.
1. Прибор при помощи заплечных ремней закрепляют на груди оператора, включают питание тумблером 2 (см. рис. 64), устанавливают режим питания (при положении «Уст. напр.» переключателя 7 выводят реостатом 8 стрелку прибора на красную черту шкалы) и в течение 15—20 мин выдерживают прибор во включенном состоянии, что требуется для установления нормального режима работы схемы.
2. Переключатель 7 переводят в положение «1», тумблером 4 включают громкоговоритель и реостатом 5 устанавливают оптимальное звучание громкоговорителя.
3. Антенну устанавливают в горизонтальное положение и производят настройку на выбранную радиостанцию при помощи рукоятки 10 и путем поворота антенны вокруг вертикальной оси. Индикатором момента настройки являются максимальная громкость радиопередачи и максимальный отсчет по стрелке микровольтметра 6. Если во время настройки при положении «1» переключателя 7 стрелка прибора зашкаливает, то указанный переключатель устанавливают в положение «10» и т. д., т. е. выбирают такую цену деления микровольтметра, при которой стрелка имела бы наибольшее отклонение, но не уходила бы за пределы шкалы.
4. После настройки на выбранную радиостанцию оператор выходит на первую точку профиля и ориентируется таким образом, чтобы магнитная антенна при максимальном отсчете по стрелочному прибору располагалась приблизительно в середине внешнего сектора зе вращения, т. е. антенна во избежание влияния на показания магнитных частей прибора не должна располагаться над панелью управления. Выбранная ориентировка оператора должна сохраняться (с точностью ±10°) при всех измерениях по данному профилю и на всей системе параллельных профилей участка. Максимальный отсчет по стрелочному прибору при указанной ориентировке горизонтально расположенной магнитной антенны является величиной горизонтальной составляющей Hр напряженности магнитного поля.
5. В каждой последующей точке антенну, находящуюся в горизонтальном положении, вращают вокруг вертикальной оси до установления максимального отсчета — величины Hр.
6. После измерения Hp при фиксированной ориентировке лимба 15 антенну поворачивают вокруг горизонтальной оси 14 до получения минимального отсчета по микровольтметру (при этом переключатель 7 должен быть установлен в положение «1») и снимают показание стрелки 16 на лимбе 15, которое является величиной угла наклона (а) суммарного вектора магнитного поля.
7. Посредством круглого уровня 13 антенну устанавливают в вертикальное положение. При этом показание стрелки милливольтметра, умноженное на цену деления, является величиной напряженности вертикальной составляющей Hz вектора магнитного поля.
Цену деления прибора при измерении величин Hz и Hp выбирают по правилу, указанному в пункте 3.
Для оценки точности измерений проводят контрольные наблюдения на профилях с аномальными значениями поля в объеме не менее 5% в южных и средних широтах и не менее 10% в северных широтах (севернее 60° с. ш.).
4. Обработка наблюдений. По результатам полевых наблюдений строят планы графиков профилей или графики маршрутных наблюдений величин Hp, H2 и угла а. Горизонтальный масштаб графиков обычно соответствует масштабу съемки, а вертикальные масштабы должны обеспечивать четкое выделение аномалий на фоне нормального уровня напряженности электромагнитного поля. Для графиков Hp используют масштабы от 5 до 100 мкв/см, для графиков Hz — от 2 до 10 мкв/см и для графиков угла а — от 2 до 5 град/см. Совместно с графиками рядовых наблюдений строят графики контрольных замеров. Точность наблюдений оценивают по качественному совпадению кривых: при удовлетворительном качестве на контролируемых профилях должны повторяться характерные аномальные изменения, полученные в процессе рядовых наблюдений.
Проводящие объекты по полученным данным выделяются максимумами величины Hp, минимумами Hz (с двумя максимумами по сторонам); график углов а над проводящим объектом переходит через нуль и дает по сторонам два экстремума разного знака.

Некоторые основные качественные характеристики углей можно проследить на примере Березовского месторождения КАТЭКа (Красноярский край).
В качестве топлива на ТЭС можно использовать уголь разреза Березовский-11. Угли, слагающие пласт Березовский, по составу исходного материала относятся к гумусовым, бурым, полуматовым, средней степени метаморфизма (02), с показателем витринита P=0,3/0,4 %, влагой рабочей W=36 %, что соответствует технологической группе угля Б2, классу 2Б. Предел прочности угля при сжатии 9,93—22,2 МПа, среднее значение — 14,9 МПа; содержание минеральных примесей 3—6 %; насыпная плотность — 0,8—0,85 т/м3; коэффициент размолоспособности — 1,2—1,4; плотность углей — 1,24 т/м3; зольность Аср — 6,2 %; пористость — 0,39.
По данным КАТЭКНИИугля, после экскавации угля из массива роторным экскаватором и конвейерного транспорта будем иметь следующий гранулометрический состав исходного материала для пульпообразования: 0—1 мм — 1,61 %, 1—3 мм — 7,5 %, 3 мм — 76,4 %.
Гидротранспортирование неоднородных гидросмесей сопровождается интенсивным измельчением угля в трубопроводе (водоугольная смесь, состоящая из угля классов 0—100, 0—70, 0—50,0—25, 0—13 мм).
Так, уголь, поступающий из разреза на ТЭС, подвергается нескольким стадиям измельчения. Основными технологическими звеньями, где происходит его измельчение, являются: выемка угля из массива (роторным экскаватором), транспортирование (ленточным конвейером) до узла подготовки гидросмеси, подготовка угля для гидротранспортирования (пульпообразование), гидротранспортирование до узла подготовки угля к сжиганию.
Интенсивность измельчения зависит от физико-механических свойств угля и от технологической схемы гидрокомплекса.
Из исследований ряда авторов известно, что гидротранспортирование мелких классов угля (0—3, 0—2, 0—1 мм) связано со значительно меньшим образованием микронных фракций, чем гидротранспортирование крупнокускового угля. Приращение угля класса 60 мкм для класса 0—3 мм составляет не более 15 %, тогда как для класса 0—50 мм оно превышает 70 %. Более сильное измельчение объясняется тем, что сами по себе крупные классы измельчаются интенсивнее мелких, кроме того, они оказывают истирающее действие на мелкие классы. Общая степень измельчения углей, добываемых в шахтах, в том числе и более мягких углей марки T класса 0—50 мм, составляет 13,1 (по данным В.В. Трайниса).
Для предварительных расчетов данные результаты можно с определенной степенью точности перенести на бурые угли Березовского месторождения. Для получения результатов измельчения бурых углей необходимо проведение эксперимента в натурных условиях. Каждая гидросмесь характеризуется своими свойствами, поэтому получение универсальных рекомендаций и результатов для всех видов гидросмеси представляет большую трудность.
Основными факторами, влияющими на измельчение угля в трубах, являются: режим движения гидросмеси, крупность угля, дальность транспортирования, консистенция гидросмеси.
Установлено, что диаметр трубопроводов практически не влияет на степень измельчения. Однако влияние трубопровода на измельчение оказывается через стыки и резкие повороты труб, что теоретически учесть невозможно.
С увеличением скорости движения гидросмеси измельчение угля происходит за счет трения частиц о стенки трубы и соударения частиц. Гидротранспортирование угля при сравнительно малых скоростях не является определяющим в измельчении, тем более при 3 %-ном заилении трубопровода (по данным Н.Е. Офенгендина).
Чем больше крупность угольных частиц, тем выше измельчение. Возрастание содержания микронных классов крупности в транспортируемом угле объясняется сильным истирающим действием более крупных классов, которые при прочих равных условиях раскалываются интенсивнее мелких.
На расстоянии гидротранспортирования до 5 км происходит наиболее интенсивное измельчение, в основном связанное с раскалыванием материала, вследствие многочисленных дефектов его структуры. Благодаря наличию микротрещин, неровностей поверхности и других дефектов происходит наиболее интенсивное измельчение, связанное с раскалыванием частиц. Для этой зоны характерно дробление материала, истирание проявляется незначительно.
В зоне гидротранспортирования более 6 км значение дробления уменьшается и все большее значение приобретает истирание, которое и является главной причиной образования частиц микронной крупности.
Рядом авторов установлено влияние консистенции гидросмеси на общую степень измельчения. Консистенция при широком изменении ее значения влияет на измельчение крупнокускового угля, но не угля мелких классов крупности. Эксперименты ряда авторов показали, что влияние консистенции гидросмеси на измельчение проявляется различно в зависимости от крупности исходного угля.
В гидротранспортной системе процесс измельчения угля имеет место и в насосах. Измельчение в насосах происходит в результате ударов, возникающих вследствие резкого изменения направления скорости потоков, встречи потока с лопатками, выхода потока в улитку. Влияние перечисленных факторов на измельчение изучено в настоящее время крайне недостаточно. Степень измельчения угля в насосе зависит от крупности и концентрации транспортируемого материала. С увеличением крупности угля измельчение резко возрастает, что вызвано в основном раскалыванием кусков угля на более мелкие. Измельчение угля в насосах зависит от числа подъемов по трассе пульпопровода. Сильное измельчение происходит на первых пропусках угля через насосы и снижается на последующих. Это вызвано тем, что в первых пропусках от частиц угля откалываются острые кромки угля и происходит разрушение наиболее слабых частиц.
При гидротранспортировании тонкоизмельченного угля крупностью 1—1,5 мм измельчение в насосах незначительное и им можно пренебречь.

Простейшей системой пролетного строения моста является разрезная балка на двух опорах (рис. 3.1, а). Стоимость и трудозатраты изготовления и возведения сплошностенчатых строений оказываются меньшими, чем балок сквозной (решетчатой) конструкции при длине пролетов железнодорожных мостов до 50…60 м. Это и определяет область их применения.
Ho следует иметь в виду, что, если еще в первой трети XX в. широко применяли в мостах стальные балки длиной 15…30 м, то в дальнейшем такие балки почти полностью были вытеснены сборными железобетонными пролетными строениями. В настоящее время использование стальных пролетных строений пролетами расчетной длиной 18,2…33,6 м при новом строительстве целесообразно в специфических условиях (в северной строительно-климатической зоне и др.), а также оправдано стремлением обеспечить малую (менее 1 м) строительную высоту. Кроме того, цельнометаллические и сталежелезобетонные конструкции пролетом 18,2…55 м применяют при замене пролетных строений эксплуатируемых мостов.

Положительным качеством разрезной балочной системы является возможность широкой типизации пролетных строений. Начиная с 80-х гг. XIX в., основой отечественной технической политики в области железнодорожного мостостроения становится применение типовых унифицированных проектных решений. Один из принципов типизации — создание и применение параметрических рядов (серий) пролетных строений одинакового назначения с градациями параметров и регламентированными показателями. В основу ряда положен единый тип конструкции. Необходимые градации получают изменением ее размеров при сохранении геометрического подобия модификаций. Такие ряды называют размерно-подобными. Введя рекомендуемые длины пролетов посредством модульной системы, создали условия для применения при проектировании мостов наивыгоднейших по стоимости пролетов, для их взаимозаменяемости и массового заводского производства.
Серийное изготовление пролетных строений выдвигает требования максимально возможной однотипности размеров элементов, наибольшей повторяемости одинаковых элементов, сокращения числа монтажных марок и соответственно числа различных единиц заводской оснастки. Основными принципами разработки типовых решений являются унификация, стандартизация, типизация и гибкость.
Унификация — многократное применение в различных пролетных строениях единой серии одних и тех же эффективных элементов. Это способствует сокращению номенклатуры проектных решений, использованию рациональных технологий и уменьшению стоимости изготовления, монтажа, эксплуатации и ремонта мостов. Унификация элементов может быть внутренней (в пределах данной серии) и внешней (заимствование из серий пролетных строений другого типа).
Чтобы упорядочить комплектование металла, на заводах по производству мостовых металлоконструкций введен ограниченный сортамент унифицированных прокатных профилей. Однако следует учитывать, что это ограничение может приводить и к возрастанию массы конструкций. Идея унификации успешно реализуется также в создании и применении нормалей отдельных частей и деталей конструкций, применяемых в различных пролетных строениях.
Стандартизация — регламентирование мостовой конструкции, типоразмеров применяемых деталей, технологических процессов и оборудования. Она ускоряет проектирование, облегчает сооружение, эксплуатацию и ремонт мостов, способствует увеличению их надежности и долговечности. Стандартизация и унификация взаимно связаны; первая дает наибольший эффект при сокращении числа применяемых типоразмеров стандартов, т.е. при их унификации.
Типизация — технико-экономически обоснованное сокращение многообразия типов создаваемых серий объектов и их элементов. Типовое решение — эффективное решение, отобранное в результате предыдущего опыта проектирования и многократного применения, предназначенное для использования либо привязки при создании конкретных объектов.
Принцип гибкости предусматривает, прежде всего, адаптируемость (приспособляемость) проектных решений к изменяющимся производственным условиям, в частности, альтернативность конструктивных и технологических решений. Данный принцип является базовым при создании современных гибких технологий строительства мостов.