Месяц: Июнь 2019

Определение вязкости разрушения и предела текучести порошковых мартенситно-стареющих сталей позволяет оценить их конструктивную прочность при статических нагрузках, используя следующее уравнение:

где о — напряжение, действующее перпендикулярно к поверхности трещины; aс — критический размер дефекта;

эллиптический интеграл второго рода; а и с — малая и большая оси эллипсообразной трещины.

На рис. 93 приведены зависимости критического разрушающего напряжения от величины малой полуоси эллиптической или полуэллиптической трещины для порошковых мартенситно-стареющих сталей в состоянии после спекания и старения по оптимальным режимам. При вычисленных по формуле (20) соотношение большой и малой полуосей эллиптической трещины было взято равным 2:1.

Наиболее высокой конструктивной прочностью обладает сталь СПН14К7М5Т1. При одинаковом размере трещины она допускает наиболее высокий уровень действующих напряжений. Стали СПН14К7М5Т и СПН14К7М5Т2 несколько уступают ей. Сталь Н10ТЮ имеет наибольшую склонность к хрупкому разрушению, однако, учитывая, что эта сталь относится к экономнолегированным и содержит значительно меньшее количество легирующих элементов, она может найти применение для изготовления деталей, работающих при невысоких напряжениях (до 700 МПа). При таком напряжении критический размер дефекта для этой стали составляет около 1 мм. Для изготовления деталей, работающих при уровне напряжений до 1700 МПа, целесообразно использовать сталь СПН14К7М5Т2, которая имеет достаточно высокую надежность. Критический размер дефекта при напряжении, соответствующем пределу текучести, составляет 0,3 мм.

На рис. 94 представлены зависимости разрушающего напряжения от величины трещины для горячедеформированных порошковых мартенситно-стареющих сталей. Для сравнения на этом же рисунке приведена зависимость для стали СПН14К7М5Т2 в спеченном состоянии. Наиболее высокой конструктивной прочностью, близкой по величине, обладают стали СПН14К7М5Т и СПН14К7М5Т1. Они обеспечивают высокую надежность изготовленных из них деталей и конструкций. Критический размер дефекта при напряжениях, равных пределу текучести для этих сталей, составляет 0,8 и 0,6 мм соответственно.

Детали машин и рабочие части инструментальной оснастки, работающие при напряжении свыше 2000 МПа, можно изготовлять из горячедеформированной стали СПН14К7М5Т2. Порошковая сталь СПН14К7М5Т2 в спеченном состоянии незначительно уступает по уровню конструктивной прочности горячедеформированным сталям и может быть рекомендована для изготовления тяжелонагруженных узлов и деталей машин.

Значительная моделирующая роль новейшей тектоники в формировании мощных рудных пластов золотоносных россыпей была описана еще С.Г. Мирчинк на примере россыпи руч. Мухтуннын в Баргузинском золотоносном районе, где в относительно опущенном крыле на краевой части Ципиканской впадины наблюдалось 8-10-кратное увеличение мощности пласта и более, чем 5-кратное расширение россыпной залежи. Этот факт, хорошо известный специалистам, тем не менее долгое время не был реализован в поисковых моделях золотоносных россыпей. Прошло более 20 лет, прежде чем начались целенаправленные поиски россыпей золота с пластами повышенной мощности, развивающихся в активных приразломных структурах. В частности, последние оказались характерны для россыпных золотоносных площадей Байкальской рифтогенной зоны, где на границе воздымающихся и относительно опускающихся блоков были выявлены золотоносные осадки повышенной мощности (10-15 м), представляющие собой конуса выноса (континентальные дельты), формировавшиеся ка протяжении позднего плиоцена-всего четвертичного времени.

Однако, как самостоятельный потенциально-промышленный тип россыпных месторождений сложные «многоярусные» россыпные месторождения золота рассматриваемого типа впервые были детально изучены в узких межгорных впадинах Верхнего Приамурья, протягивающихся прерывистой цепочкой по зоне сочленения Амуро-Охотской складчатой системы и Буреинского массива на расстояние более чем 300 км. Главная черта региональной позиции этих месторождений ~ приуроченность к зоне Южно-Тукурннгрского глубинного разлома, выраженного мощными зонами катаклаза и милонитизации, низкотемпературного метаморфизма, рудной минерализацией, в том числе золотой, очагами землятрясений.

На неотектоническом этапе в условиях сжатия, вызванного ростом Хребта Янкан-Тукурингра, вдоль разлома сформировалась цепочка ромбовидных грабен-депрессий, часто асимметричного строения. Как подчеркивает В.В. Колесников, детально изучавший механизмы формирования приразломных впадин зоны Южно-Тукурингрского разлома, эволюция этих структур определяется сбросово-сдвиговым типом деформаций по разлому и гетерогенностью субстрата шовной зоны. В связи с тем, что заложение впадин происходило в условиях локального растяжения на фоне регионального сжатия, впадины весьма невыдержаны по простиранию депрессионной системы, испытывали прерывистое развитие и характеризуются мощностью осадочного кайнозойского чехла, нигде не превышающей 250 м.

Наиболее опущенные участки впадин представляют собой аккумулятивные равнины, обрамленные педиментами и разделяемые участками высоких денудационных равнин и холмогорья в пределах положительных морфоструктур.Заложение впадин относится к концу мела; их выполнение протекало прерывисто, но охватывало практически весь кайнозой, начиная с кивдинских слоев датпалеоценового возраста до современных осадков. Золотоносен весь разрез кайнозойских отложений, в результате чего в некоторых объектах суммарная мощность рудоносного интервала в осадках превышает 50 м.

Будучи расположены в пределах «старых» золотороссыпных районов Приамурья, эксплуатируемых на протяжении многих десятков лет, россыпи приразломных впадин как самостоятельный морфогенетический и промышленный тип россыпных месторождений стал известен только в начале 80-х годов, когда, во-первых, была выявлена и оценена промышленная золотоносность глубоких горизонтов разреза впадин, включая кивдинскую свиту, и, во-вторых, стало ясно, что главным фактором, влияющим на строение и масштаб россыпей, служит режим развития тектонических уступов, приуроченных к активным блокоразделяющим разломам, в свою очередь весьма часто наследующим рудоконтролирующие и рудоконцентрирующие структуры складчатого основания. Крупнейшие и наиболее разведанные россыпи рассматриваемого типа расположены в пределах Урканской впадины и на площади Верхне-Дамбукинского россыпного узла.

Нагиминская россыпь золота — наиболее крупное разведанное россыпное месторождение данного промышленного типа — залегает в пределах одноименной погребенной грабен-долины, приуроченной к приразломной впадине северо-западного простирания в краевой части Урканского грабена. По данным Н.И. Орловой, тектонические уступы, ограничивающие грабен, служили россыпеконцетрнрующими структурами в условиях медленного погружения структуры и расширения зоны аккумуляции осадков (рис.25). Их высота колеблется от 5-8 до 45 и более м и, по-видимому, возрастает в нижнем течении р.Нагима до 220 м. В современном рельефе тектонические уступы практически не проявлены, но хорошо прослеживаются по космоснимкам. По сравнению с другими аналогичными месторождениями района, Нагиминская россыпь отличается наиболее широким возрастным диапазоном золотоносных осадков — начиная с кнвдинской свиты дат-палеоценового возраста. Это типичное полигенное образование, в составе которого участвуют аллювий, отложения аллювиальных конусов выноса, озерно-аллювиальные, заключающие основную массу золота; подчиненная роль принадлежит пролювию, озерно-болотным осадкам и образованиям коры выветривания, развитым по Нагиминской минерализованной зоне.

Продуктивные горизонты, приуроченные к выполняющим впадину осадкам различного возраста, сливаясь, образуют в разрезе ступенчато построенную («лестничную») линзу с мощностью пласта от 33 до 57 м, заполняющую практически весь Нагиминский грабен (рис.26). По геофизическим данным предполагается, что мощность золотоносных отложений возрастает вниз по течению р. Нагима до 180-200 м. Средние содержания золота на пласт колеблется от 1147 до 1411 г/м5, а на массу — 329 мг/м3. Наиболее богатая часть пласта приходится на эоценовую часть разреза, менее золотоносны олигоцен-нижнемиоценовые слои; минимальные содержания золота — в современном аллювии. Россыпь подстилается меловой корой выветривания каолин-гидрослюдистого типа, вскрытой не повсеместно, но тоже золотоносной. Содержание золота в россыпи изменчиво в разрезе и по латерали, но неизменно высокое. Основная масса золота представлена мелкими (менее 0.5 мм) пластинчатыми зернами, среди них большую часть составляет грубоокатанные золотины, хотя присутствуют и хорошо обработанные частицы. Встречается золото рудного облика, доля которого возрастает вверх по разрезу. Основные источники золота локализованы непосредственно в зоне тектонических уступов, которые полностью наследовали Нагиминскую минерализованную зону, что обеспечивало оптимальные условия подпитки россыпи. Они относятся к малосульфидкой золото-кварцевой формации и, по-видимому, были вскрыты еще в верхнем мелу и продолжали экспонироваться на всем протяжении формирования россыпи.

История открытия и разведки Нагиминской россыпи весьма характерна для новых промышленных типов россыпей, выявляемых в старых золотодобывающих районах. Верхняя часть ее сильно поражена старыми разработками; основная же часть более чем 30-метрового пласта россыпи разведана в последнее десятилетие, причем полностью месторождение еще не оценено. Предполагается, что его запасы могут значительно возрасти за счет резкого (до 220 м) увеличения мощности пласта в нижней части Нагиминской грабен-долины, а также за счет вероятной промышленной золотоносности подстилающих верхнемеловых образований.

Несколько иное строение имеет Петровская россыпь, расположенная в Золотогорском грабене на территории Центрально-Дамбукинского россыпного узла. Ее главное отличие состоит в морфоструктурной позиции. Золотогорский грабен, в отличие от большинства приразломных впадин системы, расположен в осевой части хр.Тукурингра, он вытянут в субмеридиональном направлении и контролируется разломами, дискордантными по отношению к простиранию Южно-Тукурингрской системы впадин в целом. Такая позиция определила более позднее заложение грабена и сокращенный, по сравнению с описанным выше Нагнмннским грабеном, разрез выполняющих его золотоносных осадков, возраст которых определяется как верхнеплиоценовый-голоценовый.

Грабек хорошо выражен в современном рельефе высота обрамляющих его тектонических уступов достигает 70-80 м, в том числе погребенной части — от 25 до 34 м. Коренные источники россыпи — месторождения и проявления золото-кварцевого и золото-карбонатного типа (Золотая гора, Трансформаторное, Аляска и др.) — вскрываются в тектонических уступах, диагонально срезающих рудоконтролирующую структуру (рис. 27). По данным В.И. Белоусова, вертикальный диапазон россыпеобразующего оруденения составляет на участке месторождения 270-280 м.

Золото присутствует по всему разрезу плиоцен-четвертичных осадков, а также в верхних горизонтах каолинит-гидрослюдистых кор выветривания линейно-площадного типа (рис. 28). Однако, основные запасы золота заключены в аллювиальных и пролювиально-аллювиальных отложениях. Там, где россыпь ложится на плотик коренных пород, наиболее высокие содержания золота (до 10 и более г/м3) отмечаются в приплотиковой части разреза.

Петровская россыпь занимает практически все днище грабен-долины шириной 700-1000 м. Суммарная мощность золотоносной толщи достигает 34 м. В ней выделяется три погребенных пласта различной мощности, сложно сочетающиеся в разрезе месторождения. Наиболее богатый (до 14 г/м3 золота) и мощный (до 4.8-5.9 м) нижний пласт приурочен к плиоцен-нижнеплейстоценовым озерно-аллювиальным осадкам и коре выветривания. Он практически выстилает все днище Золотогорской грабен-долины. Более молодые погребенные пласты имеют средне-верхнеплейстоцевый возраст, они менее богаты и менее выдержаны. В состав Петровского россыпного поля входят также молодые верхнеплейстоцен — голоценовый аллювий р. Худгер, кл. Тальцевый и верховьев р. Обка, пространственно обособленные от погребенной залежи.

Положение Золотогорской грабен-долины в осевой части хребта обусловило существенные перестройки ее структурного плана, сопровождавшиеся распадом и перегруппировкой долинной сети. В результате сейчас Петровская россыпь залегает в области водораздела рек Хугдер и Обка, т.е. по своей геоморфологической позиции она может рассматриваться как «россыпь приподнятой гидросети». Однако, главным фактором, контролировавшим морфологию и богатство россыпного месторождения, является ее морфоструктурная позиция в грабен-долине, служившей структурной ловушкой, в которой накапливался металлоносный материал. Главными россыпеконцентрирующими структурами служили тектонические уступы, в которых достигались оптимальные условия для мобилизации рудного вещества из коренных источников и его накопления в опущенном блоке. В отличие от Нагиминской россыпи и других аналогичных россыпей рассматриваемого типа в Верхнем Приамурье, в Золотогорском грабене не наблюдалось расширения области аккмуляции, поэтому тектонические уступы, начав развиваться в миоцене, хорошо выражены в современном рельефе и сохраняют свою россыпеконцентрирующую роль и поныне.

С минерагенических позиций золотоносные россыпи приразломных впадин Верхнего Приамурья могут быть разделены на два типа. Первый тип — это описанные выше полигенные многопластовые «лестничные» россыпи сложной конфигурации, занимающие большую часть разреза кайнозойских осадков (включая даний) суммарной мощностью 40-100 м и более, структура которых отражает прерывистость относительного прогибания приразломной впадины, Второй тип — это большей частью приповерхностные однопластовые россыпи плиоцен-раннеплейстоценового возраста, занимающие водоразделы низкопорядковых долин и залегающие частично на ложном плотике (при суммарной мощности осадков впадины 25-70 м). Эти россыпи представляют собой пролювиальные конуса выноса полуторных потоков, сгружавших материал у подножья тектонического уступа в условиях относительного покоя впадин.

Характерная особенность россыпей обоих типов — преобладание мелкого и тонкого золота, основная масса которого — от 70 до 100 % (при извлечении на типовых промприборах и дражными устройствами) представлена фракциями 0.1-0.5 мм. Данные пробирного анализа показывают, что истинное содержание весьма мелкого и тонкого золота в несколько раз превышают его количество, извлекаемое традиционными гравитационными способами. Пробность золота 930-985.

Золотоносные россыпи приразломных впадин это новый промышленный тип крупных золотоносных россыпей Приамурья. Они были выявлены в самые последние годы в пределах казалось бы хорошо изученных золотоносных россыпных узлов с уже отработанными в значительной степени месторождениями в результате применения новой технологии разведки и опробования глубокозалегающих горизонтов рыхлых отложений. Эти россыпи образовали мощный потенциал сырьевой базы россыпного золота Приамурья, по-существу, дав этой крупнейшей россыпной провинции второе дыхание. Важно отметить, что история их открытия во многом напоминает историю открытия аналогичных по своему строению оловоносных россыпей зон тектонических уступов в Северо-Восточной Якутии, также резко изменивших стратегию поисков глубокопогребенных россыпей и в конечном итоге всю структуру запасов россыпного олова а стране.

Характерная региональная позиция этих россыпей в зоне приразломных впадин, возникавших в условиях сжатия на фронте воздымающихся морфоструктур, заставляет нас искать их аналоги в других золотоносных районах с близкими геодинамическими условиями. В.В. Колесников указывает, что подобные механизмы и условия образования впадин могут иметь место в Тянь-Шане, Гобийском Алатау, Восточном Памире, на Алтае, в Становом хребте и Восточном Забайкалье. При соответствующей металлогенической ситуации в этой структурной обстановке также могли формироваться многопластовые россыпи, образованию мелким и тонким золотом. Из седиментационных бассейнов Верхнего Приамурья им близка Верхнезейская впадина. А.П. Сорокин, детально изучавший морфотектоническую позицию золотоносных россыпей в приразломных впадинах Приамурья, считает целесообразным различать среди них два типа: одни — отвечающие высокомобильным пограничным зонам орогенных областей (зона Северо-Тукурингрского разлома а обрамлении Верхне-Зейской депрессии), другие — зонам сопряжения орогена с платформенными областями (Южно-Тукурингрское предгорное понижение на границе с Зейско-Буреинской депрессией).

За пределами рассматриваемой провинции один из районов, где могут быть обнаружены золотоносные россыпи приразломных впадин, формировавшиеся в близкой динамической обстановке, — это бесспорно Верхне-Индигирский золотоносный район с его системой косых ромбовидных грабенов в осевой часта хр. Черского (Малык-Сиенская и др.), формировавшихся в условиях сжатия в тылу воздымающихся хребтов, окаймляющих Момо-Селленяхский рифт. Приразломные впадины, возникшие в близкой геодинамической обстановке, известны и в северной части горной страны хр.Черского — в хр.Догдо, в Селленяхском хребте и на Томмотском поднятии.

Поскольку близкие локальные структурные обстановки с образованием активных тектонических уступов грабен-долин могут возникать и в других геодинамических условиях, близкие по строению полигенные россыпи золота с повышенной мощностью пласта, имеющего значительный возрастной диапазон, могут составлять важный резерв базы россыпного золота и в других районах, в первую очередь в областях кайнозойского рифтогенеза.

В отечественной и зарубежной литературе опубликовано большое количество работ, ставящих целью определение физико-механических характеристик песчаных бетонов. Обзор, систематизация, анализ и обработка результатов исследований, приведенных в этих публикациях, позволяют достоверно установить ряд свойств материала при кратковременном действии нагрузки, а также их зависимость от состава и технологии изготовления.
Полученные в экспериментах физико-механические характеристики песчаных бетонов приведены более чем в 200 работах отечественных и зарубежных исследователей. Довольно сложно использовать этот обширный материал, предназначенный, как правило, для решения частных задач, что не дает возможности распространить результаты отдельных исследований на любые песчаные бетоны, в том числе и изготовленные с применением других технологических приемов.
Обработка литературных данных о физико-механических характеристиках песчаных бетонов проводилась с целью выявления зависимости основных характеристик материала от состава и технологии его приготовления. Обобщение выполнено методом планирования многофакторного эксперимента.
В качестве факторов, достаточно полно отражающих состав и технологию приготовления песчаного бетона, определены: расход воды, расход вяжущего, вид вяжущего, способ перемешивания, крупность песка.
В табл. 1.1 приведены сведения о названных факторах, их уровнях и интервалах варьирования.

Поскольку решалась задача интерполяции, уровни количественных факторов выбраны вблизи реальных границ их существования.
Два количественных фактора (X1 и X2) полностью определяют состав цементно-песчаной смеси. Необычная форма фактора, соответствующего расходу воды, обусловлена формой известной зависимости R=f(Ц/В), обычно принимаемой линейной в широких пределах. Верхний уровень X1 соответствует водосодержанию 180 л/м3. Анализ литературных источников показал, что при меньшем водосодержании для качественного уплотнения смеси необходимы специальные методы интенсивного силового воздействия (вибропресспрокат, роликовое формование и др.). Поскольку в рассматриваемых экспериментах применялось, в основном, уплотнение с пригрузом 60-150 г/см2, величина водосодержания 180 л/м3 была принята верхней границей X1. Основная часть исследований выполнена на смесях с водосодержанием 180-250 л/м3.
Нижний уровень X2 (350 кг/м3) соответствует минимальному расходу вяжущего, необходимого для образования слитной структуры бетона. Расход вяжущего выше 650 кг/м3 встречается сравнительно редко и, как показано в работах, нецелесообразен, т.к. прочность оболочек цементного клея вокруг зерен заполнителя убывает от поверхности заполнителя к периферии оболочки, и увеличение количества вяжущего выше определенной границы практически не приводит к повышению прочности материала. Такой границей, по-видимому, является величина 600-650 кг/м3.
При обработке результатов испытаний количественным факторам придавали кодированные значения:

где Xj — кодированное значение фактора,
Xj- — значение фактора в эксперименте,
Xjo- — основной уровень фактора,
J — интервал варьирования.
Обзор экспериментальных данных показал важность использования тонкомолотого вяжущего для получения качественной структуры песчаного бетона и экономии цемента. Поэтому вид вяжущего выбран качественным фактором. Верхний уровень — тонкомолотое комплексное вяжущее на основе портландцемента с соотношением Ц:П = 75:25 и удельной поверхностью Sуд = 4500-5000 см2/г. Такое соотношение Ц:П имеет наилучшие экономические показатели и наиболее часто встречается в исследованиях. Нижний уровень этого фактора — исходный цемент. Химический состав вяжущего при обработке экспериментов не учитывался, т. к. в большей части работ сведений об этом не приводится. Активность вяжущего принята постоянной и равной Rц500. В случае применения вяжущего других марок прочность корректировалась пропорционально фактической активности. Величина Rц500 принималась по ГОСТ 310.4-81. Поскольку определенная часть рассматриваемых испытаний была выполнена до введения указанного стандарта (с определением R по ГОСТ 310-41 и 310-60), результаты этих экспериментов также корректировались в соответствии с рекомендациями. Если тонкомолотое вяжущее содержало цемент и песок в соотношении, отличном от Ц:П = 75:25, то при обработке данных изменяли величину Х2 (количество вяжущего) пропорционально фактическому количеству цемента.
В число факторов включено виброперемешивание смеси, влияние которого на прочность жестких смесей отмечалось многими исследователями.
На важность использования качественных песков с хорошо подобранной гранулометрией указывается во многих публикациях. Однако сведений о песчаных бетонах на специально подготовленных песках мало, и мнения об оптимальной гранулометрии песка противоречивы. В то же время в большинстве работ отмечается положительное влияние увеличения крупности песка на прочность песчаного бетона. Поэтому крупность песка была выбрана в качестве значимого фактора, и все обрабатываемые эксперименты были разделены на две группы в зависимости от крупности песка:
крупные пески — Mк > 2,5;
прочие пески — Mк = 1,8-2,0.
Прочие факторы, влияющие на прочность, принимались, по возможности, постоянными. При обработке использовались только величины прочности образцов на 28-е сутки естественного твердения. Этим исключалось влияние различных режимов термообработки и улучшалась сопоставимость результатов без увеличения количества значимых факторов.
Рассматривались параметры прочности на сжатие кубов с ребром 7,07 и 10 см, а также прочности на растяжение при изгибе балочек размерами 4x4x16 см. Результаты, полученные на образцах меньших размеров, не анализировались.
Общее количество работ, содержащих сведения о физико-механических характеристиках песчаных бетонов, превышает 200 названий. Однако подавляющая часть результатов относится к прочности бетона на сжатие R и на растяжение при изгибе Rри. Для этих двух характеристик получены уравнения регрессии. По другим физико-механическим характеристикам (Rр, Rпр, Eб, μ и др.) не удалось собрать показатели, охватывающие все комбинации принятых факторов состава и технологии.

Обработка литературных источников позволила отобрать 114 значений R и 97 значений Rри. Каждое из этих значений соответствовало средней прочности серии одинаковых образцов. Экспериментальные результаты оценки прочности бетона на сжатие приведены в табл. 1.2, прочности на растяжение при изгибе — в табл. 1.3.
Результаты экспериментов в табл. 1.2 и 1.3 заимствованы из опубликованных работ в соответствии с библиографией (колонка 1). В колонках 2-4 приведены величины расхода вяжущего (Ц), воды (В) и прочности (R или Rри), скорректированные в соответствии с описанной выше методикой. В колонках 5 и 6 — кодированные значения количественных факторов, вычисленные по формуле (1.1).
Коэффициенты уравнений регрессии определены с помощью решения на ЭВМ матричного уравнения:

В табл. 1.2 и 1.3 (колонка 4) представлен столбец Y, а в колонках 5-9 — матрица X, но без первого столбца, все члены которого равны 1.
Полученные решением на ЭВМ уравнения регрессии имеют вид:

Представление величин факторов кодированными значениями дает определенные преимущества при анализе результатов: все величины коэффициентов имеют при этом четкий физический смысл. Так, величина X2 = 145 в уравнении (1.3) показывает, что прирост прочности при изменении расхода вяжущего на 1 кг/м3 равен 145/150, т.е. около 1 кг/см2. Удвоенные величины X3, X4 и X5 равны эффектам соответствующих технологических факторов. Величина 2Х4 = 76 в формуле (1.3) показывает, что для состава песчаного бетона, соответствующего основным уровням X1 и X2, т. е.

эффект от виброперемешивания смеси на 28 сутки естественного твердения составляет 76/439 = 17,5%. Таким же путем можно оценить влияние остальных факторов.

Формулы (1.3) и (1.4) могут быть представлены и в форме, где прочность — функция натуральных значений количественных факторов:

Поскольку в большинстве публикаций не приводится сведений о фактическом разбросе результатов экспериментов, не представляется возможным проверить адекватность полученных линейных моделей традиционными методами. Их качество оценивалось с помощью коэффициента эффективности:

где S2y — дисперсия значений функции (т.е. экспериментальных значений R или Rри) относительно среднеарифметического значения у,

Значения коэффициентов F оказались равными 2,73 и 3,14 для R и Rри соответственно, что свидетельствует о значимости полученных моделей.
Приведенные выше уравнения регрессии действительны при коэффициенте уплотнения бетонной смеси не ниже 0,97. Если такое уплотнение не обеспечивается, то, в соответствии с рекомендациями, следует учитывать возможное снижение прочности бетона примерно на 5 % на каждый процент недоуплотнения.
По результатам проведенного пассивного эксперимента предлагается формула прочности песчаного бетона в виде:

где Rц — активность цемента.
Численные коэффициенты в формуле (1.8) получены включением в уравнение (15) кодированных значений В и Ц. Величина а принимается равной 1,2 для обогащенных (крупных) песков и равной 1 — для остальных песков. Коэффициент в равен 0,4 в случае применения тонкомолотого вяжущего и виброперемешивания смеси, в остальных случаях в = 0,6.
Уравнение прочности (1.8) в координатах R и Ц/В можно представить семейством прямых. На рис. 1.1 проведены пунктирные линии, соединяющие точки с одинаковым значением (при Rц500, а = 1 и в = 0,6). Угол наклона этих прямых к оси абсцисс с увеличением Ц уменьшается, и аппроксимирующая кривая (сплошная линия 1 на рис. 1.1) загибается вниз, что хорошо соответствует показателям испытаний и теоретическим зависимостям R=f(Ц/В) для тяжелых бетонов. Остальные кривые на рис. 1.1 построены аналогично для других значений коэффициентов а и в в формуле (1.8).

Таким образом, в результате обработки литературных данных получены уравнения регрессии, позволяющие прогнозировать прочность на сжатие и растяжение при изгибе в зависимости от состава песчаного бетона и технологии его изготовления.
Предлагаемые уравнения позволяют также оценить эффект отдельных технологических переделов.
С помощью полученных формул (графиков) можно выбрать состав и технологию при заданной марке песчаного бетона.

Самородное золото — древнейший металл, добываемый из россыпных месторождений, история которого восходит к глубокой древности. Практически вся история человечества, в особенности открытие и освоение новых земель в большей или меньшей мере были связаны с поисками новых источников золота, которыми долгое время служили в первую очередь россыпные месторождения, В России первые разработки россыпей — на Урале и в Енисейском кряже — относятся к началу XIX в. Во второй половине XlX века к ним добавляются крупные открытия золотоносных россыпей в Ленском районе, в Приамурье, в Забайкалье. Новый подъем начинается с конца 30-х годов XX века, когда открытие и освоение уникальных золотороссыпных районов Якутии и Колымы вывели золотодобывающую промышленность России на одно из первых мест в мире. В дальнейшем, в связи с открытием в различных районах бывшего СССР собственно золотых коренных месторождений и комплексных золотосодержащих руд цветных металлов, роль россыпных месторождений в общих запасах золота снизилась, но по-прежнему осталась высокой в его добыче.

В последний период существования бывш. СССР россыпные месторождения, расположенные в различных россыпных провинциях и районах страны (рис. 8) заключали всего около 11% балансовых запасов золота; вместе с тем из россыпей добывалось около половины золота. При этом практически все запасы россыпного золота располагались в пределах деятельности Российских предприятий, и лишь около 2% — в пределах Таджикистана и Казахстана. Интенсивное освоение россыпных месторождений определило тот факт, что Россия, располагающая только около 48% запасов рудного золота, но разрабатывавшая россыпные месторождения, занимала первое место в суммарной добыче золота (около 83%) по бывшему СССР.

Характерно, что нигде в мире россыпные месторождения золота не эксплуатируются так стабильно. Обычно отработка россыпей носит характер «золотых лихорадок», чередующихся с периодами спада. В России же спад добычи в значительной мере сдерживался старательской добычей и поэтапной отработкой месторождений, а прирост запасов стимулировался постоянным повышением расчетных цен за грамм золота (в бывшем СССР — практически каждые пять лет).

Россия — единственная из стран с крупной добычей золота, где около 70% его получается из россыпей, запасы которых составляют от общих только 20% (рис. 9) и прогнозные ресурсы — всего 9%. В то же время, по данным В.Н. Мосинца (1991 г.) в основных странах — производителях золота добыча из россыпей составляет 2,3%. Значительная часть золотого потенциала россыпей России находится в Труднодоступных районах Сибири и Дальнего Востока. В современной экономической обстановке его реализация сопряжена с большими инвестиционными рисками, социальными, экологическими и правовыми трудностями (см. рис. 9). Кроме того, запасы и прогнозные ресурсы россыпного золота рассредоточены по многочисленным объектам, что затрудняет их промышленное освоение.

Ведущим промышленным типом россыпей, сохраняющим свое промышленное значение (84% в запасах и добыче), является аллювиальный с мелко- и глубокозалегающими пластами и россыпями крупных долин. Если сравнивать период с 1976 года с настоящим временем, их доля в запасах и добыче несколько уменьшилась за счет прироста запасов металла в золотоносных корах химического выветривания и его добычи из техногенных месторождений (табл. 4.1). В перспективе, с учетом прогнозных ресурсов, аллювиальные россыпи остаются главными продуцентами золота, даже при изменившихся в худшую сторону качественных характеристиках и горно-геологических условиях отработки.

В распределении запасов и добыче россыпного золота ведущее место занимает Северо-Восток — Магаданская область и Якутия (Республика Саха) (рис. 10), причем роль первой снизилась за последние 25-30 лет существования СССР почти вдвое. Сегодня этот процесс еще более усугубился, приняв в значительной мере «обвальный» характер. Существенно вновь возрастает роль «старых» россыпных месторождений южных районов Сибири (Ленский район, Алдан, Приамурье, горы Южной Сибири) и Урала, где в период ориентации геологоразведочных работ на Северо-Восток страны, образовался значительный резерв слабо опоискованных площадей и недоразведанных месторождений, в том числе россыпей нетрадиционных типов, таких, как россыпи с мелким и тонким золотом, россыпи приразломных впадин, россыпи в карсте и др. Наконец, важный резерв золотодобычи представляют техногенные россыпи, в первую очередь скопившиеся за многие десятилетия лежалые отвалы старательской добычи и приисков.

Ресурсная база россыпного золота находится в 30 субъектах Федерации и состоит из четырех с лишним тысяч объектов. При этом 67% запасов и 56% прогнозных ресурсов приходится на пять субъектов: Магаданскую, Амурскую, Иркутскую области, Саха (Якутию) и Чукотку.

Состояние МСБ в каждом из этих районов заметно различается (рис. 11). Например, Магаданская область, производящая примерно четвертую часть россыпного золота России, имеет всего 15% разведанных запасов золота и только 6% прогнозных ресурсов. В Центрально-Колымских районах с начала работ (30-е годы) ориентировочно добыто 2500 т россыпного золота. Этот крупнейший золотороссыпной регион мира в течение нескольких десятилетий до открытия коренных месторождений в Узбекистане являлся основным производителем золота в СССР (см. рис. 11), Практически все Колымское золото происходит из аллювиальных россыпей (Берелех, Дебин, Оротукан и др.) четвертичного возраста. К более древним (неогеновым) относят лишь россыпи, залегающие на глубине 150 м (Maлык-Сиенская впадина). По запасам преобладают верхнечетвертичные (34%) и верхнечет-вертичные-голоценовые (48%) россыпи, большая часть которых залегает на глубине до 10 м. Основное количество золота добыто из россыпей малых и средних долин.

Второй по значению производитель россыпного золота — Саха (Якутия), поставлявшая пятую часть золота (около 1000 т) и имеющая несколько больший остаток разведанных запасов — 22% и 11% прогнозных ресурсов. Разработка россыпей в Якутии началась на рубеже XX века в ее южной части, в которой за прошедший период добыто более 300 т. Далее россыпи начали интенсивно отрабатываться на Алдане, в Аллах-Юньском, Верхне-Индигирском, Куларском районах. В последние десятилетия республика занимает устойчивое второе место по добыче россыпного золота (рис. 11Б). До недавнего времени среди россыпей Якутии абсолютно преобладали аллювиальные мелкозалегающие четвертичные россыпи (Нара, Ольчан и др.). Однако, с оценкой древней глубокой россыпи р. Бол.Kypaнах с мощностью золотоносной толщи 60-80 м, являющейся эталоном (генотипом) россыпей так называемого «куранахского типа» с мелким и тонким золотом, значительную роль в сырьевой базе региона стали играть россыпи толщ повышенной мощности.

Золотоносные районы Чукотки дают 13% золота (суммарное количество добытого металла 8000 т) при их доле в запасах 10% и в прогнозных ресурсах 5%, При преобладании аллювиальных мелкозалегающих россыпей малых и средних долин значительная часть золота добыта также из глубокозалегающих полигенных россыпей приморских впадин (Рывеем, с добычей около 200 т).

Ленский золотоносный район, разрабатывающийся на протяжении 150 лет, отличался своим богатством и количеством добытого золота и занимал второе место в России; всего здесь было получено около 1150 т золота из россыпей. В настоящее время его добыча составляет около 10%. Особенностью района является преобладание богатых погребенных россыпей раннечетвертичного, в меньшей степени средне- и позднечетвертичного возраста, из которых в сумме и было получено около 90% всего золота, добытого из россыпей района. Они приурочены к малым и средним долинам (Маракан и др.)

По Приамурью за 125 лет разработки россыпей было добыто около 700-800 т, преимущественно из мелкозалегающих четвертичных россыпей малых и средних долин. Известны также россыпи крупных долин (р. Селемджа), а в последние годы выявлены многопластовые континентальные россыпи приразломных впадин (Нагиминская, Яснополянская).

За 175-летнюю историю разработки уральских россыпей из них было добыто свыше 900 т золота. Геолого-геоморфологические особенности развития Урала — длительность континентального этапа, глубокое выветривание коренных пород и золоторудных тел, выравнивание рельефа в течение длительного мезо-кайнозойского периода привели к большому разнообразию возрастных типов россыпей. Наряду с наиболее продуктивными и повсеместно развитыми четвертичными россыпями, во многих золотоносных узлах Урала известны неогеновые, палеогеновые, меловые и юрские россыпи. Основой сырьевой базы являются мелкозалегающие россыпи малых и средних долин, а по мере их отработки возрастает значение россыпей толщ повышенной мощности (до 50-60 м и более) и техногенных.

Енисейский кряж, где за более, чем 150 лет было добыто около 900 т металла, представляет пример россыпного района с весьма высокой концентрацией золота. Как и в других районах основу сырьевой базы составляли аллювиальные мелкозалегающие четвертичные россыпи малых и средних долин. Довольно широко развиты карстовые явления, осложняющие отработку россыпей. Некоторые карстовые депрессии вмещали богатые россыпи (Огневская).

Анализ сырьевой базы россыпей по способам отработки показывает, что наиболее технологичный и быстро развивающийся, благодаря использованию высокопроизводительной землеройной техники, открытый раздельный способ разработки составляют В добыче 65%, а в запасах заметно меньше — 53%. Уровни добычи дражным и гидравлическим способами близки — 13 и 14%, но по удельному весу запасов они существенно различаются для дражных он составляет 28, для гидравлических — только 11%, Подземный способ разработки наименее развит по сравнению с другими. Он наиболее распространен в северных приполярных и заполярных районах: на Чукотке, где его добыча — наибольшая (до 4,5 т) и в Якутии (2 т). В последние годы, в связи с появлением высокопроизводительной землеройной техники стало рентабельным разрабатывать открытым раздельным способом разведанные ранее для подземного способа россыпи на глубине до 20-25 м, а з отдельных случаях до 40 м и более. Превышение дражных запасов золота над его добычей находит объяснение в медленном освоении месторождений из-за недостаточной оснащенности предприятий дражным флотом. В настоящее время в России работают более 150 драг, дающие до 16 тонн золота в год, или немногим более 100 кг на одну установку. По этой причине в последние годы запасы ряда дражных полигонов были конверсированы на открытый раздельный способ отработки. При этом, в связи с изменением технологии добычных работ и контуров промышленных запасов, произошли довольно значительные безвозвратные потери металла в недрах.

Сегодня минерально-сырьевая база россыпей золота России включает более 4000 объектов (или их участков), так как некоторые месторождения разделены на отдельные самостоятельные участки и учитываются, как самостоятельные объекты. Почти половина всех запасов заключена в месторождениях от 1 до 5 т, четвертая часть в весьма мелких россыпях, остальные запасы распределены поровну между мелкими и самыми крупными россыпями. В добыче основную роль играют очень мелкие россыпи числом почти 900 (табл. 4.2).

Добыча золота из россыпей после ее пика в 70-е годы (см. рис. 11) неуклонно снижается, достигнув уровня 1966 г. Наиболее значительное падение добычи произошло в главных золотоносных районах Центральной Колымы и Чукотки. Вместе с тем, значительное приращение добычи имело место в Амурской, Иркутской, Читинской областях, Красноярском крае и др. Однако подъем добычи россыпного золота в этих районах не компенсировал ее снижение.

Существует несколько причин этого негативного явления.

(1) Ухудшение качественной характеристики золотоносных песков. С 1973 по 1992 г., т е. за двадцать лет эксплуатации россыпей, в добываемых дражных песках содержание золота понизилось на 28% и составляет сегодня около 180 мг/м3; в открытом, гидравлическом и подземном способах снижение составило примерно 50%, достигнув соответственно — 90, 230 и 310 мг/м3. Ухудшение качественной характеристики песков является следствием завершения отработки таких крупных и богатых россыпей, как Рывеем, Пиль-хинкууль, Куларские, Буркандья и др..

(2) Усложнение горнотехнических и геологических условий отработки россыпей, особенно в старых золотоносных районах, где увеличилась глубинность вскрытия полигонов. По данным В.П. Плутешко, только с 1965 по 1990 г. себестоимость добычи россыпного золота в России увеличилась в пять-шесть раз и в настоящее время приблизилась к критической черте — покупной цене, за которой не исключен обвал добычи. Критического состояния достигла экологическая нагрузка, особенно на районы Крайнего Севера.

Прогрессирующее истощение сырьевой базы в важнейших золотодобывающих районах привело к тому, что предприятия Магаданской области, Чукотки, частично Саха (Якутии) и некоторые другие имеют обеспеченность разведанными запасами по эксплуатируемым, подготавливаемым и резервным месторождениям на срок менее, чем 10 лет. Сохранение добычи золота из россыпей на уровне 110-120 т/год возможно только при условии интенсивного воспроизводства MCБ с наращиванием мощностей в перспективных районах (Амурская область, юг Западной Сибири, Тува и др.) и недопущения ее резкого снижения в старых добывающих регионах. Однако, из-за трехкратного уменьшения инвестиций в геологоразведочные работы в 1991-1995 гг, (до уровня 60-х годов), адекватно снизился и прирост запасов. Весьма настораживающим моментом является также сокращение на одну треть прогнозных ресурсов россыпного золота, т.е. той базы, из которой черпаются промышленные запасы (рис. 12). Кроме того, при современном налогообложении в число убыточных попадает значительная часть добывающих предприятий. Как показали исследования ЦНИГРИ, среди запасов для открытой разработки таковыми являются до 35%, а среди дражных полигонов — до 40%.

Однако, несмотря на объективные трудности переходного периода, негативные показатели состояния минерально-сырьевой базы россыпного золота России, потенциал ее еще достаточно высок для сохранения в течение примерно 10-15 лет достигнутого уровня золотодобычи на период конверсии золотодобывающей промышленности с россыпного на рудное направление.

Отделка комнаты — одна из самых важных частей ремонта. Чтобы комната выглядела стильно и эстетично, общая отделка должна подкрепляться небольшими деталями, которыми и являются плинтуса.

 

Правильный выбор плинтусов позволит сделать дизайн комнаты более завершенным. Плинтус, кроме декоративных функций, он не дает проникнуть влаги, пыли и мусора.

Но их же нужно установить. Это не проблема, прочитайте данную статью вы узнаете как это сделать, а также сможете узнать информацию о видах и сравнить их.

Виды и дизайн

Кафельный плинтус — отличный элемент, который идеально подходит для плиточной отделки ванной комнаты. Этот вариант отличается сложностью монтажа, однако он не портится от влаги и отлично смотрится. Но главное не допускать ударов о плинтус, так как это может стать причиной возникновения грибка или плесени, да и сколы будут портить общую картину.

Пластиковый плинтус — смотрится не так эффектно, но не хуже кафеля. Установить его легче чем керамический. Он плотнее прилегает к поверхности и очень хорошо переносит влагу.

Мраморный плинтус — более дорогой вариант, чем 2 вышеперечисленных Он очень эффектно смотрится, однако его лучше брать заранее, перед отделкой ванной комнаты. Цвета мрамора очень ограничены, поэтому лучше заранее спланировать дизайн ванной, чтобы не было дизайнерских недочетов.

После того, как выбрали необходимый материал и подходящий дизайн, потом можно купить плинтус на elitprof.com.

Установка

Монтаж плинтуса не требует много времени, но относится к нему нужно очень внимательно. Размер панели почти всегда является стандартным. Но сократить его длину не сложно, в случае керамики понадобится болгарка. Перед установкой и обрезанием нужно замерить размеры стены, а также оставить часть материалов для углов комнаты.

Этапы установки:

• очистка и подготовка. Это только при использовании пластика;
• нанесение клея(можно как на плинтуса, так и на поверхность). Перед этим желательно прочитать инструкцию на упаковке, чтобы не возникало проблем;
• очистить плинтуса от остатков клея. Сделать это нужно сразу, так как клей очень быстро высыхает;
• нужно сделать защиту в местах соединения с помощью герметика;
• плинтус нужно прижать к стене и дождаться подсыхания клея;

Экспериментально установлено, что сцепление арматуры с бетоном, твердеющим в нормальных условиях, зависит от состава бетона, степени его уплотнения и условий твердения. Ориентировочно можно считать, что сцепление вибрированного бетона с арматурой составляет 0,1 предела прочности при сжатии.

Тепловлажностная обработка отрицательно влияет на сцепление арматуры с бетоном. Опыты, проведенные С.А. Мироновым в 1939 г., показали, что прогрев образцов при температурах 50—80° С вызвал снижение прочности сцепления бетона с арматурой в более позднем возрасте на 10—30% против контрольных образцов, твердевших в нормальных условиях. Тем большего внимания заслуживает вопрос о влиянии автоклавной обработки на работу железобетонных конструкций.

Для изучения влияния автоклавной обработки на прочность сцепления арматуры с бетоном были проведены опыты. Образцы размером 10х10х20 см изготовлялись из бетона состава 1:2,5:4,3 при ВЩ = 0,65-0,67; портландцемент применялся марки 400. Строго в вертикальном положении в образцы устанавливались стержни из круглой стали диаметром 17,5—18 мм, длиной 30 см. Они имели совершенно гладкую поверхность. Перед укладкой бетона стержни протирались очищенным бензином для устранения жирных пятен. Бетонная смесь уплотнялась вибрированием в течение 1 мин.

Величина силы сцепления арматуры с бетоном определялась при помощи выдергивания стержней из призм на приспособленном для этого прессе. Полученное сопротивление выдергиванию стали из бетона состоит не только из сцепления, но и трения, имеющего место при испытании образцов.

Образцы после автоклавной обработки испытывались в 3-суточном, а контрольные — в 30-суточном возрасте. Результаты испытания образцов на сцепление представлены в табл. 45.

Анализируя полученные результаты, видим, что образцы на чистом портландцементе после запаривания дают только 40—42% прочности сцепления контрольных образцов, выдержанных 30 суток в нормальных условиях. Добавка молотого песка снижает прочность сцепления образцов нормального твердения и повышает прочность сцепления автоклавных. Лучшие показатели прочности сцепления были у автоклавных образцов при добавке 33% молотого песка. Однако и в этом случае ее величина была на 20% ниже, чем у образцов нормального твердения на чистом портландцементе. Образцы с добавкой молотого шлака после запаривания имели прочность сцепления также на 50—60% ниже, чем образцы, изготовленные на чистом портландцементе и хранившиеся в течение 1 месяца в нормальных условиях.

По данным Менцеля, прочность сцепления гладких стержней диаметром 5 мм с бетоном после автоклавной обработки на 50—55%-ниже прочности сцепления контрольных образцов, выдержанных на воздухе.

Менцель, а также Рейнсдорф отмечают, что сцепление бетона автоклавного твердения с арматурой может быть значительно повышено путем нанесения нарезки или применения арматуры периодического профиля. В таких случаях происходит механическое зацепление между поверхностью стали и цементным тестом, обеспечивающее полное использование прочности арматуры.

Опыты показали, что после автоклавной обработки, так же как и при нормальном твердении, существует определенная зависимость между прочностью бетона при сжатии и при сцеплении со сталью. Ориентировочно можно считать, что сцепление плотного бетона с гладкой арматурой круглого сечения составляет 0,045 предела прочности при сжатии, что соответствует требованиям, предъявлявшимся ранее нормами проектирования. С течением времени прочность сцепления бетона со сталью повышается за счет набухания, самоуплотнения и повышения прочности бетона во времени.

Под подготовительными работами понимается создание условий, необходимых для бесперебойного ведения основных работ. К подготовительным работам относятся:
1) геологические изыскания с проведением испытаний грунтовых напластований;
2) доставка на место временных подсобных помещений;
3) переустройство, разборка и вынос из-под здания расположенных ниже отметки среза труб водопровода, канализации, отопления, газа, кабелей телефона, электричества;
4) разборка деревянных полов в подвале;
5) очистка и разборка строений, расположенных на территории, но которой будет передвигаться здание;
6) подробное обследование здания на предмет установления существующих деформаций;
7) установка реперов на здании.
а) Геологические изыскания с проведением испытаний грунтовых напластований. При передвижках зданий, как и при новом строительстве, как правило, проводятся геологические изыскания, при передвижке зданий они охватывают обычно значительно большую площадь в зависимости от длины путей передвижки. Во время рытья котлована под пути передвижки либо при закладке фундаментов для новых зданий нередко обнаруживаются засыпанные колодцы, выгребные ямы. Однако нецелесообразно предварительное проведение буровых работ (по одной буровой скважине на 1—2 м2 площади) с целью точного установления всех ранее существовавших выгребных ям, так как это потребует большого объема работ
б) Разборка и вынос из-под здания трубопроводов и кабелей, расчистка территории. Разборка трубопроводов и кабелей производится в тех случаях, когда линия среза здания устанавливается выше места расположения трубопроводов и кабелей. Для этого вне здания устраиваются новые вводы на жестких соединениях, с подводкой их в здание выше отметки рандбалок.
На время подготовительных работ следует применять жесткие соединения, так как в этом случае не требуется специального надзора за состоянием вводов. Такой надзор приходится ставить только на время передвижки или подъема, когда жесткие соединения переключают на гибкие шланги.
Монтаж котельной осуществляется лишь по окончании передвижки, при этом все отопительные трубы перекрываются.
Расчистка территории, по которой будет передвигаться здание, должна производиться до начала земляных работ, выполнению которых будут препятствовать расположенные здесь здания и сооружения. Эта территория может быть использована для временного хранения на ней балок, рельсов, катков и других навалочных материалов.

В Северной Америке выделяются следующие группы нефтегазоносных и возможно нефтегазоносных бассейнов и отдельные бассейны.

1. Группа внутренних бассейнов Североамериканской платформы расположена в северо-восточной части последней. В нее входят платформенные бассейны Мичиганский и Иллинойский (или Восточный внутренний), обрамленные склонами Канадского щита, или платформенными поднятиями.

2. Западная группа бассейнов, объединяющая два крупных платформенных бассейна с докембрийеким фундаментом и преимущественно палеозойским выполнением, Западный внутренний и Пермский. Для удобства изложения вместе с ними описывается небольшой предгорный бассейн Денвер, связанный с Западным внутренним.

3. Отдельно рассматривается весьма обширный и сложно построенный бассейн Мексиканского залива. Он обнимает южную краевую часть Североамериканской платформы, акваторию Мексиканского залива и прилегающие к последнему довольно разнородные области, частично на юге лежащие уже в пределах Центральной Америки.

4. С восточным обрамлением Североамериканской платформы и Канадского щита связаны три бассейна: Предаппалачский, Восточно-Канадский и Прибрежно-Атлантический. Бассейны эти весьма разнородны.

5. Вдоль северной части восточного фронта системы Кордильер расположена группа предгорных Предкордильерских нефтегазоносных бассейнов. В ней по простиранию Кордильер с севера на юг располагаются бассейны Северо-Аляскинский, Западно-Канадский, Уиллистонский и Денвер.

6. Среди центральной части системы Кордильер и связанных с ними областей расположена группа Внутрикордильереких бассейнов, в нее входят межгорные бассейны Скалистых гор и Паско.

7. На западной периферии системы Кордильер, примыкая к Тихому океану, с севера на юг располагаются три группы межгорных бассейнов:

а) северная группа Западно-Кордильерских бассейнов в составе Южно-Аляскинских бассейнов;

б) центральная группа Западно-Кордильерских бассейнов в составе бассейнов Фрэйзер и Прибрежно-Тихоокеанского;

в) южная группа Западно-Кордильерских бассейнов, в которую входят Калифорнийские бассейны.

Растариватели биг бегов используются для обслуживания мягких грузовых контейнеров, применяющихся для доставки гипса, цемента и других порошкообразных материалов.

Автоматическая система позволяет удобно работать с тарой самой разной грузоподъемности. Современные виды сервисного оборудования предназначены для разгрузки биг бегов весом от 400 до 2000 кг.

Сфера применения растаривателей

Основной сферой применения растаривателя становится строительство и промышленность. Для изготовления жби изделий требуется большое количество мелкофракционного сырья – цемента и песка – разгрузка которого может занять долгое время. Растариватель биг бегов позволяет значительно оптимизировать процесс обслуживания и увеличить эффективность производства.

Преимущества биг бег контейнеров

Биг беки представляют собой качественные и надежные грузовые тары, предназначенные для быстрой транспортировки строительного сырья. По сравнению со стандартными мешками биг беги обладают большой емкостью, длительным сроком годности, а также устойчивостью перед коррозией и атмосферными климатическими процессами. Помимо доставки контейнеры можно использовать также для хранения строительного сырья.

Конструкционные характеристики растаривателя

Конструкция растаривателей проста и компактна, что дает возможность использовать их на небольших фабриках и складах. Структура платформы включает в себя основную арматурную раму, подъемный механизм и воронку, в центре которой находится нож.

Посредством центрального ножа осуществляется вскрытие биг бега, после чего его содержимое высыпает в нижнюю емкость и поступает на производство по предварительно подготовленному конвейеру.

Благодаря минимальному набору функций работать с растаривателем удобно и практично, в особенности в условиях большого предприятия, где поток сырья не прекращается ни на секунду.

Значимым элементом при монтаже оконных систем, кровли и цоколя являются отливы. Для их изготовления используется несколько видов материалов – пластик, оцинкованная сталь и другие. Оцинкованные отливы обладают следующими преимуществами:

— Устойчивость перед атмосферными явлениями: они не покрываются коррозией от влаги, не деформируются при воздействии солнечного света и низких температур;
— Легкость;
— Устойчивость перед механическим воздействием;
— Эстетичность – отливы легко впишутся в любое стилистическое решение здания;
— Доступная ценовая категория.

Немаловажна и толщина профиля для изготовления отливов. Наиболее оптимальной является толщина 0,55 мм – при такой толщине металла шум от падающих капель дождя будет минимальным, что значимо для комфорта проживающих в помещении. Отливы с меньшей толщиной считаются непрактичными и имеют низкую прочность.

Для чего нужны отливы из оцинкованной стали?

— Для защиты конструкции от попадания атмосферных осадков внутрь;
— Для продления срока службы монтажных материалов и утеплителей;
— С целью дополнительной гидроизоляции зданий и сооружений.

Оцинкованные отливы изготовляются как стандартных размеров промышленным способом, так и под заказ для конкретного объекта, по индивидуальным замерам. Промышленным производством занимаются крупные металлургические предприятия. Изготовить изделия под заказ можно в небольших компаниях например, в компании «WENSA». Отливы из оцинкованной стали тут http://wensa.ru/produkciya/izdeliya-iz-ocinkovannoy-stali/otsinkovannye-otlivy/ могут быть выполнены как без покрытия, так и в цветном варианте. В качестве стандартного покрытия используется полимерная краска. Если заказчик желает получить отливы оригинального оттенка, то применяется порошковый краситель.

Стоимость отливов из оцинкованной стали зависит от размеров изделия, толщины профиля, наличия и характера покрытия. Покрытые полимером или порошковым красителем отливы не только имеют более эстетичный и солидный вид, но и более длительный срок службы, так как покрытие несет защитную функцию.

Важно не только правильно подобрать отливы, но и качественно смонтировать их. При монтаже главное установить отливы так, чтобы они полностью могли выполнять свои основные функции. В этом случае, если нет необходимых навыков и инструмента, лучше прибегнуть к помощи профессионалов. Стоимость услуг монтажа сравнительно невысока, к тому же установка отливов специалистом поможет избежать возможных погрешностей и порчи изделия.