Месяц: Июнь 2019

Россыпеобразующее оловянное оруденение на территории СНГ имеет большой возрастной диапазон и представлено широким спектром формационных, минеральных и морфологических типов, проявленных в разных тектонических обстановках и структурно-формационных зонах. Однако, главными областями развития оловорудной минерализации, дающей начало наиболее масштабным промышленным россыпям, являются мезозоиды Северо-Востока Азии и сопряженные с ними структуры мезозойской тектоно-магматической активизации, к которым приурочен северный фланг Восточно-Азиатского оловоносного пояса. Оловянная минерализация в этих областях генетически связана с гранитоидными магматическими формациями позднеюрского-мелового возраста. Несравненно меньше россыпеобразующая роль оловянной минерализации палеозойского (в срединных массивах) и кайнозойского возраста (в пределах вулканического пояса).

Более древнее, палеозойское, а также протерозойское оловянное оруденение играет определенную роль как источник россыпей в пределах древних консолидированных складчатых структур (Кокчетавская глыба), щитов (север Украинского щита), платформенных поднятий (Оленекское поднятие на Сибирское платформе).

Из всего спектра оловорудных формаций, наибольшей продуктивностью в отношении россыпей на территории СНГ обладают касситерит-кварцевая и касситерит-силикатная формации, с которыми связано более 98% всех запасов олова в россыпях. В первой доминирующими типами россыпеформирующих руд являются кварцево-жильный и грейзеновый, во второй — турмалиновый. До последнего времени доля россыпей, связанных с той или иной из названных формаций, оценивалась примерно одинаково. В конце 80-х годов, после открытия уникального Тирехтяхского россыпного месторождения в Якутии, образованного за счет руд касситерит-силикатной формации, и с продвижением фронта геологоразведочных работ в шельфовые области Восточной Арктики, где касситерит-силикатная формация является доминирующей, она как источник промышленной россыпной оловоносности вышла на первое место.

По составу полезных компонентов среди оловоносных россыпей различаются следующие:

(а) Мономинеральные касситеритовые россыпи, характерные для всех типов рудных формаций; в них доминирует кристаллический касситерит, и только в некоторых россыпях, образованных за счет близповерхностных горизонтов касситерит-силикатной или касситерит-сульфидной формаций, существенна доля коломорфного касситерита — деревянистого олова (некоторые россыпи Восточной Чукотки, россыпь Малая Кутта на о-ве Большой Ляховский).

(б) Вольфрамит-касситеритовые (оловянно-вольфрамовые) россыпи с соотношением полезных компонентов Sn/WO3 от 2-5 до 15-20, формирующиеся за счет источников касситерит-вольфрамит-кварцевой формации и оцениваемые и отрабатываемые как комплексные месторождения (значительная доля россыпей Восточного Забайкалья, Якутии, Чукотки).

(в) Комплексныe редкометалльно-оловоносные россыпи: колумбит-танталит-касситеритовые (в связи с гранитными пегматитами — Калбинский район в Восточном Казахстане, некоторые россыпи Восточного Забайкалья) и колумбит-касситеритовые с примесью циркона, бастнезита, фергюссонита (в связи с щелочными гранитами — Пержансккй район на Украине) с соотношением Sn/Ta2O5+Nb2O5 от 4 ДО 20, в среднем около 10.

(г) Комплексные оловянно-золотые россыпи, чаще всего отрабатываемые как собственно золотоносные месторождения (некоторые россыпи Омчакского и Среднеканского районов на Колыме, при отработке которых касситерит уходил в отвал).

В отдельных случаях, при наложенном характере оруденения возможно формирование и более сложных по составу полезных компонентов россыпных месторождений, примером чему служит комплексная вольфрамит-касситерит-золотая россыпь р.Ленотап на Чукотке. Проявление россыпеобразующих свойств оловорудных коренных источников в россыпях подробно описаны в работах С.Ф. Лугова, Н.А. Шило, Ю.А. Трушкова, Г.Ф. Павлова и др., поэтому остановимся на наиболее важных сторонах этой связи. Главными факторами, определяющим россыпеобразующие свойства того или иного оловорудного объекта, являются: (а) характер выделений касситерита в рудах, определяющий возможность его высвобождения в зоне гипергенеза и концентрации в процессе перекоса; (б) вертикальный диапазон, площадные параметры оруденения и особенности группировки рудных тел, в сумме определяющие пространственное распределение и масштабы оруденения. Однако все эти исходные «россыпеформирующие» характеристики месторождения по-разному реализуются в зависимости от типа литогенеза, уровня вскрытия коренного источника, его положения в рельефе, или, иными словами, от пространственно-временных соотношений в системе «коренный источник-россыпь», которыми и определяется объем переведенного в россыпь рудного вещества и условия его концентрации.

Тем не менее, статистически выявлены некоторые региональные зависимости между продуктивностью россыпей и их коренных источников. С.Ф. Лугов приводит следующие данные.

Суммарные запасы олова в россыпях, сформированных на счет источников касситерит-кварцевой формации составляют от 8 до 12% установленных и прогнозируемых запасов первичных руд. При этом с 1 км2 оруденелой площади поступает в россыпь от 1 до 1.5 тыс.т олова в случае жильной минерализации и от 2 до 3 тыс.т олова — при штокверковом характере оруденения. Суммарные запасы олова в россыпях, сформированных за счет источников касситерит-силикатной формации составляют не более 0.5-2% запасов первичных руд.

К этому можно добавить также следующий сравнительный показатель продуктивности обеих формаций. В россыпных узлах с оруденением касситерит-кварцевой формации линейная продуктивность долинной сети достигает 1 (т.е. все долины содержат россыпи) при индексе пространственной совмещенности оруденения и долинных врезов равном 0.5, в то время как в россыпных узлах с оруденением касситерит-силикатной формации линейная продуктивность долинной сети практически никогда не превышает 0.5 (только половина долин оловоносна).

Следует отметить, что приведенные выше данные относились в основном к горным районам мезозоид Якутии, Колымы и Чукотки, для которых характерны сопоставимый в целом региональный уровень среза и близкие (а общих чертах) условия локализации россыпеобразующего оруденения вблизи поверхности и время вскрытия оруденения (с миоцена). Кроме того, эти оценки учитывали параметры россыпных месторождений, базировавшиеся на применявшихся в 60-70-е годы простых гравитационных схемах обогащения россыпей, которые не позволяли учитывать полное содержание олова в рудных песках.

Открытие новых провинций с иной тектоно-геоморфологической эволюцией поверхности и выявление россыпей новых типов, таких как россыпи тектонических уступов со специфическими пространственными взаимоотношениями между коренным источником и формой-коллектором, и особенно привлечение рудной схемы опробования россыпей с определением полного содержания олова, изменило эти соотношения главным образом в пользу касситерит-силикатной формации с более мелким и тонким касситеритом.

Как уже указывалось выше, размещение россыпной оловоносности ка территории CHГ крайне неравномерно (рис. 51). Главным оловоносным поясом, где сосредоточена основная масса всех промышленных россыпей, являются мезозоиды Дальнего Востока, Верхояно-Колымской области и Чукотки, с примыкающей к нему областью мезозойской тектоно-магматической активизации Восточного Забайкалья. Существенно меньше продуктивность оловянных россыпей щитов (Украинского), древних платформ (Сибирская платформа), древних консолидированных складчатых структур (Кокчетавский массив). На последнем месте по уровню россыпной оловоносности стоят палеозойские складчатые области юга Сибири и Средней Азии.

Итак, можно выделить следующие типы оловороссыпных провинций на территории СНГ с присущими им особенностями формирования и локализации россыпных узлов.

В пределах складчатых структур мезозоид располагаются следующие крупнейшие россыпные провинции: Восточно-Якутская, Чукотская, Верхнеколымская, Дальневосточная.

Общими особенностями для них являются: (а) преимущественная приуроченность к миогеосинклинальным зонам с развитием терригенных, реже терригенно-карбонатных пород мезозойского возраста; (б) генетическая и пространственная связь с ранне- и позднемеловым кислым магматизмом; (в) преобладание в качестве россыпеобразующих коренных источников касситерит-(вольфрамит)-кварцевой и касситерит-силикатной формаций, реже касситерит-сульфидной и риолитовой формации, подчиненное значение руд скарнового типа; (г) локализация большинства рудно-россыпных оловоносных площадей в узлах пересечения продольных и поперечных рудоконтролирующих разломов; (д) вскрытие основной части россыпеобразующего оруденения в конце позднего мела — в палеоцене; (е) отсутствие или слабое развитие промежуточных коллекторов россыпей; (ж) унаследованный характер формирования большинства оловоносных россыпей, укладывающихся в рамки трех основных этапов — миоценового, плиоцен-раннечетвертичного, четвертичного(современного); (з) абсолютное численное доминирование аллювиальных россыпей в унаследованно развивающихся долинах в горных районах и россыпей зон тектонических уступов (в доле запасов) во внутригорных впадинах.

Рудно-россыпные районы в этих провинциях обычно соответствуют блокам с разной глубиной залегания нижних структурных ярусов, с разным уровнем вскрытия гранитоидных массивов, с доминированием продольных или поперечных рудоконтролирующих структур, и как следствие, преобладанием касситерит-кварцевого или касситерит-силикатного типа россыпеобразующего оруденения (например, в наиболее богатой Якутской провинции — Центрально-Янский, Яно-Борулахский, Западно-, Центрально- и Восточно-Полоусный, Чалбинский и Чибагалах-Эрикитский районы). Особое место в оловоносных провинциях мезозоид занимают срединные массивы типа Чукотского (Чукотско-Сьюардского) на крайнем Северо-Востоке Азии и Ханкайского в Приморье, где присутствуют оловянные россыпи более древнего возраста (палеогеновые россыпи Вознесенского узла на Ханкайском массиве), Они обнаруживают частично генетическую связь с гранитами повышенной щелочности. Последние провоцируют присутствие в россыпях специфической редкометалльной ассоциации попутных компонентов в виде тантало-ниобатов, циркона и сфена (россыпи Нэттэвеемского узла на Восточной Чукотке). Кроме того, по границе с Охотско-Чукотским вулканогенным поясом, в полях верхнемеловых эффузивов возможно присутствуют россыпи деревянистого олова в связи с источниками риолитовой формации (участок Лесной в Шмидтовском районе).

Рудно-россыпные оловоносные узлы в этих провинциях в основном локализуются в пределах сводово-купольных морфоструктур, связанных в различной степени с вскрытыми гранитоидными массивами, и характеризующихся радиально-концентрическим, реже древовидным характером расположения оловоносных долин. Число россыпных узлов в отдельных, наиболее продуктивных районах достигает 10-15 при «шаге» их размещения 25-40 км. Число индивидуальных россыпей в отдельных узлах колеблется от 1-2 до 15-20.

Крупнейшей россыпной оловоносной провинцией в области мезозойской тектоно-магматической активизации в пределах СНГ является Восточное Забайкалье, принадлежащее к западному флангу Монголо-Охотской зоны, отходящей от Тихоокеанского оловоносного пояса. Россыпеобразующее оруденение локализуется как в древних, допалеозойских, структурах Агинского массива, так и в обрамляющих его с запада герцинидах и в сформированных на гетерогенном основании мезозойских прогибах и наложенных впадинах типа «дива» — на востоке. Оно непосредственно связано с этапом тектономагматической активизации и имеет позднеюрский-раннемеловой возраст. Ведущими россыпеобразующими формациями являются касситерит-(вольфрамит)-кварцевая и своеобразная касситерит-кварц-сульфидная (последняя часто с повышенной ролью турмалина), играющие примерно равную роль в образовании россыпей (соответственно около 42 и 46% запасав олова в россыпях). Подчиненная роль принадлежит также оловоносным пегматитам и апогранитам (не более 1.5% россыпного олова).

Характерной особенностью провинции является также развитие промежуточных коллекторов — нижнемеловых оловоносных конгломератов молассоидного типа, связанных с наложенными впадинами заключительного периода тектоно-магматической активизации (Ары-Булакская впадина). Эти образования внесли существенный вклад в образование кайнозойских россыпей, сформировав около 11% их суммарных запасов.

Всего в пределах Восточно-Забайкальской провинции известно более 15 россыпных оловосных узлов разной продуктивности, насчитывавших от 1-2 до 10-12 россыпей, в большинстве своем уже отработанных. Внутриконтинентальная позиция провинции определила развитие исключительно континентальных россыпей, а положение ее в пределах существовавшей по крайней мере с миоцена области Центрально-Азиатского барического максимума, определившего черты повышенной аридности литогенеза, сказалось в заметно увеличенной, по сравнению с другими провинциями, роли пролювиально-аллювиальных (ложковых) и склоновых россыпей. Последние численно составляли около половины всех известных россыпей и заключали около 35% всех их запасов.

Как уже отмечалось, палеозойские складчатые области на территории России обладают весьма незначительным потенциалом в отношении россыпной оловоносности. В пределах Алтае-Саянской области заслуживает упоминания Колыванский оловоносный район в пределах Томь-Колыванской зоны в обрамлении западной части Сибирской платформы, известный с начала 40-х годов. Он интересен тем, что его россыпная металлоносность связана с ископаемыми формациями мелового пенеплена и миоценовых логов, перекрытых чехлом четвертичных осадков.

К числу оловороссыпных провинций палеозойских складчатых областей относится также Средняя Азия, однако потенциал ее весьма невелик. Запасы олова в отдельных, преимущественно склоновых и ложковых россыпях составляют первые десятки-сотци тонн при содержаниях первые десятки г/м3. Причина этого заключается не столько в особенностях палеозойского оловянного оруденения, сколько в неблагоприятной морфолитогенетической обстановке — расчлененный горный рельеф, высокая динамичность денудационных процессов, плохая сохранность древних россыпей и др.

Потенциал россыпной оловоносности структур древней консолидации — щитов, древних платформ и массивов — в пределах СНГ несоизмеримо меньше, нежели в мировом масштабе. Сегодня можно реально говорить лишь об умеренной россыпной оловоносности Украинского шита и о потенциальной оловоносности Сибирской платформы. Исключение составляют Кокчетавская глыба в Северном Казахстане, потенциал которой в отношении оловоносности резко возрос в связи с открытием Сарымбетского месторождения олова к установлением оловоносности Донецкого гранитного массива.

Главными особенностями этих провинций являются: (а) древний возраст россыпеобразующего оруденения (раннепротерозойский и позднепротерозойский, гренвильский — на щитах и ранне-среднепалеозойский — в массивах); (б) присутствие, наряду с касситерит-кварцевой формацией (Орлиногорский россыпной узел и месторождение Сарымбет в Кокчетавском районе) типично «платформенных» типов россыпеобразующего оруденения — оловянно-редкометального в связи с щелочно-гранитным магматизмом (Пержанский район и Приазовский районы на Украинском щите, Лосевский массив в Кокчетавском районе) и оловоносных пегматитов. Роль последних, по-видимому, особенно существенна в новом Оленекском оловоносном районе на севере Сибирской платформы; (в) глубокий эрозионный срез коренных источников и значительный временной интервал, отделяющий их вскрытие от времени формирования россыпей; (г) возможность многократного переотложения и рассеяния касситерита и присутствие промежуточных коллекторов, участвующих в питании кайнозойских россыпей; (д) широкое развитие погребенных, раннекайнозойских и, видимо, более древних россыпей, связанных с формацией древнего пенеплена, а также возможное присутствие древних прибрежно-морских россыпей в базальных горизонтах платформенного осадочного чехла.

Открытие в 70-80-х годах оловоносных россыпей в пределах обширных приморских и шельфовых равнин Северо-Востока Азии позволил выделить в качестве самостоятельной Восточно-Арктическую шельфовую россыпную оловоносную провинцию, которая по типу своего развития представляет молодую платформу с кайнозойским плитным чехлом на складчатом основании мезозойского возраста и по своему потенциалу близка «Оловянным островам» и шельфу Юго-Востока Азии. Это определяется следующими факторами: (а) трассирование в пределы шельфовой области крупных секущих, реже продольных рудоконтролирующих структур с оловянной специализацией преимущественно касситерит-силикатной, в меньшей мере касситерит-кварцевой формаций, генетически связанных с гранитоидным магматизмом раннемелового возраста; (б) унаследованное развитие этих рудоконтролирующих элементов в качестве положительных морфоструктур, определяющее их преимущественое воздымание на фоне общего прогибания континентальной окраины, сопровождавшего расширение арктического бассейна; (в) господства древних (от эоцена до раннего плейстоцена), преимущественно погребенных россыпей, пространственно и генетически связанных с ископаемой формацией пенеплена, расчленяющими его палеодолинами и базальными горизонтами морской трансгрессивной формации; (г) присутствие в качестве ведущего промышленного типа крупных и уникальных по масштабу россыпей тектонических уступов, в которых, по оценке разных исследователей, может быть заключено более 2/3 всех ресурсов олова в россыпях провинции; (д) перспективы коренного оловянного оруденения, по-видимому, весьма высокие, но еще не оцененные.

Резидент Свободного порта Владивосток «Авиаполис «Янковский» планирует расширить производственные мощности и построить новый микрорайон в Приморье, сообщает администрация края.

«Авиаполис «Янковский» первым из резидентов Свободного порта ввел в эксплуатацию свой объект — производственно-логистический комплекс, который включает складские помещения класса А, площадью двадцать восемь тысяч пятьсот квадратных метров.

Реализацию проекта резидента оценили полпред президента Российской Федерации в Дальневосточном федеральном округе Юрий Трутнев и губернатор Приморского края Владимир Миклушевский. Компания намерена расширять не только складскую базу, но и построить жилой микрорайон. Как доложил директор DNS Development Александр Голутвин, сегодня современными складами «Авиаполиса» пользуются несколько компаний: Kari, «Эльдорадо», «Самбери» и DNS. По словам представителя «Авиаполиса», планируется расширение производственных мощностей.

Трутнев предложил резиденту несколько вариантов. «Есть два варианта. Первый – строите такой большой проект, что наши бюджетные вложения в инфраструктуру оправдываются. Инфраструктура – это всегда деньги. Есть такое понятие, как мультипликатор, когда на один бюджетный рубль приходится, скажем, двенадцать частных инвестиций. Второй – посмотрите территории, где инфраструктура уже есть. Например, ТОР «Надеждинская», – сказал вице-премьер.

В ходе осмотра комплекса представители компании представили проект застройки нового жилого микрорайона в посёлке Новый в тридцати километрах от Владивостока. «Сейчас занимаемся эскизным проектированием. Предполагается, что микрорайон сможет разместить около четрнадцать тысяч жителей», – сказал представитель «Авиаполиса».

В дальнейшем территории для перспективного развития под инвестиционные проекты могут отмечаться на публичной карте, которой жители Дальнего Востока пользуются для выбора одного гектара. Как отметил Трутнев, право определять такие территории имеют главы субъектов.

Федеральный закон о Свободном порте «Владивосток» вступил в силу в октябре прошлого года. Режим порто-франко будет действовать на территории пятнадцати муниципальных образований Приморского края (в первую очередь самого Владивостока), включая их морские акватории. Министерство по развитию Дальнего Востока подготовило законопроект о включении в список шестнадцатого района. Кроме того, Общественная палата РФ одобрила в нулевом чтении законопроект «О свободном порте Дальнего Востока», который распространяет режим порто-франко на четырнадцать муниципальных образований четырех дальневосточных регионов площадью более миллиона квадратных километров с населением четыреста восемьдесят тысяч человек.

Для повышения темпа добычи используются такие методы интенсификации притока флюидов, как кислотная обработка, разрушение взрывом или гидроразрыв пласта.

В скважине можно проводить кислотную обработку, закачивая в нее кислоту, которая растворяет известняк, доломит или другое кальцийсодержащее вещество, цементирующее частицы отложений. Обычно используются HCl (соляная кислота), смесь HCl с HF (глинокислота) или HF (плавиковая кислота). Соляная кислота эффективна при наличии известняка или доломита, а для песчаников применяют плавиковую кислоту. Для растворения формаций, находящихся при высокой температуре, используют уксусную или муравьиную кислоту. Для того чтобы кислота не оказывала коррозионного воздействия на стальные колонны (обсадную и насосно-компрессорную), добавляют ингибиторы. Комлексообразующее соединение — это добавка, служащая для предотвращения образования геля или осадка гидроксида железа, который может забивать поры коллектора в процессе кислотной обработки.

Существует два типа кислотной обработки — матричная обработка (под давлением ниже давления гидроразрыва пласта) и обработка до разрыва пласта (под давлением выше давления гидроразрыва). В ходе матричной обработки в скважину закачивают кислоту, которая расширяет природные поры коллектора. При обработке до разрыва пласта кислота поступает под высоким давлением, вызывая появление трещин и растворение породы. После проведения кислотной обработки использованная кислота, растворенная порода и отложения откачиваются из скважины в процессе обратной циркуляции. Кислотную обработку, целью которой является восстановление поверхности ствола скважины, называют промывкой.

В период 1860—1940-х годов для повышения производительности скважин часто применяли взрывчатые вещества. Торпедирование скважины, или разрушение взрывом, проводили с помощью жидкого нитроглицерина, помещенного в жестяной цилиндр, который назывался скважинной торпедой. Цилиндр спускали в скважину и детонировали. Взрыв приводил к образованию крупной полости, которую вычищали, затем скважину заканчивали без обсаживания. За взрывы отвечал специалист по торпедированию скважин. Указанная технология была в той же степени эффективна, в какой и опасна.

Технология гидроразрыва была разработана в 1948 г. и успешно заменила торпедирование. В процессе работ по гидроразрыву пласта (см. рис. 25.8) обслуживающая компания закачивает в скважину большой объем жидкости для разрыва под высоким давлением, что приводит к появлению трещин в породе (см. рис. 25.9), Гидроразрыв проводится либо в необсаженной скважине, либо в обсаженной скважине с перфорациями.

Стандартным веществом для разрыва является гель, образованный водой и полимерами («длинными» молекулами органических веществ), дающими вязкие растворы при перемешивании с водой. Чтобы свести к минимуму степень повреждения пластов, используют жидкости для разрыва на углеводородной основе или на основе пены с пузырьками азота или утлекислого газа. Транспортировка жидкости для гидроразрыва осуществляется в массивных трейлерах.

Гидроразрыв проводят в три стадии. На первой стадии, для первоначального появления трещин в коллекторе, в скважину закачивают слой жидкости с помощью нескольких насосных установок, смонтированных на грузовиках. На следующей стадии в скважину запускают суспензию — смесь жидкости для разрыва и расклинивающих наполнителей, которые расширяют и заполняют трещины. Расклинивающие наполнители — это небольшие сферические частицы, которые после окончания закачивания не дают трещинам закрыться. В большинстве случаев они представляют собой однородный кварцевый песок, керамику либо окатыши оксида алюминия. При третьей стадии — обратной циркуляции — удаляют жидкость для разрыва.

В некоторых случаях для разрыва используют жидкости с межмолекулярными связями, обладающие достаточной вязкостью для переноса расклинивающих наполнителей. Для того чтобы снизить вязкость такой жидкости на стадии обратной циркуляции, в скважину закачивают еще одну жидкость — разбавитель.

Формации средней твердости и твердые лучше всего поддаются гидроразрыву, так как в неуплотненных отложениях расклинивающие наполнители не держат трещины раскрытыми.

Все оборудование, используемое в процессе гидроразрыва, доставляют на скважину на автомобилях. Смешивают и хранят жидкости для гидроразрыва в специальных цистернах. Смешивание жидкости с наполнителями осуществляется в смесителе. Автомобильные насосные установки присоединяют к коллектору, чтобы создать повышенное давление и закачать в скважину первую порцию жидкости и суспензии. К устью скважины иногда присоединяют устьевой изолятор для защиты устья от влияния высокого давления и абразивного действия расклинивающих наполнителей. Контроль за процессом гидроразрыва и его регулирование осуществляются из контрольного фургона.

Тротуарный кирпич представляется во многих расцветках и размеров и не только для мощения дорожек, а так же в наличие специальных форм для обустройства бордюров, клумб, газонов и водостоков, благодаря клинкеру можно создавать экстерьеры.

Тротуарный клинкер позволяет сочетание природы, и архитектуры по цвету, структуре и форме.

Тротуарный кирпич позволяет оформить террасы, клумбы, дорожки на дачных участках, открытые автостоянки. Для мощения дорожек клинкер идеальный материал. Он имеет структурные особенности которые придают материалу отличную прочность и без механических повреждений позволяют выдержать нагрузку 800 кг на каждый см2.

Члены бюджетно-финансового комитета Законодательного собрания Санкт-Петербурга одобрили поправку, подразумевающую увеличение стоимости строительства стадиона «Зенит-Арена» на четыре миллиарда триста миллионов рублей, сообщает Росбалт.

В понедельник министр спорта России и президент Российского футбольного союза Виталий Мутко сообщил агентству «Р-Спорт», что дополнительные средства на строительство нового стадиона «Зенита» нужно выделять, если в этом есть необходимость.

Глава комитета по строительству Сергей Морозов отметил, что часть расходов обусловлена проведением работ для обеспечения безопасности на стадионе, в том числе и антитеррористической.

«Также мы призваны фиксировать такие потери, как изменение курса рубля, высокий уровень инфляции, рост цен на оборудование и так далее», — цитирует Морозова «Росбалт».

Строительство футбольного стадиона в западной части Крестовского острова началось в 2007 году, в то время его стоимость оценивалась в 6,7 млрд рублей. Затем эта сумма росла с каждым годом. Ранее властями называлась официальная смета нового стадиона на сумму почти тридцать пять миллиардов рублей. В феврале текущего года подрядчик попросил комитет по строительству Санкт-Петербурга увеличить финансирование на четыреста тридцать пять миллионов рублей из-за подорожания импортного оборудования.

Как уже указывалось, температура играет большую роль при возникновении нароста на резце и при износе режущей кромки. Для стальных инструментов, у которых с ростом температуры падает прочность и твердость, температура резания имеет решающее значение. При применении твердосплавных инструментов критический диапазон температур лежит гораздо выше, чем у быстрорежущей стали, не говоря уже об углеродистой. Тем не менее, весьма важно знать природу теплообразования на режущей кромке и выяснить температуру резания и ее влияние на стойкость твердосплавных инструментов.

Энергия, затрачиваемая при резании металлов, почти полностью превращается в тепло. Соответственно работе, затрачиваемой при обработке резанием, можно и возникающее количество тепла подразделить на теплоту стружкообразования, теплоту деформации и теплоту трения. Распределение возникающей теплоты между обрабатываемым изделием, инструментом и стружкой показано на рис. 216 для нормальных условий; при неблагоприятных условиях резания (неправильные углы резания, неблагоприятное поперечное сечение стружки, тупой резец) увеличиваются сопротивление резанию и одновременно температура при резании, причем на нагрев инструмента и изделия приходится значительно большая доля тепла.

Для нагрева инструмента решающее значение имеет не общее количество теплоты само по себе, а лишь в сочетании с ее распределением. Для стойкости инструмента решающее значение имеет, несомненно, установившаяся равновесная температура на режущей кромке инструмента, т. е. в месте соприкасания инструмента с обрабатываемым изделием. Эта так называемая температура резания зависит от количества образуемого тепла, от теплопроводности инструмента, изделия и стружки, от величины сечений, отводящих тепло, от потери тепла излучением, от искусственного охлаждения и др., она имеет решающее значение для процесса обработки резанием и для стойкости инструмента. Определению температуры резания были посвящены многочисленные исследования с применением калориметрических и термоэлектрических методов или основанных на теплоизлучении, а также красок-индикаторов.

Факторы, оказывающие влияние на температуру резания. Условия резания. При обработке любых материалов с увеличением скорости резания, глубины и подачи повышается температура. Это повышение более резко выражено при обработке стали, чем при обработке чугуна. Наибольшее влияние оказывает скорость резания, затем подача; влияние глубины резания незначительно. При анализе удельного давления резания было установлено, что для лучшего использования мощности благоприятнее толстая стружка, следовательно, большая подача. В отношении напряжения режущей кромки выгоднее тонкая стружка (в связи с теплообразованием), т. е. большая глубина резания и малая подача. Так как температура резания оказывает решающее влияние на стойкость резца, рекомендуется применять малую подачу и большую глубину резания.

Кремер установил, что при обработке стали твердым сплавом на высоких скоростях резания (50—500 м/мин) температура резания возрастает значительно медленнее, чем в области

низких скоростей резания; необходимо, конечно, иметь в виду, что в последнем случае измерение становится ненадежным вследствие образования нароста на режущей кромке (рис. 217). Как уже отмечалось, с повышением скорости резания деформация обрабатываемого материала и стружки уменьшается и кристаллиты обрабатываемого материала не вырываются, а как бы срезаются. Таким образом, расход энергии становится меньше, следовательно, уменьшается И теплообразование.

Материал обрабатываемого изделия. Количество тепла, выделяемое при резании разных материалов, весьма различно. Чем выше прочность материала, тем больше сопротивление резанию и теплообразование. Так, например, при обработке стали и чугуна возникают значительно более высокие температуры, чем при обработке цветных и легких металлов. У стали также возникающая температура значительно выше, чем у чугуна. Ho это различие нельзя объяснить различием удельных давлений резания. Во всяком случае нагрев режущей кромки при обработке чугуна меньше, чем при обработке стали. Этот факт можно объяснить тем, что для режущей кромки решающее значение имеет не абсолютное количество тепла, образуемого в процессе резания, а та его доля, которая уходит в резец. Решающее значение при этом имеют режим резания и образование стружки. Стальная стружка освобождается от резца не сразу позади режущей кромки, а скользит по передней грани пластинки, завиваясь в спираль. Вследствие этого увеличивается не только поверхность соприкосновения стружки (являющейся главным носителем тепла) с режущей кромкой, но и продолжительность соприкосновения. В отличие от стальной стружки менее деформированная и значительно более холодная чугунная стружка сразу же спадает с лезвия. Поверхность и время соприкосновения, следовательно, весьма малы, так что и температура при резании значительно ниже. Так как интенсивность прироста температуры при резании чугуна меньше, чем при резании стали, то и влияние подачи на скорость резания сказывается у чугуна меньше, чем у стали.

Известное влияние имеют также теплопроводность и теплоемкость обрабатываемого изделия; чем больше его теплопроводность, тем быстрее отводится тепло с места его возникновения. Чем больше теплоемкость обрабатываемого изделия, тем больше тепла затрачивается на его нагрев и тем ниже температура режущей кромки и стружки.

Материал инструмента. Теплопроводность и теплоемкость оказывают такое же влияние на температуру резания, как соответствующие свойства обрабатываемого изделия. Теплопроводность BK твердых сплавов значительно превышает теплопроводность быстрорежущей стали. Это благоприятно сказывается при обработке материалов, дающих короткую стружку, у которых нагрев режущей кромки и без того не очень значителен. Применяемые для обработки стали TK твердые сплавы имеют в зависимости от содержания карбида титана примерно такую же или более низкую теплопроводность, чем быстрорежущая сталь. Ho этот недостаток, который мог бы сказаться в повышении температуры резания, едва ли имеет реальное значение, так как режущие свойства твердых сплавов не зависят в такой мере от температуры, как режущие свойства стали. То же справедливо и в отношении теплоемкости твердых сплавов, которая значительно ниже теплоемкости быстрорежущей стали.

Предварительно обработанные геохимические, пробы поступают на спектральный анализ в виде порошка, золы или сухого остатка воды.
Сжигание проб в пламени дуги можно производить путем предварительной набивки их в каналы угольных электродов или путем насыпки в между -электродное пространство в процессе горения дуги. Второй способ дает хорошие результаты при анализе на легколетучие элементы.
В большинстве случаев для анализа металлометрических проб применяют первый способ сжигания. Для того чтобы проба, набитая в каналы угольных электродов, не разбрасывалась в первые моменты горения дуги, ее смешивают с вяжущим материалом и засыпают графитовым порошком. Если проба содержит органические остатки, то для их удаления ее прокаливают в муфельной печи до тех пор, пока не прекратится выделение дыма из муфеля.
Оптимальную величину силы тока питания дуги и экспозиции (времени горения) выбирают с учетом условий летучести исследуемых элементов.
Большинство анализов выполняют обычно при токе 10 а и экспозиции 60 сек. Спектр железа фотографируют при токе 8—10 а и экспозиции 15 сек.
Съемку спектров методом набивки проб выполняют в следующем порядке.
1. В спектрограф вставляют заряженную кассету и устанавливают при помощи маховичка 9 или 10 (см. рис. 83) в верхнее положение.
2. В штатив вставляют и закрепляют в специальных держателях угольные стержни: стержень с пробой — внизу, стержень без пробы — вверху.
3. Установочные винты 6 и 7 диафрагмы ставят в позиции, выбранные при юстировке спектрографа.
4. Открывают затвор щели, вынимают заслонку кассеты и на шкале, фиксирующей перемещение кассеты, устанавливают нулевое деление или деление «80».
5. Устанавливают диафрагму щели в нужное положение.
6. Штатив при помощи втулок 17 и 18 подключают к генератору напряжения, устанавливают необходимую величину тока питания дуги; главный переключатель генератора ставят в положение «Дуга».
7. Нажатием на кнопку пуска на генераторе включают питание дуги и одновременно запускают секундомер. По истечении времени экспозиции (40—60 сек) нажимают на кнопку «Стоп» генератора, нижний электрод заменяют, диафрагму переводят в следующее положение и производят съемку спектра следующей пробы. Верхний электрод при сжигании рядовых проб с одного профиля не заменяют.
При сжигании эталонных проб верхний электрод заменяют. Съемку спектров эталонов производят в тех же условиях, в которых сжигались рядовые пробы. Обычно серию эталонов, содержащих элементы в различных концентрациях, сжигают в начале и в конце всей партии проб. Кроме того в начале и в конце пластинки снимают спектр железа.
Заснятые пластинки обрабатывают фотореактивами, сушат, подписывают и направляют на расшифровку.

1. Краткая техническая характеристика и принцип работы станции. Электроразведочная станция ВПО-62 предназначена для электроразведки методов вызванной поляризации.
Станция монтируется на автомобиле УАЗ-69 (или УАЗ-450А), в кузове которого размещены генераторная установка, пульт управления генератором, измерительная панель, две катушки с проводом ПВР по 800 м, два телефона,, четыре неполяризующихся электрода и соединительные кабели. Вес комплекта аппаратуры составляет около 180 кг. Аппаратура состоит из легких, переносимых блоков и может быть быстро демонтирована, благодаря чему станцию можно использовать для работы в труднодоступных районах.
Принцип работы станции ВПО-62 заключается в следующем. В процессе длительного (от 1 до 3 мин) пропускания тока через электроды А и В в измерительной линии MN возникает разность потенциалов ΔUпр, состоящая из двух величин: разности потенциалов ΔUпр вызванной прохождением тока через породы определенного удельного сопротивления, и разности потенциалов вызванной поляризации ΔUВП, обусловленной наличием вблизи электродов M и N электроннопроводящих рудных объектов. Величина ΔUпр регистрируется -автокомпенсатором, к выходу которого подключаются стрелочный прибор или осциллограф ЭПО-7Б.
После выключения тока в цепи AB между электродами M и N остается разность потенциалов ΔUВП, которая усиливается и подается на автокомпенсатор. К выходу автокомпенсатора через 0,5 сек после выключения тока в цепи AB подключается конденсатор и параллельно ему — импульсный вольтметр со стрелочным прибором или осциллограф, которые регистрируют разность потенциалов ΔUВП. Пауза между моментом выключения тока и включением измерительной схемы, равная 0,5 сек, необходима для того, чтобы избавиться от помех, связанных с переходными процессами.
Наряду с мгновенными измерениями величины ВП (через 0,5 сек после выключения тока) может регистрироваться также кривая спада напряжения вызванной поляризации путем измерения ΔUВП стрелочным прибором через 1; 2; 5; 10; 30 и 60 сек после выключения тока или путем регистрации импульса ΔUВП на осциллографе в течение 60 сек.
Регистрация кривых спада ΔUВП позволяет оценить качество наблюдений и уровень помех. Регистрация параметра ΔUВП на осциллографе применяется при наличии интенсивных промышленных помех.
2. Генераторная установка. Созданная на базе бензоэлектрического агрегата генераторная установка состоит из бензинового двигателя, генератора переменного тока и панели управления с бензобаком. При транспортировке агрегат можно расчленять на три части: двигатель, генератор и панель управления с бензобаком. Для переноски каждого блока предусмотрены специальные заплечные ремни.
На панели управления смонтированы приборы для измерения напряжения и тока генератора, частотомер и реостат регулировки напряжения, тумблер для выключения напряжения генератора, переключатель для включения напряжения на нагрузку, кнопка возбуждения для запуска и детали схемы возбуждения генератора. На панели установлены также две последовательно включенные лампы на 127 в по 100 вт, которые служат балластным сопротивлением генератора.
Вес генераторной установки 56 кг.
3. Пульт управления генератором. В пульте управления установлены трансформатор и полупроводниковый выпрямитель, служащие для преобразования переменного напряжения генератора 230 в в более высокое (до 560 в) напряжение и выпрямления последнего. Сила выпрямленного тока равна 7 а. С пульта управления осуществляются подача поляризующих импульсов тока в питающую линию и установка чувствительности измерительного прибора. Общий вид пульта показан на рис. 54.

Величина высокого напряжения на выходе генератора устанавливается при помощи переключателя 4 и контролируется вольтметром 1 типа ПМ-70, имеющим шкалу на 600 в.
Сила тока измеряется амперметром 2. Переключатель 3 служит для изменения пределов измерений амперметром 2. В соответствии с позициями переключателя 3 могут быть установлены пределы измерения 0,1—0,3—1—3—10 а.
При подаче тока в линию AB вручную (однополярными импульсами) тумблер 5 выключается, управление током ведется при помощи тумблеров 6—8. Тумблер 6 переключает схему на ручное управление током. Ток в линию AR включается тумблером 8, а полярность тока в цепи AB меняется тумблером 7.
При включении тумблером 6 автоматического управления ток в линию AB подается разнополярными импульсами при помощи двух реле автомата времени. Автомат времени (рис. 55) представляет собой диск 1, вращающийся от синхронного двигателя со скоростью 2 об/мин. На диске, выполненном из изоляционного материала, установлен металлический сектор 3, который при вращении диска контактирует поочередно с контактами 2 и 4. Последние приводят в действие реле А+В- или А-В+. Сектор 3 занимает 1/3 окружности диска, поэтому время его соприкосновения с каждым из контактов 2 и 4 составляет 10 сек. Пауза длится 5 сек. Благодаря этому ток в линию АВ подается разнополярными импульсами длительностью по 10 сек с паузой 5 сек.

Лампы 9 и 10 на пульте управления (см. рис. 54) сигнализируют о наличии в линии AB тока той или иной полярности, а лампа 11 — о подаче на пульт управления переменного напряжения от генератора.
Штепсельный разъем 12 служит для подключения к пульту управления кабеля от генератора, к штепсельному разъему 13 подключается линия AB. При помощи штепсельного разъема 14 к пульту управления подключается измерительный прибор. Гнездо 15 служит для заземления панели управления.
4. Измерительная панель. Измерительная панель (рис. 56) предназначена для управления измерением разностей потенциалов ΔUпр (при пропускании тока в цепи АВ) и ΔUВП (после выключения тока в питающей линии).
Для измерения величин ΔUпр и ΔUВП служит стрелочный индикатор 1, который в первом случае подключается к выходу автокомпенсатора, во втором — к импульсному вольтметру. Указанные разности потенциалов могут регистрироваться также осциллографом ЭПО-7Б, который включается в гнездо 2. Подключения к измерительной схеме стрелочного прибора или осциллографа производятся при помощи тумблера 3.

Пределы измерения ΔUпр и ΔUВП стрелочным прибором устанавливаются соответственно переключателями 4 и 5. Переключатель 4 позволяет установить пределы 3—10—30—100—300 мв, переключатель 5 дополнительно к перечисленным величинам позволяет установить предел 1 мв. Величина того или иного предела измерений определяется позициями переключателей.
Тумблером 6 включается в измерительную схему компенсатор поляризации.
Компенсация э. д. с. поляризации осуществляется при помощи реостатов грубой (±150 в) и точной (±2 мв) компенсации.
Переключатель 7 служит для изменения рода работ. В положении «ΔUВП» измеряется разность потенциалов вызванной поляризации, в положениях «ΔUпр» и «х100» — величина ΔUпр. При установке переключателя 7 в положение «х100» пределы измерения величины ΔUпр увеличиваются в 100 раз. В положении «Градуир.» переключателя 7 производится установка тока в градуировочном устройстве.
Градуировочное устройство, служащее для контроля за чувствительностью измерительного прибора, позволяет подать на вход автокомпенсатора напряжение, равное 0,8 от номинального значения шкалы стрелочного прибора при всех положениях переключателей 4 и 5. С изменением предела измерений одновременно изменяется величина градуировочного напряжения.
Градуировочное устройство включается при выключенном компенсаторе поляризации и положении «Градуир.» переключателя 8. Сила тока в градуировочном устройстве измеряется стрелочным прибором mА при установке переключателя рода работ 7 в положение «Градуир.» и выводе реостатом 9 стрелки прибора на отсчет «80».
В положении «ΔUпр» переключателя 7 производится градуировка автокомпенсатора. С этой целью переключатель 4 устанавливается поочередно в положения «3; 10; 30; 100; 300» и при каждом из них берется по стрелочному прибору отсчет, который в каждом случае должен быть равен 80.
Для градуировки и установки чувствительности импульсного вольтметра переключатель 5 ставится в положение «10», переключатель 8 — в положение «Сброс». После выполнения указанных операций при нажатии на кнопку 10 реостатом 11 стрелка прибора выводится на нуль шкалы. Далее переключатель 8 переводится в положение «Градуир.», вновь нажимается кнопка 10 и реостатом 12 стрелка прибора устанавливается на отсчет «80».
В положении «Измер.» переключателя 8 и в положении «ΔUпр» переключателя 7 по стрелочному прибору измеряется величина ΔUпр. При переводе переключателя 7 в положение «UВП» (переключатель 8 остается в прежней позиции) конденсатор и вместе с ним импульсный вольтметр посредством реле задержки через 0,5 сек после выключения тока в цепи AB подключаются на 0,1 сек к выходу автокомпенсатора, вследствие чего стрелка прибора отклоняется по шкале и снова возвращается в нулевое положение. Максимальная величина отклонения стрелки прибора, умноженная на цену деления шкалы, является величиной разности потенциалов вызванной поляризации, которая наблюдается между электродами M и N через 0,5 сек после выключения тока в линии AB. Цена деления шкалы равна 1/100 предела, установленного переключателем 5.
Кнопка 10 позволяет подключать к выходу автокомпенсатора конденсатор и импульсный вольтметр в любое время после выключения тока в линии АВ, т. е. измерять ΔUВП в любой точке кривой спада вызванной поляризации. Переключатель 13 служит для включения питания схемы измерительного пульта. В положении «Выкл.» переключателя 14 стрелочный индикатор выключается и вход его закорачивается. В положении «Изм.» переключателя 14 измеряются разности потенциалов. При установке переключателя 14 в положения «H1; H2; H3; H4; Н6» при помощи стрелочного прибора производится контроль за напряжением накальных батарей, в положениях «А1; A2; А3» контролируются напряжения анодных батарей.
Гнезда 15 на измерительной панели служат для подключения приемной линии MN, штепсельный разъем 16 — для подсоединения измерительной панели к панели управления генератором.
5. Полевые наблюдения со станцией. Полевые наблюдения методом вызванной поляризации чаще всего выполняют с установкой срединного градиента (электроды А и В неподвижны, а электроды M и N перемещаются в средней части линии АВ на интервале, равном 1/3 длины питающей линии). Это связано с тем, что заземления А и В состоят из большого числа (до 50—100) железных электродов и на устройство заземлений требуется большая затрата времени.
В качестве приемных электродов используют неполяризующиеся электроды такого же типа, как и в методе естественного электрического поля. Величина разносов питающих линий в установке срединного градиента должна превышать глубину залегания искомых объектов не менее чем в 5—10 раз.
Профили наблюдений задают обычно вкрест господствующего простирания структур, перспективных на рудные объекты.
Работу проводят в два этапа: площадные исследования по сети 500×50 или 250×50 м и детальные исследования на аномалиях по сети 100×50 и 100×25 м. •
При работе с установкой срединного градиента, помимо центрального профиля, на котором помещают питающие электроды, измерения выполняют также на соседних профилях, расположенных на расстоянии не более длины АВ.
В эпицентрах выявленных аномалий проводят измерения вызванной поляризации с установкой ВЭЗ.
Станция ВПО-62 позволяет измерять разность потенциалов вызванной поляризации в режиме длительной зарядки и с разнополярными импульсами. Чаще всего работа ведется в режиме длительной зарядки.
Наблюдения со станцией ВПО-62 в режиме длительной зарядки с использованием импульсного вольтметра выполняют в следующем порядке.
1. Растягивают и заземляют питающую линию AB; заземляют электроды M и N, провода приемной линии подсоединяют к электродам M и N.
2. Станцию устанавливают в центральной части линии AB на расстоянии 20—30 м от центрального профиля или от точки наблюдения по методу ВЭЗ.
3. Панель управления при помощи соединительных кабелей подключают к измерительной панели и к генератору.
4. Запускают бензоагрегат и после 10—15-минутного прогрева его на малых оборотах устанавливают нормальный режим работы агрегата, запускают генератор.
5. Приемную линию подключают к гнездам 15 измерительной панели (см. рис. 56), включают питание последней при помощи переключателя 13 и проверяют напряжение источников питания по стрелочному прибору, переводя переключатель 14 в положения «Н1; H2; H3; H4; Н5;» и «A1; A2; А3».
6. Переключатель 14 переводят в положение «Изм.», переключатели 7 и 8 — в положение «Градуир.», тумблер 3 — в положение «Прибор» и при выключенном компенсаторе поляризации устанавливают реостатом 9 необходимую величину тока в градуировочном устройстве (стрелку прибора выводят на деление «80»).
7. Установив переключатель 7 в положение «ΔUВП» и переключатель 8 в положение «Сброс», после нажатия на кнопку 10 при помощи реостата 11 стрелку прибора выводят на нулевой отсчет. Далее переключатель 8 переводят в положение «Градуир.», переключатель 5 в положение «10» и при нажатии на кнопку 10 при помощи реостата 12 устанавливают чувствительность импульсного вольтметра (стрелку прибора выводят на деление «80»).
8. Переключатель 7 переводят в положение «ΔUпр» и во всех положениях переключателя 4 производят градуировку автокомпенсатора (стрелка прибора должна показывать отсчет «80»).
9. Переключатель 8 устанавливают в положение «Измер.», переключателями 4 и 5 задают необходимые пределы измерения величин ΔUпр и ΔUВП, тумблером 6 включают компенсатор поляризации и реостатами сначала грубой, лотом плавной компенсации выводят стрелку измерительного прибора на нулевой отсчет.
10. Оператор передает по телефону предупреждение о начале измерений и соблюдении правил техники безопасности.
11. При выключенных тумблерах 5 и 8 панели управления (см. рис. 54) подключают питающую линию к штепсельному разъему 13 и переключателем 4 устанавливают необходимую величину постоянного напряжения, которую контролируют по вольтметру 1.
12. Переключателем 3 задают необходимый предел измерения поляризующего тока, тумблер 7 ставят в положение «+» и тумблером 8 подают в линию AB ток в течение 2—3 мин. Время отсчитывают по секундомеру. Длительность зарядки на всех профилях исследуемого участка сохраняют одинаковой. Величину тока измеряют по прибору 2.
13. За несколько секунд до выключения тока по стрелочному прибору измерительной панели (см. рис. 56) берут отсчет величины ΔUпр и переключатель 7 переводят в положение «ΔUВП». Далее в питающей линии выключают ток и по стрелочному прибору берут отсчет величины ΔUВП.
Пределы измерений ΔUпр и ΔUВП выбирают таким образом, чтобы стрелка прибора под действием измеряемых величин отклонялась не менее чем на 1/3 шкалы.
Кроме измерения вызванной поляризации через 0,5 сек после выключения тока производят измерения через 15, 30 и 60 сек. С этой целью через указанные интервалы времени нажимают на кнопку 10 в течение 1 сек и по стрелочному прибору берут отсчеты.
14. После измерения величин ΔUпр и ΔUВП на первой точке дается команда о переносе заземлений M и N на следующую точку (или подключают следующую пару заземлений M и N, которые готовят во время измерений на предыдущей паре заземлений) и вновь выполняют измерения в последовательности, указанной в пунктах 12, 13 и 14.
После отработки профилей при данном расположении электродов А и В установку перемещают на следующий пункт.
При выполнении работ методом ВП в объеме не менее 5% проводят контрольные измерения. Среднее относительное расхождение между основными контрольными измерениями не должно превышать 5% для величины ρк и 10% для величины кажущейся поляризуемости ηк.
Результаты рядовых и контрольных наблюдений заносят в специальный полевой журнал, в котором указывают название участка, наименование и номер аппаратуры, номер точки и профиля, дату и погодные условия измерений, адрес и название организации, фамилию оператора, абрис местности, наименование и размер установки, ориентировку разносов, точки заземлений питающих линий, измеряемые величины, пределы измерений и результаты градуировок.
Один — два раза в месяц проводят профилактический осмотр и ремонт аппаратуры.
6. Обработка результатов измерений. Обработка результатов измерений заключается в вычислении величин кажущегося сопротивления ρк (в ом*м) и кажущейся поляризуемости ηк (в %) по формулам:

По вычисленным значениям, полученным с установкой срединного градиента, строят совмещенные планы графиков ρк и ηк по профилям в масштабе съемки. Вертикальный масштаб графиков выбирают таким образом, чтобы наблюдалась хорошая дифференцируемость участка по величинам ρк и ηк и план графиков был хорошо читаем (чтобы графики соседних профилей по возможности меньше накладывались один на другой). Графики ηк нередко строят от уровня 1,5—2% (фоновой поляризуемости пород) и раскрашивают. В качестве стандартных масштабов рекомендуются: для ηк в 1 см — 1; 2 и 5%, а для ρк в 1 см — 50; 100; 200; 500 и 1000 ом*м.
По результатам измерений методом BП с установкой ВЭЗ на билогарифмических бланках строят по обычной методике (как в методе ВЭЗ сопротивлений) кривые ВЭЗ параметров ηк и ρк.
По результатам измерений ΔUВП на разных временах после выключения тока строят кривые спада в относительных единицах (все значения ΔUВП делят на значение ΔUВП, полученное при 0,5 сек после выключения тока).
Кривые спада являются дополнительным материалом для оценки качества работы аппаратуры и уровня помех на участке.

Газопроводы разделяют на внутрицеховые и межцеховые.
К внутрицеховым относят газопроводы, расположенные в пределах или непосредственной близости от возводимых сооружений и, как правило, монтируемые теми же механизмами, которые приняты для монтажа этих сооружений.
Для внутрицеховых газопроводов характерно наличие вертикальных участков и различная высота расположения.
Межцеховые газопроводы соединяют между собой внутрицеховые газопроводы различных объектов, имеют значительную протяженность и незначительную высоту (8—15 м). Их монтируют мобильными стреловыми кранами необходимой грузоподъемности.
Основное требование к монтажу газопроводов — герметичность, исключающая утечку газа, что весьма важно не только с точки зрения сокращения его непроизводственных потерь, но и предотвращения загрязнения атмосферы.
Располагаемые на открытом воздухе газопроводы подвержены колебаниям температур окружающей среды. При понижении температуры имеющиеся в газах пары воды конденсируются. Для отвода конденсата (воды) газопроводы проектируют с небольшими чередующимися положительными (подъем) и отрицательными (спуск) уклонами. Эта проектные уклоны необходимо весьма точно соблюдать. В самых низких местах располагают водоотводчики для сбора и удаления конденсата.
Монтаж газопроводов начинают с установки опор, которые по своему назначению и конструктивному решению разделяют на пространственные и плоские. Пространственные опоры обеспечивают продольную устойчивость газопровода, и их рассчитывают на горизонтальные нагрузки (температурное удлинение и реактивное давление в случае выпуска газа или перепада давления).
Для уменьшения температурных воздействий через каждые 100—150 м устанавливают компенсаторы — устройства, воспринимающие температурные удлинения трубопровода.
Плоские опоры служат для передачи вертикальных нагрузок и горизонтальной нагрузки от бокового ветра.
Проектируют и изготовляют опоры из стали или сборного железобетона. Первый элемент собственно газопровода всегда устанавливают на пространственную и ближайшую плоскую опору; последующие — на ранее смонтированный участок и очередную опору.
До сдачи в эксплуатацию все газопроводы испытывают на плотность, а некоторые — и на прочность (воздухопроводы горячего и холодного дутья, грязного, получистого и чистого газа). При испытании на плотность в газопровод нагнетают под давлением воздух. Газопровод считают принятым в эксплуатацию, если потеря давления воздуха за определенный период времени не превышает величин, установленных в СНиПах или ТУ. При подсчетах учитывается изменение температуры воздуха в период от начала до конца выдержки давления.

Во многих отраслях промышленности для постройки эффективно работающих установок нужны надежные теплоизоляционные материалы, способные сохранять свои свойства при низких и высоких температурах. Эти материалы должны иметь низкую теплопроводность, не гореть при высокой температуре и сохранять прочность при замораживании, причем эти свойства должны быть неизменными многие годы.

Долгое время получить такую совершенную теплоизоляцию не удавалось. В 60–70 г. г. прошлого века на предприятиях военно-промышленного комплекса СССР был создан материал базальтовый огнезащитный рулонный (сокращенно МБОР). Первоначально его использовали только в ракетной технике, но сейчас он общедоступен. Производится множество видов этой продукции. Что это такое и в чем причина высокой популярности этого материала?

Технология производства

Основой для производства МБОР является вулканическая порода базальт. При температуре 1400–1500 °С базальт образует вязкий расплав, из которого можно вытягивать очень тонкие нити. В промышленности расплавленный базальт продавливают через микроскопические отверстия (фильеры), в результате чего образуются очень тонкие волокна. Из этих волокон можно получить нить, ткань или нетканый материал, бумагу или картон. Для производства огнезащитной теплоизоляции используют супертонкие волокна толщиной 1–3 микрометра.

МБОР – это холст, сотканный из базальтовых нитей и прошитый этими нитями вязально-прошивным способом. Эта ткань применяется самостоятельно или содержит слои дополнительных обкладочных тканей. В названии материала после сокращения МБОР указывается толщина холста в миллиметрах и наличие дополнительной обкладки. Так, изоляция МБОР-5ф – это базальтовый материал толщиной 5 мм, покрытый слоем алюминиевой фольги, МБОР-С-5 тоже имеет толщину 5 мм и покрыт стеклотканью с одной стороны, а МБОР-С2-5 имеет двустороннюю обкладку из стеклоткани и толщину 5 мм.

Свойства

Теплоизоляционное полотно на основе базальтовых волокон имеет целый ряд уникальных свойств:

1. Пожарная безопасность. Ткань из каменных волокон не горит даже при очень высокой температуре и не поддерживает горение.
2. Широкий температурный диапазон использования. Базальтовая ткань устойчива до температуры +700 °С, а короткое время выдерживает и +900 °С, охлаждение до –200 °С не влияет на ее свойства.
3. Легкость. Хотя огнезащитный холст производится из камня, примерно на 70% он состоит из воздуха. По этой причине 1 кв. м каменной теплоизоляции при толщине 5 мм весит всего 600 г.
4. Низкая теплопроводность. Она составляет всего 0,033–0,038 Вт/м•К.

Применение

Базальтовую ткань используют для теплоизоляции практически любых трубопроводов, емкостей и реакторов, работающих при высоких и низких температурах. В строительной отрасли МБОР чаще всего применяется как огнезащита воздуховодов, вентиляционных каналов, дымоходов.