Месяц: Октябрь 2019

Скважины бурятся не только в районах, где имеются проблемы с водоснабжением. Делаются они и для других целей. Распространено бурение скважин под сваи. Так, в местах, где воды много, тоже требуется бурение, но уже для того, чтоб полученные с помощью него углубления использовать для забивания в них свай, на которых будут стоять строения и т.д. Сваи здесь являются в прямом смысле слова фундаментом.

Буронабивные сваи

С учетом труднодоступности районов, где обычно производится бурение, используются мобильные установки, которые в сложенном виде удобно доставлять куда угодно. Основные характеристики данного оборудования следующие:

• Глубина бурения – до 84 м.
• Диаметр – 40-250 см.
• Мощность мотора – обычно не более 350 л.с.
• Обороты шнека – 6-23 об/мин.

Мощность двигателя установки – главный параметр при выборе буровой. Для малогабаритных опор большой мощности не требуется. Но, если планируется бурение на большую глубину, выбираются буровые с мощным мотором.

Процесс

Поступил заказ на бурение скважин в Краснодаре. Что произойдет далее? К месту работ доставляется бурильная установка и переключается в рабочий режим. На первых 30-50 см бурения шнек работает на пониженных оборотах, а дальше уже переходит на свою расчетную скорость. Прекращается работа по достижении заданной глубины. Затем в полость бура бетононасосом подается бетонный раствор. Шнек переводится в режим «реверс» и вытаскивается из скважины. После извлечения, в шахту, заполненную бетоном, при помощи вибропогружателя устанавливается армирующий каркас.

Управляет процессом оператор из кабины бурильной установки. В задачи этого работника входит:

• Контроль скорости заглубления шнека.
• Направление шнека.
• Глубина погружения.
• Изменение режимов.

Поскольку на всех этапах работы производиться строгий контроль, обеспечивается как высокая скорость, так и точность работ. При бурении шнек не выносит извлекаемую им породу за границы шахты и трамбует стенки. Бетон увеличивает прочность стенок шахты. Поэтому не всегда есть необходимость в устройстве опалубки или гидроизоляции.

Для бурения скважин под сваи рекомендуется использовать метод CFA – гарантирующий высокую скорость работ, что является главным его преимуществом. Свайный метод организации фундамента приобрел широкую популярность благодаря экономности и компактности фронта работ. Хотите быстро и недорого устроить фундамент строения? Используйте свайный фундамент.

Особенности заводских, укрупнительных и монтажных стыков. Необходимость в устройстве стыков элементов, составляющих балку, может возникнуть, во-первых, из-за недостаточной длины листов и уголков, прокатываемых на заводах, по сравнению с длиной балки и, во-вторых, вследствие того, что общий вес балки или общие размеры ее не позволяют транспортировать или поднимать целые балки имеющимся на стройке оборудованием.
В первом случае стыки отдельных элементов устраивают при изготовлении балки на заводе и потому называют заводскими. Во втором случае стыки частей балок выполняют на укрупнительных монтажных площадках, а при недостаточной грузоподъемности монтажного оборудования — на месте постоянного расположения сооружения. Первые из них называют укрупнительными стыками, а вторые — монтажными.
Положение стыков отдельных элементов, выполненных на заводе, зависит главным образом от длины этих элементов. Длина широких листов, употребляемых на стенку, и узких, идущих на пояса, а также уголков различна, поэтому заводские стыки устраивают в разных местах балки, или, как говорят, россыпью. Независимое стыкование отдельных элементов при изготовлении балки не вызывает особых затруднений. Заводские стыки листов в поясах и стенках сваривают до наложения поясных швов, что обеспечивает свободу деформаций при остывании стыков, а также простоту устройства самих стыков и последующую их обработку, если таковая потребуется. В целях уменьшения числа шаблонов для изготовления отдельных элементов полезно располагать стыки их симметрично относительно середины пролета балки. Это создает большую повторяемость элементов.
В укрупнительных и монтажных стыках соединяют все продольные элементы балки. Взаимное расположение этих элементов к моменту устройства стыков строго фиксировано. Повороты соединяемых частей вследствие больших размеров и веса их при укрупнительной сборке затруднены, а при монтажной — совсем невозможны. Поэтому при проектировании таких стыков следует тщательно учитывать условия производства работ и доступность отдельных элементов для производства сварки или постановки болтов (заклепок).
Кроме того, для удобства транспорта отдельных секций балок и уменьшения опасности повреждения их элементов желательно, чтобы последние не образовывали выступающих частей (свесов).
Крепление каждого элемента балки в стыке должно быть рассчитано на силовые факторы, действующие в этом элементе (N, Q или М).
Стыки в сварных балках. При проектировании стыков необходимо учитывать порядок сварки элементов балки. Этот порядок должен быть таков, чтобы обеспечить наибольшую свободу деформаций и перемещений отдельных соединяемых элементов и тем уменьшить величину усадочных напряжений. С этой целью, как отмечено выше, заводскую сварку лент поясов и стенки ведут отдельно, а затем уже соединяют пояса со стенкой; в укрупнительных и монтажных стыках балок поясные швы не доводят до места стыка примерно на 50 см (рис. IV—18, б, в). Там же показана рекомендуемая последовательность устройства сварных швов в стыке балки для уменьшения вредного влияния усадочных напряжений.

В балках переменного сечения стыки поясных листов обычно используют для изменения их ширины или толщины. В многолистовом пакете стыки отдельных лент следует располагать вразбежку.
Наиболее рациональным типом и единственно допустимым в балках, работающих под динамической нагрузкой, является стык листов без накладок (рис. IV—18, а). Стыки в стык, усиленные накладками, требуют больше металла (основного и наплавленного), больше времени и рабочей силы, а предел выносливости стыков с накладками ниже, чем без накладок. Стыки, перекрываемые только накладками, имеют особенно низкий предел выносливости.
В сжатом поясе балки все стыковые швы устраивают под прямым углом к продольной оси. Если качество растянутых стыковых швов может быть проверено просвечиванием γ-лучами или другими повышенными способами контроля, то такие швы можно устраивать прямыми в любом месте балки. Просвечивать стыковые швы в случае расположения их в местах с растягивающими напряжениями σ>0,85R следует в растянутом поясе и в примыкающей к нему части стенки на длине около 1/10 высоты стенки. При невозможности использовать повышенные средства контроля растянутые стыки устраивают прямыми в местах с напряжениями σ≤0,85R или косыми с углом σ=65° между направлением шва и продольной осью элемента (отношение катетов 2,1:1).
Если у прямого стыкового шва стенки получаемое по расчету напряжение растяжения более Rр св=0,85R, но растянутый пояс в этом месте не имеет стыка или сварной стык его равнопрочен поясу, то шов стенки будет работать в условиях стесненной деформации. Поэтому в ограниченной зоне, прилегающей к такому поясу, можно не опасаться вредных последствий расчетных перенапряжений и оставлять шов стенки прямым.
При изготовлении балок, предназначенных под статические нагрузки, в мастерских, не имеющих оборудования для точной обрезки листов и подготовки кромок под швы в стык, а также при больших зазорах между стыкуемыми частями балок на монтаже, допустимо перекрывать стыки листов стенки и поясов только накладками. Стык листов стенки перекрывают двумя накладками прямоугольной формы (рис. IV—18, г), приваривая их угловыми швами. Толщину накладок у стенки назначают обычно такую же, как и толщину стенки. В этом случае два пологих лобовых шва (1:1,5), уложенных вдоль длинных сторон накладок, имеют большую несущую способность, чем стенка:

Поэтому необходимость в устройстве фланговых швов отпадает. Устраивать фланговые швы трудно, если к стенке приварены пояса. Ширину накладок назначают около 10 толщин их (для уменьшения влияния усадочных напряжений и для более плавного отклонения силовых потоков).
Проверять прочность угловых швов следует потому, что длина накладок меньше полной высоты стенки.
Пояса перекрывают накладками. Односторонние накладки вызывают резкое отклонение силовых потоков и ухудшение работы поясов. Толщина накладок определяется требуемой высотой угловых швов; при этом площадь поперечного сечения накладки должна быть не менее площади поперечного сечения перекрываемого листа. В местах крепления односторонних накладок к поясу следует несколько увеличивать высоту поясных швов, чтобы уменьшить неблагоприятное влияние эксцентриситета в стыке.
Расчет угловых швов, прикрепляющих накладки к поясным листам, ведут или по усилию, действующему в листе в месте стыка N=Fσ, или по несущей способности листа [N]=FR:

где ΣFш — расчетная площадь угловых швов, расположенных с одной стороны стыка.
Учитывая наличие эксцентриситета в стыке с односторонней накладкой, полезно расчетное усилие увеличить примерно на 20%.
Швы, прикрепляющие накладки к стенке, рассчитывают по изгибающему моменту Мст, действующему в стенке:

где ΣWш — сумма моментов сопротивления угловых швов, расположенных с одной стороны стыка.
Величину изгибающего момента Мст, приходящегося на стенку балки, определяют из пропорциональности между изгибающими моментами, приходящимися на отдельные части составной балки, и жесткостями этих частей:

где Iст, Iп и Iб — моменты инерции стенки, пояса и всей балки относительно нейтральной оси балки;
Mб — изгибающий момент, действующий на балку в месте стыка.
Швы, присоединяющие накладки к стенке, должны быть, кроме того, проверены на воздействие поперечной силы, действующей в месте стыка. Вследствие малой жесткости поясов балок по сравнению со стенкой полагают (в запас прочности), что вся поперечная сила воспринимается швами у накладок стенки. Среднее скалывающее напряжение в швах:

где ΣFш — сумма площадей угловых швов, расположенных с одной стороны стыка.
Хотя максимальные напряжения от поперечной силы не совпадают с максимальными напряжениями от изгибающего момента, однако делают условную проверку прочности швов на воздействие обоих силовых факторов:

Соединять балки между собой можно весьма разнообразными способами. Выбор способа соединения зависит от взаимного расположения балок, от силовых факторов и от применяемых средств соединения.
Пересекающиеся балки могут быть расположены одна над другой или на одном уровне. Кроме того, примыкающие балки иногда располагаются по отношению к главным балкам косо в горизонтальной или в вертикальной плоскости.
Соединения балок, передающие только опорные давления, называют свободными (шарнирными). Соединения, которые передают как опорные давления, так и опорные моменты, называют жесткими (защемленными).
При конструировании соединений главных и второстепенных балок нужно учитывать, что в большинстве случаев последние используют в качестве связей, обеспечивающих общую устойчивость главных балок.
Наиболее просто осуществляется крепление балок при этажном расположении.
Под гайки болтов,, примыкающих к полкам двутавров и швеллеров, изнутри следует подкладывать косые шайбы, чтобы устранить изгиб болтов в нарезанной части их.
Места, в которых на составные балки опираются сильно нагруженные вспомогательные, должны быть усилены ребрами жесткости, плотно пригнанными к верхнему поясу, для устранения местных перенапряжений поясных швов и стенки. Прокатные балки в таких случаях следует проверить на сжатие стенки под выкружкой, соединяющей ее с полкой. В случае перенапряжения необходимо поставить ребра.
Соединения балок на одном уровне и пониженные делятся на крепления, не требующие точной обрезки вспомогательных балок и требующие точную резку их. Последние очень трудоемки и потому нежелательны.
Вспомогательные балки, расположенные на одном уровне или пониженно, удобно крепить к поперечным ребрам главной балки с помощью болтов (рис. IV—19, а). При этом одну или обе полки вспомогательных балок и часть стенки приходится срезать. Вертикальную и горизонтальную часть реза сопрягают закруглением радиусом около 20 мм. Такое крепление не требует точного обреза вспомогательных балок и удобно для монтажа, так же как и крепление балок при помощи столика (рис. IV—19, б), который принимает на себя всё опорное давление.

Болты или сварные швы по стенке нужны для удержания вспомогательных балок от опрокидывания, а главной балки от потери устойчивости. В последнем отношении крепление балок к ребру более эффективно, чем к столику.
Крепления свободно примыкающих балок рассчитывают на опорное давление А, увеличенное на 20—30%. Этим учитывают наличие в опорных креплениях незначительных моментов. При большой величине моментов их влияние должно быть учтено расчетом.

Пример жесткого соединения балок на одном уровне, обеспечивающего передачу не только опорных давлений, но и опорных моментов, представлен на рисунке IV—20. Прикрепление верхнего пояса вспомогательной балки к накладке (ее называют «рыбкой») и нижнего пояса к столику должно быть рассчитано на усилие

где M0 — опорный момент балки,
h’ — высота вспомогательной балки.
Крепление горизонтала столика к вертикалу рассчитывают на равнодействующую силы N и опорного давления А, если стенка вспомогательной балки не прикреплена непосредственно к главной балке (рис. IV—20, справа), и на часть опорного давления A1, если стенка прикреплена к главной балке (рис. IV—20, слева).
Долю опорного давления — A1, передающуюся через столик, и долю A2, передающуюся непосредственно от стенки на уголки, определяют в предположении прямой пропорциональности между этими усилиями и площадями швов, крепящих стенку вспомогательной балки и консоль к главной балке.
Сварные швы, крепящие столик к главной балке, должны быть рассчитаны на оперное давление А и момент M=Ae—Nz, где е — эксцентриситет приложения силы A; z — расстояние от силы N до центра тяжести рассчитываемых сварных швов.

Пример жесткого сварного соединения в пониженном уровне представлен на рисунке IV—21. Крепление двустенчатых балок осложняется тем, что в опорных сечениях их действуют опорные давления и моменты не только в вертикальной плоскости, но и в горизонтальной, а также крутящие моменты. Пример крепления двустенчатой балки кранового моста к концевой балке представлен на рисунке IV—22. Обе стенки 1 крановой балки приварены к стенке концевой балки при помощи вертикальных накладок 2. В местах примыкания стенок крановой балки к концевой между стенками 3 последней должны быть поставлены диафрагмы 4. Пояса крановой балки в узле заменены или перекрыты узловыми фасонками 5, расширяющимися под углом 45°. В быстроходных кранах свободные кромки узловых фасонок 5 закругляют и обеспечивают плавное примыкание кромок фасонки к поясам соединяемых балок. Пояса крановой балки могут быть приварены впритык со сплошным проваром непосредственно к поясам концевой балки. Для жесткости узла в этом случае между поясами обеих балок помещают вставки в форме равнобедренного треугольника с длиной катета и не меньше ширины более широкого пояса соединяемых балок.

При расчете таких соединений условно считают, что вертикальные швы между стенками и накладками (ш-1 и ш-2) работают на вертикальные опорные давления Ав примыкающей балки. Горизонтальные швы между поясами и узловыми вставками (ш-3) работают на вертикальные и горизонтальные моменты и горизонтальные опорные давления примыкающей балки.
При расчете таких соединений условно считают, что вертикальные швы (ш-1 и ш-2) между стенками (1 и 3) и накладками (2) работают на передачу опорного вертикального давления Ав примыкающей балки. В действительности эти швы воспринимают и некоторые доли изгибающих вертикальных и горизонтальных моментов. Это обстоятельство учитывают, увеличивая опорное давление на 20—30%. При расчете швов необходимо учесть также влияние конструктивного момента М’=Авbн, где bн — ширина вертикальной накладки (расстояние между швами ш-1 и ш-2).

Также условно считают, что горизонтальные швы (ш-3 и ш-4) между узловыми фасонками и поясами соединяемых балок работают на опорное горизонтальное давление Aг примыкающей балки (без увеличения на 20—30%) и на изгибающие моменты, действующие в вертикальной и горизонтальной (Мв и Mг) плоскостях. Суммарные краевые напряжения в шве (ш-3) можно приближенно проверить по формуле:

где Fшз — площадь одного горизонтального шва (ш-3) между узловой фасонкой и поясом примыкающей балки;
Wшз — момент сопротивления того же шва;
hп — расстояние между центрами тяжести поясов примыкающей балки.
Пример графического оформления сварной одностенчатой балки представлен на рисунке IV—23.

Стальные растянутые элементы и связи встречаются в деревянных конструкциях весьма часто. Применяют деревянные фермы и арки, в которых часть основных растянутых элементов (нижние пояса или затяжки, стойки) или все растянутые элементы выполнены из стали. Еще чаще встречаются стальные растянутые связи, которые служат для соединения между собой деревянных элементов — болты, тяжи, хомуты, накладки и т. д. Различают расчетные (основные) и нерасчетные (конструктивные) растянутые связи. К первым относят такие связи, которые обеспечивают передачу усилий прикрепляемых элементов и размеры которых определяют соответствующими расчетами. Ко вторым относят такие болты, накладки, скобы и другие связи, которые не принимают непосредственного участия в передаче усилий прикрепляемых элементов, но требуются для обеспечения неизменности положения всех соединяемых элементов. Размеры таких связей назначают без расчета, но с учетом характера предстоящей работы и мощности соединяемых элементов.
Расчетные стальные элементы и связи деревянных конструкций обычно изготовляют из стали марки ВСт.3. Нерасчетные связи можно изготавливать из немаркированной стали.
Тяжи и болты, а также гайки к ним должны иметь полномерную резьбу. Для предотвращения развинчивания гаек и ослабления тяжей следует дополнительно ставить контргайки. Применять для этой цели заварку гаек или подрубку резьбы не рекомендуется, так как гайки тяжей и болтов в деревянных конструкциях необходимо периодически в процессе эксплуатации подтягивать. Длину нарезки в болтах и тяжах назначают с учетом последующего подтягивания гаек и с учетом значительных колебаний в размерах деревянных элементов. Обычно длину нарезки назначают равной (3,5-4,5)d.
Сечения растянутых болтов и тяжей подбирают по площади, ослабленной нарезкой. Для подбора тяжей и болтов можно пользоваться таблицей II—6.

Размер шайб определяют по расчетному сопротивлению древесины смятию под шайбами (см. табл. I—2). Исходя из условия равной несущей способности болта (тяжа) диаметром dб растяжению и древесины смятию под шайбами рекомендуются: сторона квадрата шайбы bш=4,5 dб и диаметр круглой шайбы dш=5 dб, толщина шайбы ?ш=0,5 dб.
Для большей равномерности смятия под шайбами и меньших деформаций необходимо обеспечивать достаточную жесткость шайб, проектируя их или из толстой листовой стали, или из прокатной фасонной стали (уголки, швеллеры).
Если концы тяжа в процессе монтажа или эксплуатации недоступны, то по длине тяжа помещают стяжную муфту с правой и левой резьбой, натяжение которой достигается вращением ее при неподвижном тяже.
Стяжные (нерасчетные) болты ставят для обеспечения плотного прилегания соединяемых деревянных элементов и для возможности последующего подтягивания их петле высыхания. Постановка стяжных болтов обязательна во всех узлах и стыках сквозных деревянных конструкций, а также по длине составных элементов.

Диаметр стяжных болтов dб назначают в зависимости от толщины стягиваемого пакета, но не менее 12 мм. Под головки и гайки стяжных болтов ставят шайбы. Сторона квадрата (или диаметр круглой шайбы) должна быть не менее 3,5 dб, а толщина шайбы — не менее 1/4 dб и не менее 4 мм.
Форма стальных хомутов и накладок определяется их назначением (рис. II—61). Толщину элементов из полосовой стали принимают не менее 6 мм; наименьший диаметр круглых частей 12 мм. He следует применять полосовые накладки и хомуты большой ширины, так как такие накладки способствуют развитию трещин от усушки и загниванию древесины. В случае необходимости взамен одной широкой накладки лучше ставить две узких.
Хомуты с криволинейной поверхностью трудно плотно пригнать к древесине, так как тщательная обработка торцов деревянных элементов по кривой затруднительна. Неплотности, остающиеся между хомутом и древесиной, а также усушка древесины поперек волокон и обмятие ее вызывают повышенные деформации таких соединений. Прямоугольные хомуты с двумя жесткими планками (рис. II—61, а) дают меньшие деформации.
Растянутые элементы хомутов рассчитывают по ослабленному сечению, изгибаемые проверяют на изгиб. Жесткости последних следует уделять большое внимание, так как она оказывает решающее влияние на работу хомутов. Для повышения жесткости изгибаемые участки хомутов иногда усиливают приваркой ребер жесткости.
Сминаемые поверхности древесины должны быть проверены на прочность. Смятие древесины по криволинейным поверхностям условно проверяют по нормальному сечению.

где b — ширина доски (рис. II—61,б);
bх — ширина хомута.
В стяжных хомутах (рис. II—61,г) следует по возможности избегать углов, у которых особенно интенсивно происходит обмятие древесины. В тех случаях, когда выступающие углы обусловливаются формой прикрепляемого элемента, в углах следует ставить жесткие прокладки, распределяющие давление на большую площадь. В местах постановки болтов между половинками хомута должны быть зазоры, обеспечивающие возможность подтягивания хомутов по мере усушки древесины.
Скобы применяют только для нерасчетных креплений бревенчатых и брусчатых элементов. Обычно скобы делают из круглой стали диаметром от 10 до 22 мм. Чтобы уменьшить растрескивание древесины, желательно отверстия для скоб заранее рассверливать на неполный диаметр и на глубину около половины длины забиваемого конца.

Натяжные потолки в данный момент находятся на пике популярности. Объясняется это исключительными характеристиками этого вида отделки. Форма таких потолков может быть практически какой угодно, на рынке предлагается множество фактур и цветов. Кроме того, они отличаются устойчивостью к влаге и долговечностью. Возможным стало это благодаря развитию технологий и использованию поливинилхлорида и других современных материалов для изготовления пленок и покрытий.

Чуть более десяти лет назад выпускать натяжные потолки начали в европейских странах. На данный момент именно там находятся все самые именитые фабрики этой отрасли. В нашей стране изготовление натяжных потолков высокого качества началось относительно недавно, однако найти действительно стоящую продукцию уже можно. В Москве «Фабрика Потолков» предлагает изделия, которые ничуть не уступают европейским аналогам, но при этом стоимость их значительно доступнее. Опыт в производстве наши производители перенимают у зарубежных коллег, адаптируя его к российским реалиям. Благодаря этому продукция отечественных компаний является даже более предпочтительной, чем зарубежная.

Отражения и блеска классические натяжные потолки не имеют. Они могут окрашиваться в разные цвета, поэтому использовать их можно практически в любом интерьере. Фотоизображения на матовую поверхность также ложатся очень хорошо. Для создания их используются широкоформатные принтеры.

Имеющие глянцевую поверхность потолки считаются одним из самых лучших способов сделать площадь комнаты визуально больше. Высота помещения кажется большей, объем может придать бесшовная фактура на зеркальной поверхности потолка.

Особенно романтично смотрятся комнаты, в которых установлен сатиновый натяжной потолок. Воздушность и легкость атмосфере придает особая игра света.

Можно разделить на несколько зон пространство потолка, если использовать объемные конструкции. В эксклюзивных и дорогих интерьерах подобный прием применяют достаточно часто. Несмотря на то, что такие потолки своим владельцам обходятся дороже, результат того стоит, ведь смотрятся они действительно очень шикарно.

Повышенными эстетическими характеристиками отличаются бесшовные конструкции. Качество отделки такого типа исключает возможность прорывов на месте швов или других сопутствующих любому искусственному соединению материалов проблем.

При полунапорном режиме входной оголовок водопропускной трубы затоплен, но движение водного потока в трубе безнапорное. Труба работает по типу истечения потока из-под щита. В гладких водопропускных трубах движение водного потока неравномерное с образованием косых и стоячих волн на поверхности. В гофрированных водопропускных трубах как с гладким лотком по дну, так и без него свободная поверхность потока воды возмущенная и волнообразная, но вследствие повышенной шероховатости гофра размеры косых и стоячих волн небольшие (рис. 3.18).

Смена безнапорного режима полунапорным режимом происходит плавно без скачкообразного изменения напора в верхнем бьефе или пропускаемого расхода как в гладких, так и в гофрированных трубах (рис. 3.19).

Расчет пропускной способности гладкой и гофрированной дорожной водопропускной трубы выполняется по формуле

где ?0 — коэффициент расхода, учитывающий сопротивления, испытываемые потоком при входе в водопропускную трубу, назначаемый в зависимости от типа входного оголовка; ? — площадь сечения, равная 0,785d2 для круглой трубы; H0 — гидродинамический напор; ? — коэффициент, определяемый типом входного оголовка. Скоростной напор перед водопропускной трубой небольшой и его величиной обычно пренебрегают, подставляя в формулу (3.11) вместо H0 гидростатический напор Н.
Величина коэффициента ? больше 0,5, но меньше 1,0 и определяется по данным экспериментальных исследований. Для этого результаты экспериментов, по предложению Н.П. Розанова, наносятся на график зависимости относительного напора H/d от возведенного во вторую степень параметра расхода ?2. Опытные точки располагаются вдоль прямой, пересечение которой с вертикальной осью H/d определяет величину коэффициента ?.

В России справедливо считается, что при полунапорном режиме пропускная способность гладкой водопропускной трубы определяется только входными условиями и не зависит ни от длины трубы, ни от её шероховатости, т.е. она работает по типу «короткой». Такой же подход принят и за рубежом. По терминологии, принятой в США, на пропускную способность трубы при полунапорном режиме влияют только входные условия (inlet control), причем не только гладкостенных, но и труб из гофрированного металла. Причем за рубежом считается, что при полунапорном режиме труба работает по типу отверстия в тонкой стенке (orifice). Такой подход не совсем точен, поскольку напор H при этом определяется относительно центра отверстия и поэтому коэффициент ? = 0,5. Как свидетельствуют результаты экспериментальных исследований гладких труб, а также гофрированных труб с нормальной и со спиральной формой гофра (последние будут приведены ниже) величина коэффициента ? существенно больше 0,5.
В табл. 3.4 приводятся значения коэффициентов ? и ?0, рекомендуемые ЦНИИС для гладких и гофрированных труб без гладкого лотка по дну с различными типами входного оголовка и полученные в результате экспериментальных исследований в МАДИ.
На основе приведенных в табл. 3.4 данных для МГТ без гладкого лотка по дну были приняты коэффициенты ? и ?0. Для входа без оголовка со срезом, перпендикулярным оси трубы, эксперименты проводились с трубами различного уклона, которые показали небольшое увеличение значений коэффициента расхода с увеличением уклона. В расчетах это увеличение не учитывается, что идет в запас расчета, и рекомендуется принимать при всех уклонах ? = 0,63 и ?0 = 0,56.
Модельные экспериментальные исследования МГТ с гладким лотком по дну, выполненные в МАДИ, показали, что при уклонах трубы iT ? 0,031 во всем диапазоне существования полунапорного режима величина iT превышает критический уклон iK и поэтому труба работает по типу «короткой».
При iT = 0,01 затопление входного оголовка hВХ/dр = 1,0 происходит при ? = 0,46 и iK = 0,0123. Во время эксперимента через полупрозрачные стенки модели гофрированной трубы за сжатым сечением отчетливо просматривалась кривая подпора, в конце которой формировался гидравлический прыжок. Во всем диапазоне относительных напоров H/dр перед трубой, при которых существовал полунапорный режим, при iT = 0,01 гидравлический прыжок в трубе занимал отогнанное положение, поэтому труба работала по типу «короткой». Об этом же свидетельствует и постоянство значений коэффициентов ?0 и ? во всём диапазоне существования полунапорного режима.
При iT = 0,031 коэффициенты ? и ?0, полученные при исследовании труб различной относительной длины iT/dp = 22…28, имеют одинаковые значения ? = 0,69 и ?0 = 0,72, что свидетельствует о работе трубы при этом уклоне по типу «короткой».
При уклоне трубы iT = 0,01 значения коэффициентов несколько различаются: при iTIdp ~ 22 они соответственно равны — ? = 0,646, ?0 = 0,66, а при iTIdp = 28 — ? = 0,62, ?0 = 0,64. Это свидетельствует о том, что при iT = 0,01 на пропускную способность трубы всё же оказывают некоторое влияние сопротивления по длине трубы. Однако влияние это небольшое и поэтому значения коэффициентов ? и ?0 можно считать не зависимыми от длины трубы при iT = 0,01 и принимать их равными полученным экспериментальным значениям: при iT/dp = 28, т.е. соответственно ? = 0,62 и ?0 = 0,64.
При уклонах трубы iT = 0,05 и 0,096 коэффициенты ? и ?0 соответственно равны 0,662; 0,71 и 0,66; 0,715, т.е. значения их практически одинаковы. Сравнивая их со значениями, полученными при iT = 0,031 (соответственно ? = 0,69 и ?0 = 0,72), видим, что они хотя и близки, но всё же, несколько различаются. Причём значения коэффициента ? — в большей степени. Это свидетельствует о том, что изменение уклона трубы приводит к изменениям условий входа потока в трубу, что и сказывается на величинах коэффициентов ? и ?0.
Учитывая, что эти изменения небольшие, можно считать при iT ? 0,031 значения этих коэффициентов не зависящими от уклона трубы и принимать равными ? = 0,66 и ?0 = 0,71. При iT ? 0,031 значения коэффициентов можно принимать, как и при уклоне трубы iT = 0,01, т.е. равными ? = 0,62 и ?0 = 0,64. Именно эти значения и приведены в табл. 3.3.
Исследованные модели СМГТ без гладкого лотка по дну при уклонах iT = 0,03 и iT = 0,05 с различными типами входного оголовка показали, что во всем диапазоне существования полунапорного режима все модели работали по типу «коротких». Об этом свидетельствовал регистрировавшийся визуально характер движения водного потока в трубе у всех моделей. За сжатым сечением по всей длине трубы поток находился в бурном состоянии, а движение потока было практически равномерным. Только при расходах, близких к расходу, при котором происходила «зарядка» трубы, за сжатым сечение формировалась кривая подпора. Гидравлический прыжок в конце кривой подпора не формировался и труба работала по типу «короткой». Об этом же свидетельствовали и выполненные расчеты критического уклона. У всех исследованных моделей перед «зарядкой» уклон трубы превышал величину критического уклона (результаты расчетов iK для портального оголовка приведены на рис. 3.15 и 3.16).
Анализ и сопоставление полученных коэффициентов ? и ?0 для каждого из исследованных оголовков при уклонах iT = 0,03 и iT = 0,05 свидетельствует о том, что с увеличением уклона происходит небольшое увеличение пропускной способности. Учитывая, что влияние уклона на пропускную способность небольшое, его можно не учитывать, как и поступили в ЦНИИС при исследовании МГТ без гладкого лотка по дну, что идет в запас расчета. В таком случае для СМГТ с различными входными оголовками с гофром 125×25 мм при работе в полунапорном режиме следует принимать следующие коэффициенты: ? = 0,73 и ?0 = 0,65 (вход без оголовка со срезом, перпендикулярным оси трубы), ? = 0,72 и ?0 = 0,67 (портальная стенка), ? = 0,7 и ?0 = 0,68 (раструбный).

Общество с ограниченной ответственностью «Невадо» известно в Санкт-Петербурге как компания, специализирующаяся на установке натяжных потолков всех видов — глянцевых, сатиновых, тканевых, резных… Однако не меньшую популярность компания приобрела своими программами лояльности клиентов. Так, на протяжении более десяти лет, которые компания находится на рынке этих услуг, коллектив Санкт-Петербургского предприятия устанавливает натяжные потолки – ссылка на сайт nevado.ru поможет узнать о различных скидках и акциях. Вот и сейчас компания запустила новый проект, о котором стоит рассказать особо. Это полномасштабная акция «Скидки новоселам».

Кто может пользоваться акцией?

Как ясно из названия, участниками акции могут стать люди, которые приобрели жилье и обустраивают квартиру. Учитываются также некоторые моменты:

• скидка имеет ограниченную территорию — акция проводится только по Санкт-Петербургу и Ленинградской области;
• до окончания акции осталось мало времени — она стартовала в сентябре прошлого года и завершается 31 марта, так что желающие участвовать должны поторопиться;
• только новоселы могут быть участниками акции скидок.

Размер скидки и условия предоставления

Размер скидки — 10 процентов. Она предоставляется тем, кто в этот период приобретает или заказывает любой товар или услугу от компании «Невадо». При этом размер покупки не важен. А вот срок с момента заключения договора купли-продажи, договора долевого участия или свидетельства о госрегистрации права собственности имеет значение — он не должен превышать более трех месяцев. Это логично, ведь акция рассчитана на тех, кто совсем недавно приобрел жилье и занимается его ремонтом.

Что можно приобрести по акционной цене?

В этот счастливый момент всем новоселам можно покупать по выгодной стоимости все, что предлагает компания «Невадо»? Это широкий спектр натяжных потолков из ПВХ, в том числе:

• глянцевые потолки;
• потолки матовые;
• сатин;
• тканевые потолки;
• потолки цветные, с рисунком типа «Звездное небо»;
• потолочная фотопечать.

Скидки распространяются на услуги компании по установке одноуровневых и двухуровневых, «парящих» и резных потолков. Кроме того, при покупке встраиваемых в потолок светильников также предоставляется скидка.

Важно!

Так как компания предоставляет одновременно несколько скидок, разные предложения могут суммироваться, а акция для новоселов не действует на те товары и услуги, которые уже продаются по акционной цене.

К механизмам, оборудованным электроприводом, которые могут быть применены при проведении горноразведочных выработок, относятся бурильные машины, погрузочные машины, скреперные лебедки, вентиляторы, водоотливные насосы, электровозы.
Разнообразие и непостоянство факторов, влияющих на режим работы и нагрузку электродвигателей горных машин, затрудняет определение их мощности расчетным путем. Поэтому она выбирается, исходя из ориентации на практические данные. По соображениям максимальной простоты и эксплуатационной надежности для привода забойных машин применяется в основном асинхронный двигатель трехфазного тока с коротко-замкнутым ротором. Основным условием, предъявляемым к этим двигателям, является: обеспечение двигательной мощности при сохранении высоких значений пускового и максимального моментов.
В настоящее время в качестве привода шахтных машин и механизмов находят широкое применение следующие типы электродвигателей: для погрузочных машин — ВАМП, для насосов — ВАО, лебедок канатной откатки — ВАОК, маневровых лебедок — BAOЛ, вентиляторов местного проветривания — BAOM и для электровозов — ДК, ЭДР, MT.
Большинство перечисленных двигателей относится к единой серии BAO (взрывобезопасные, асинхронные, обдуваемые) мощностью от 0,27 до 100 кВт. Выпускаются они в горизонтальном и вертикальном исполнении как короткозамкнутыми (ВАО, BAOЛ, ВАОМ), так и с контактными кольцами (BAOK).
Охлаждение двигателей обеспечивается вентиляторами, насаженными на вал ротора.
Дистанционное управление шахтными механизмами осуществляется посредством кнопочных постов, которые соединяются с пускателем контрольным кабелем.
Отличительной особенностью схем дистанционного управления передвижными забойными механизмами является то, что пускатель может находиться на значительном расстоянии от машины, на которой установлены двигатель и кнопочный пост управления. При этом машина и пускатель соединяются между собой одним кабелем.
В качестве примера может служить принципиальная схема дистанционного управления электросверлом. Для электросверла допускается напряжение не выше 127 В, поэтому в специальном пусковом агрегате наряду с контактором имеются два понижающих трансформатора: один — для подачи рабочего напряжения к двигателю, а второй — для питания цепи управления. Режим работы электросверла характеризуется частыми пусками и остановками, в связи с чем управление производится по «толчковой» схеме нажатием кнопки, установленной на корпусе. При нажатии кнопки замыкается цепь контакторной катушки К, втягивается ее сердечник, замыкая контакты К, что и обеспечивает включение электродвигателя. Отпускание кнопки приводит к разрыву цепи контакторной катушки и отключению двигателя.
Принципиальная схема управления маневровой лебедкой является примером дистанционного управления реверсивным электродвигателем.
Кнопочный пульт размещается на корпусе лебедки, электродвигатель Которой соединяется с реверсивным магнитным пускателем шестижильным кабелем. Три жилы кабеля являются силовыми и три — цепью управления. Управление лебедкой осуществляется также по «толчковой» схеме. При нажатии кнопки В срабатывает промежуточное реле РПВ, контакты которого замкнутся в цепи контакторной катушки В и разомкнутся в катушке Н. Прохождение тока через катушку В обеспечивает замыкание ее контактов в силовой цепи, а следовательно, и вращение двигателя. Аналогично произойдет переключение при нажатии кнопки Я: в этом случае замкнутся контакты H и двигатель будет вращаться в другую сторону.
На проходческих работах в отдельных случаях могут с успехом применяться и автоматические системы управления. Наиболее подходящими для применения автоматизации управления являются водоотливные, вентиляторные и компрессорные установки.
Простейшей схемой автоматизации, предназначенной для водоотлива, является комплект аппаратуры АВ-5. Схема АВ-5 (рис. 105) работает следующим образом: при повышении уровня воды в водосборнике реле замыкает контакт нижнего уровня НУ, а затем верхнего уровня ВУ. Срабатывает промежуточное реле пускателя РП, замыкающее свои контакты в цепи катушки К, и катушка включает свои контакты в силовой цепи насоса. Размыкание ВУ при снижении уровня воды в водосборнике не воздействует на схему, так как этот контакт шунтирован блок-контактом К в цепи пускателя. Насос работает до тех пор, пока при понижении уровня воды не разомкнется контакт нижнего уровня НУ, отключающий через промежуточное реле магнитный пускатель. Подобным образом могут быть автоматизированы и другие установки.

В качестве электропривода стационарных машин, к которым относятся компрессорные и подъемные установки, на горнопроходческих работах применяются также в основном асинхронные двигатели.
Компрессорные установки мощностью до 100 кВт оснащаются электродвигателями с короткозамкнутым ротором, а от 100 до 200 кВт — с фазным. При мощности свыше 200 кВт используются обычно специальные синхронные двигатели марки ДСК, ДСКП, применение которых дает возможность повысить cos φ, к. п. д. и снизить чувствительность к колебаниям напряжения.
Управление приводом компрессоров осуществляется с помощью магнитных пускателей, контакторов или комплектной аппаратуры.
В настоящее время для управления стационарными компрессорами производительностью более 10 м3/мин применяются типовые комплектные устройства автоматического управления, предназначенные для асинхронных и синхронных двигателей на любое напряжение. Они обеспечивают контроль давления масла, температуры воздуха, перегрузки электродвигателя и др. Отклонение любого из указанных параметров от нормального значения вызывает автоматическое отключение компрессорного агрегата.
Проходческие подъемные установки в связи с необходимостью плавного регулирования скорости оборудуются асинхронным электродвигателем с фазным ротором мощностью до 150 кВт. Для небольших подъемных установок обычно применяются двигатели серии AK или AM напряжением 220/330 В*с ручным контроллерным управлением.
Низковольтная электромагнитная и электрическая аппаратура управления электроприводом подъемной установки монтируется на станциях и пультах управления. Станции и пульты управления выпускаются специальными заводами в смонтированном виде. На пультах управления или специальных колонках располагаются рукоятки управления контроллером, рабочим и предохранительными тормозами, а также контрольно-измерительная аппаратура и аппаратура сигнализации (указатель глубины, скоростемер, сигнальные лампы и др.).

Метод определения относительного возраста используется при наличии последовательно залегающих слоев осадочных пород. Осадочные породы и стадии осадконакопления располагаются в порядке от более старых к более молодым (по вертикали снизу вверх). В случае, когда слои осадочных пород не подвергались деформациям, наиболее молодые породы находятся сверху, наиболее старые — снизу. Относительный возраст может быть установлен и для таких процессов, как сбросы, складчатость, интрузивная деятельность и эрозия. Если какой-либо из них затрагивает слои осадочных пород, то он является более поздним, нежели сами породы.

На рисунке 4.4 в хронологическом порядке показаны: старые осадочные породы (1, 2, 3), произошедший затем сброс, вызвавший несогласие (эрозия), и молодые осадочные породы (4, 5).

Важным звеном метода определения относительного времени образования осадочных пород являются ископаемые остатки, или окаменелости. Окаменелости — это сохранившиеся и породах остатки растений и животных (см. рис. 4.5). Существует несколько вариантов сохранения окаменелостей. В осадочных породах сохраняются остатки многих организмов, живущих в морской среде, таких как состоящие из известняка (CaCO3) кораллы или раковины моллюсков. В породах присутствуют и остатки костей животных. Растения остаются в виде илистой углеродной пленки, впоследствии превращающейся в сланцы. Иногда поровые пространства костей или раковин заполняются минералами, занесенными еще грунтовыми водами, и этот процесс аналогичен цементации обломков в осадочной породе. Другие виды окаменелостей возникают, когда исходное залегающее вещество полностью замещается другим. Например, окаменелое дерево образуется при замещении ископаемой древесины диоксидом кремния, сохраняющим древесную структуру. Следы жизнедеятельности ископаемых организмов, например норы, следы, тропы, являются косвенным доказательством существования жизни в древности.

Для каждого геологического периода характерны свои виды растений и животных. В конце концов они становились вымершими (т. е. исчезли с лица земли), и на смену приходили новые виды растений и животных. Постепенное изменение организмов на длительном протяжении времени называется эволюцией. Вертикальное наслоение осадочных пород, имеющих определенный относительный возраст, может быть использовано для установления относительного времени существования ископаемых, которые присутствуют в этих породах (см. рис. 4.6). Геологи собрали и определили возраст большинства окаменелостей. Любую осадочную породу можно датировать по окаменелостям, содержащимся в ней. На рисунке 4.7 породы, обозначенные буквой А, являются более старыми, а буквой Б — более молодыми.

Руководящие ископаемые — это характерный вид растений или животных, который существовал в течение относительно малого периода геологического времени. Такой вид ископаемых помогает определить возраст любой осадочной породы, в которой он встречается. Группы ископаемых, найденные в осадочных породах одного типа, называются комплексами ископаемых остатков. По ним можно проследить контур залегания горных пород и определить геологическое время образования этих пород и ископаемых.

Окаменелости могут применяться и для определения среды, в которой происходило осадкообразование. Различные растения и животные существуют в разных местах — это морские берега, болота, ложе океана.

Возраст окаменелостей, так же как и осадочных пород, можно определить косвенным способом — с помощью радиоактивности (см. рис. 4.8). Если установлен возраст слоев вулканического пепла, покрывающих и подстилающих окаменелость, то можно сказать, что окаменелость старше, чем покрывающий слой, и моложе подстилающего слоя.

Бурение скважины направлено к цели бурения — предположительно, породе-коллектору. Ho в процессе бурения ствол скважины проходит через сотни слоев осадочных пород: сланцев, песчаников, известняков, и эти слои очень похожи. Каким образом можно идентифицировать каждый слой осадочной породы и породу-коллектор в процессе продвижения через них?

Слои осадочных пород образовались в разное время, и в них присутствуют разные ископаемые остатки, которые могут сыграть ключевую роль в определении слоев породы. Крупные ископаемые, такие как кораллы или моллюски, оказываются раздроблены буровым долотом на мелкие куски, и, когда они выносятся на поверхность буровым раствором, их практически невозможно обнаружить. Однако осадочные породы также содержат в избытке микроископаемые.

Микроископаемые настолько малы, что их можно различить только с помощью микроскопа (см. рис. 4.9). Обычно они не повреждаются буровым долотом, поэтому попадают на поверхность в неизменном виде. Микроископаемые являются основой для биостратиграфического метода определения состава и возраста пород. Название слоев пород, содержащих характерное микроископаемое, обычно соответствует названию самого микроископаемого, а в целом такие слои именуются зонами или биозонами. Например, зона Siphonia davisi состоит из слоев осадочных пород, содержащих микроископаемое Siphonia davisi (см. рис. 4.10). Горизонт в скважине, который можно узнать по первому появлению определенного микроископаемого, его наиболее высокому содержанию или последнему появлению этого микроископаемого, называется палеопробой (палеограницей). Палеопробы также могут быть использованы для того, чтобы определить, находятся ли слои осадочных пород выше или ниже, чем слои и уже пробуренной скважине (см. рис. 4.11).

Многие микроископаемые — это оболочки одноклеточных растений и животных, живших в океане. Фораминифера представляет собой одноклеточное животное с оболочкой, состоящей преимущественно из кальцита (см. рис. 4.9а). Она может жить как дрейфуя в воде, так и прикрепляясь ко дну. За всю историю Земли известно около 30 тыс. видов фораминифер.

Радиолярия (лучевик) — это плавающее одноклеточное, живущее в океане и имеющее оболочку из кремния (SiO2) (см. рис. 4.9в). Некоторые кремнистые известняки образовались именно в результате превращения отложений раковин радиолярий.

Кокколиты — сферические оболочки, выполненные кальцитом (кокколитофоры), покрывающие водоросль, дрейфующую в водной толще океана. Они настолько малы, что могут быть определены только с помощью растрового электронного микроскопа. Древние относительно чистые известняковые отложения кокколитов и фораминифер называются меловыми отложениями.

Диатомы представляют собой одноклеточные растения, дрейфующие в воде, с оболочкой из кремния (см. рис. 4,9б). Древние относительно чистые отложения диатом называются диатомовой землей. Из древних отложений оболочек диатом сформировались и некоторые кремнистые сланцы. Споры и пыльца, выделяемые растениями для воспроизводства, также представляют собой микроископаемые.

Ученых, которые изучают ископаемые остатки, называют палеонтологами, микроископаемые — микропалеонтологами, а микропалеонтологов, специализирующихся на спорах и пыльце, — палинологами (или weed and seed people).

Россыпную минерагению складчатых орогенных сооружений южного фланга Центрально-Азиатского пояса (ЦАСОП) — каледонид Северного и герцинид Южного Тянь-Шаня — имеет смысл рассматривать совместно с примыкающими с юга киммеридами-альпидами Южного Тянь-Шаня, Памира, Гиндукуша, образующими единую высокогорную страну, характеризующуюся нарастанием контрастности рельефа, которое было спровоцировано произошедшим в конце эоцена столкновением Индийской и Евразийской плит.

Профиль россыпной минерализации этой территории складывался под влиянием;

— сочетания ансамблей разнородных по строению и возрасту блоков складчатого основания, в строении которых участвуют породы широкого возрастного диапазона — от докембрийского складчатого основания до палеогеновой молассы и вулканитов среднего-кислого состава и даже олигоцен-миоценовой молассы, также частично деформированной;

— начавшегося в эоцене коллизионного орогенеза, создавшего складчатые и складчато-глыбовые сооружения хребты Памира-Гиндукуша и возрожденные горы Тянь-Шаня, с характерными для них высокогорным рельефом, обеспечивающим значительный вертикальный диапазон вскрытия потенциально россыпеобразующего оруденения;

— вертикальной ярусностью морфолитогенеза — от аридного и семиаридного на аккумулятивных и денудационно-аккумулятивных равнинах внутригорных впадин до ледового и нивального в альпийской зоне гор и на высокогорных плато.

Соответственно, россыпная минерагения территории характеризуется:

1. Широким набором минеральных типов россыпей: от традиционных, золотоносных, отрабатывавшихся с глубокой древности (иногда с примесью Os, Ir и Pt, как, например, в Карасуйском и Атбашинском районах Киргизии), и оловоносных, преимущественно непромышленных (хр. Каратау, Восточный Памир и др.), до редких (россыпи ювелирных камней Памира, преимущественно элювиальные и склоновые) и «экзотических» россыпей, возникновение которых обусловлено специфическим аридным литогенезом.

2. Абсолютным преобладанием россыпной формации растущих гор (РФ,), характеризующейся приоритетом аллювиальных (и водно-ледниковых) долинных и террасовых россыпей во врезающихся долинах в сочетании с аллохтонными пролювиальными россыпями конусов выноса и континентальных дельт во внутригорных впадинах.

3. Достаточно узким (неоген)-четвертичным возрастным диапазоном промышленного россыпеобразования, но при участии ископаемых россыпей.

В связи с этим отметим, что, рассматривая эволюцию россыпеобразования в области каледонид-киммерид-альпид Тянь-Шаня, А.Г. Лузановский, наряду с эпохами формирования россыпей, отвечающими собственно орогенному этапу развития территории, выделяет также несколько более древних уровней россыпеобразования, отмеченных металлоносными конгломератами и песчаниками, древнейшим из которых является вендский уровень концентрации золота и тяжелых минералов в составе молассовой формации в Срединном Тянь-Шане (верховье р. Бол. Нарын). Тот же автор указывает, что условия для россыпеобразования в регионе неоднократно возникали в палеозое, о чем свидетельствуют концентрации золота, высокоустойчивых тяжелых минералов, и даже киновари в виде «рудной гальки» (Туркестан-Алайская зона) на нескольких стратиграфических уровнях: в раннем кембрии, ордовике — раннем силуре, среднем-позднем девоне, раннем карбоне и перми.

В мезозое наиболее определенно выделяется средне-позднеюрская эпоха россыпеобразования, отмеченная во многих, в том числе высокогорных, районах Средней Азии (Ферганский, Гиссарский и др. хребты) повышенными концентрациями золота (до 6 г/т), платиноидов, минералов титана и циркона в базальной части залегающих на погребенном пенеплене угленосно-терригенных разрезов, причем продуктивность базальных слоев определяется наличием юрских палеорусел. По данным А.Г. Лузановского, их примером могут служить литифицированные юрские россыпи, известные в Ферганской и Таджико-Афганской депрессиях, образовавшиеся за счет перемыва каолиновой триас-юрской коры выветривания. В перекрывающих гравелитах и песчаниках выявлены высокие содержания тяжелых минералов, образующие типичную минеральную ассоциацию комплексных россыпей.

Более широко проявлена золотоносность конгломератов в составе позднемеловых и, особенно, неогеновых молласовых формаций, последних -на промышленном уровне. Их представителем являются описанные А.А. Сапрыкиным неогеновые золотоносные конгломераты Предпамирского молассового прогиба. За счет перемыва этих конгломератов на фоне продолжающегося воздымания горной страны, были сформированы нижне-среднеплейстоценовые валунно-галечные конусы выноса, золотоносность которых заметно превышает таковую в исходных толщах, в свою очередь давшие начало серии террасовых и долинных россыпей, многие из которых были отработаны уже в глубокой древности. Примером таких россыпей может служить узел р. Ях-су. И.А. Мезгин и др. указывают, что на строение таких пролювиальных россыпей часто оказывают влияние активные тектонические уступы.

Генетический спектр золотоносных россыпей высокогорий довольно широк. Только на территории Кыргызстана известны элювиальные (Суртансары, Кумколь), склоновые (Иштамберды, Андагул), пролювиальные и аллювиально-пролювиальные (Сусамыр, Зап. Каракол,), аллювиальные (россыпи Чаткала, Сандалаш, Сусамыр, Нарын), флювиогляциальные (Сарыджас, Аксай, Чон-Кемин) россыпи (по данным Ш.Т. Текенова и др). В их формировании, наряду с коренными источниками, принимали участие олигоцен-миоценовые красноцветы и конгломераты эоплейстоценового возраста (Г.Н. Колосова и др., там же). Четвертичные аллювиальные и пролювиальные россыпи золота — это главные промышленные россыпные объекты региона, отработка которых, в том числе и в высокогорной зоне на отметках 2000-2600 м, периодически осуществлялась в I-III, Vll-X вв. н.э., в 90-е годы XIX — 80-е годы XX вв. Широко известны также «Дарвазские россыпи» Таджикистана и Памира, отрабатывавшиеся в 1920-30-х годах Журавско-Покорским прииском. По современным оценкам А.Г. Пузановского и др., общая масса золота в россыпях Дарваза и Памира оценивается в 4 тыс.т при среднем содержании металла 0.1 г/м3. Определенные перспективы связаны также с современными аллювиальными (русловыми) россыпями высокогорий Южного Узбекистана и Афганистана (долинами рек Пяндж, Вахш, Кокча, Кафирниган), причем в большинстве случаев источниками золота являются не только золоторудные поля, но золотоносные неогеновые конгломераты, к участкам размыва которых приурочены повышенные концентрации металла. В зоне среднегорий (например, в западных отрогах Туркестанского и Зарафшанского хребтов) также известны россыпи золота, преимущественно пролювиальные (конусов выноса и пересыхающих русел), частично отрабатываемые старателями. По мнению А.А. Сапрыкина, именно прогрессирующее воздымание горной страны с поэтапным переотложением металла на фоне постепенного сокращения площади впадин явилось главным фактором концентрирования металла до уровня промышленных содержаний.

Отличительной особенностью четвертичных россыпей рассматриваемой россыпной провинции является их формирование в условиях аридных и семиаридных обстановок, что определило некоторые специфические черты строения россыпей. Особенность этих литогенетических обстановок составляет широкое распространение россыпей, формировавшихся при участии дефляционных процессов, что особенно характерно для внутригорных впадин и межгорных бассейнов Тянь-Шанской россыпной провинции. При этом дефляционное остаточное обогащение не только заметно повышает концентрации металла в поверхностном слое золотоносных россыпей, но и создает некоторые своеобразные минеральные виды остаточных россыпей, как например, песчано-желваковые россыпи фосфатных, песчано-железистых и буро-железняковых конкреций, часто с высокими содержаниями Ag (до 20 г/т) на разрушаемой поверхности мел-палеогеновых отложений, остаточные валунно-галечные дефляционные россыпи поделочного сырья (кахалонга, окаменелого дерева, халцедона), представляющие объекты старательской отработки. Как отмечает А.Г. Лузановский, этот генетический тип россыпей особенно характерен для зоны пьедесталов мелкосопочника, такыров и бессточных котловин, однако встречается также и в каменистых высокогорных пустынях (Памир).

Методами предупреждения и защиты тоннелей от обводнения при текущих ремонтах являются: организация поверхностного водоотвода, устройство защитных водоотводных экранов и локализация течей.
Поверхностный водоотвод — заключается в предупреждении проникновения в массив поверхностных вод путем расчистки и планировки поверхности надтоннельной юны для регулирования стоков, создании сети водоотводных устройств и инфильтрационных покрытий. Эти меры должны выполняться для каждого эксплуатируемого тоннеля. Поверхность рыхлых грунтов покрывают водонепроницаемыми мембранами, слоем асфальтобетона или дерном. Трещины в прочных грунтах заполняют цементно-песчаным раствором или глиной с трамбованием. Для укрепления откосов на них высевают траву или высаживают кустарники. В откосах предпортальных выемок в необходимых случаях устраивают подпорные стены с системой водоотвода. Чтобы перехватывать стекающие воды, устраивают нагорные и отводящие канавы и лотки, располагая их по направлению горизонталей склонов с плавным понижением к логам или оврагам. Разрушенные лотки должны быть восстановлены. При сложном рельефе канавы сооружают в несколько рядов. Поперечные сечения и уклоны водоводов должны обеспечивать сток воды без заиливания. При больших уклонах во избежание размыва русла водоотводных канав и лотков их выполняют ступенчатыми.
Установка защитных водоотводных экранов. Защитные водоотводные экраны устанавливают в местах капежа, течей волы из-за обделки на контактный провод или элементы его крепления, на электромеханическое оборудование. В качестве водоотводных экранов используют пластиковые зонты или листы оцинкованной стали толщиной 1,5…2 мм. Размер экрана определяется из расчета площади водопроявления. Для крепления защитных водоотводных экранов в обделке тоннелей применяют анкеры различной конструкции, например, клинощелевого или распорного типа диаметром 10…12 мм.
Работы но установке защитных водоотводных экранов проводят с подмостей, с изолированной площадки автомотрисы АДМ или технологической площадки, установленной на МПТ-4. Вначале определяют ориентацию установки экрана — в крест или параллельно оси тоннеля в зависимости от площади и направленности водопроявления. Затем производят оборку слабоустойчивого бетона в местах установки экрана и бурят шнуры диаметром 12…14 мм в обделке тоннеля, число которых определяют исходя из местных условий. В шпур устанавливают анкеры, на которых закрепляют защитный экран.
Локализация течей заключается в организации водоотвода поступающей в тоннель воды с помощью трубок, желобов и штроб, вырезанных в обделке, с последующим сбросом в водоотводные лотки. Для этого в месте поступления воды забуривают шпур и заделывают в него трубку. Поверхность обделки вокруг шпура покрывают гидроизолирующим составом проникающего действия, что позволяет максимально локализовать в шпуре поступающую воду. На заделанную трубку надевают шланг и закрепляют его хомутами на поверхности обделки или в прорезанной штробе. Второй конец шланга заводят в лоток.
В тоннелях с положительной температурой внутри тоннельного воздуха установленную трубку срезают заподлицо с поверхностью и от нее вертикально вниз к водоотводному лотку на обделке закрепляют V-образный пластиковый или из оцинкованной стали профиль. Поступая из шпура, вода стекает по стене под профилем, не смачивая смежные участки обделки и не отклоняясь от движения воздуха при прохождении поездов.
При низких отрицательных температурах воздуха в таких водоотводах возможно замерзание воды. Поэтому они должны иметь надежную силовую защиту или искусственный обогрей в виде линейных электрических нагревателей. В зарубежной практике для локализации течей применяют индустриально изготавливаемые системы, которые позволяют существенно сократить время выполнения работ на их монтаж и обеспечить более надежный и эффективный сброс воды от истока до водоотводного лотка.