Месяц: Октябрь 2019

После возведения комплекса доменной печи часть его объектов испытывают для проверки качества изготовления и монтажа конструкций в условиях, приближенных к эксплуатационным.
Испытанию подлежат все листовые конструкции: доменная печь, воздухонагреватели, пылеуловитель, газоочистка, газовоздухопроводы центрального узла (внутрицеховые) и внешнего комплекса (межцеховые), а также конструкции колошникового копра и наклонного моста (для печей объемом менее 3200 м3). На первом этапе каждый сосуд (кроме собственно печи) и газопровод испытывают избыточным давлением на прочность и плотность отдельно от других. При испытании на прочность величину испытательного давления принимают на 25% больше нормативного рабочего давления и потери давления не учитывают. Испытание на плотность производят при нормативном рабочем давлении с подсчетом величины утечки воздуха (в процентах).
Исправление обнаруженных дефектов производится после снятия давления. Дефектные участки сварных швов вырубают и вновь заваривают. Устранив дефекты, испытания повторяют до тех пор, пока утечки воздуха не прекратятся, т.е. потери давления не будут превышать норму.
Подъем и снижение давления производят ступенями с выдержкой на каждом этапе не менее 5 мин. Осмотр испытываемых участков допускается примерно через 10 мин после того, как достигнуто испытательное давление.
Абсолютное давление воздуха определяют как сумму барометрического и монометрического давления. Продолжительность испытания на герметичность должна быть не менее 1 ч. Масса доменной печи с учетом стальных конструкций, литья, огнеупорной футеровки и технологического оборудования, но без шихты меньше усилия избыточного давления даже при испытании на плотность. Поэтому печь испытывают только продувкой сжатым воздухом вместе со всем комплексом (от воздухопровода холодного дутья и воздуходувки до дросселя газоочистки). Испытание продувкой сжатым воздухом на давление не более 20 МПа выполняют после раздельного испытания каждого из объектов
И раздельное, и комплексное испытание конструкций сжатым воздухом — ответственный этап возведения доменной печи, выполняемый по специальному проекту производства работ с соблюдением и обеспечением особых мер безопасности. В частности, на все время испытаний устанавливают опасные зоны: радиусом 50 м от объекта, испытываемого на давление 25 МПа и выше, и 26 м от объекта, испытываемого на давление 7—25 МПа. В пределах этой зоны запрещается нахождение людей, непосредственно не связанных с проведением испытаний. Лица, допущенные к испытанию, проходят специальный инструктаж.
Все сосуды перед испытанием тщательно вентилируют, отсутствие внутри них горючих и взрывоопасных газов контролируют отбором проб воздуха, так как их наличие может привести к взрыву и разрушению конструкций.
Всю контрольно-измерительную аппаратуру (манометры, термометры) устанавливают в безопасных местах.
Испытание на избыточное давление свыше 7 МПа можно проводить только при температуре окружающего воздуха выше —20°С.

Трестом передвижки и разборки зданий Моссовета летом 1937 г под непосредственным руководством автора настоящей работы был запроектирован, поднят, а затем и передвинут указанный дом. Необходимость подъема этого здания была вызвана предстоящим повышением отметки тротуара, а передвижка в связи со строительством на месте расположения дома высоких подходов нового Каменного моста через Москва-реку.
Здание, имеющее в плане форму буквы «Г», кирпичное, пятиэтажное с подвалом, объем — 17600 м3, площадь застройки — 900 м2 и вес —7500 т. Отметка среза была принята на 1,5 м выше пола подвала. На этой отметке во все капитальные стены, параллельные направлению движения, были заведены рандбалки из двутавров, которые одновременно служили и ходовыми балками. В стены, расположенные нормально к направлению движения, также заводили рандбалки, но ярусом выше. Для рандбалок применялись двутавры № 45 и № 55. Сначала здание подняли на 1,855 м, а затем передвигали на 74 м.
Под рандбалками пробили сквозные гнезда для домкратов, которые установили на одной вертикальной отметке. Кирпичную кладку под домкратами усилили железобетонной плитой. На домкраты, поднимавшие поперечную стену, поставили специальные компенсаторы равные высоте нижнего яруса рандбалок продольных стен. Подъем производился 92 гидравлическими 200-тонными домкратами системы «Перпетуум».
Для обеспечения одновременности и равномерности подъема всего дома была применена система водяной нивелировки. Для стимулирования быстрейшей работы домкратов согласно проекту, как было сказано, рабочие должны были следить за тем, чтобы уровень воды в отводной трубке системы водяной нивелировки был на 2 мм ниже нуля деления шкалы. По мере подъема под каждый домкрат подводили клетку размером 1х1 м из рельсов. Рельсы скреплялись точечной электросваркой во всех местах их взаимного пересечения.
Благодаря подъему не только сохранили первый этаж, но и устроили высокое полуподвальное помещение. Необходимо отметить следующие недостатки, имевшие место при осуществлении данного подъема:
1. He была применена централизованная система транспортировки жидкости в домкраты. Поэтому на подъеме было занято около 90 рабочих вместо 25. В первые дни подъем происходил медленно, потому что больше половины рабочих не имели опыта и не были своевременно обучены правильному обращению с ручными насосами к гидравлическим домкратам. Кроме того, у некоторых домкратов насосы часто выходили из строя из-за неточности центрировки плунжера насоса по отношению к его цилиндру, а мастерская для ремонта насосов еще не была создана.
2. Для подъема на высоту 1,885 м следовало бы применить домкраты с ходом поршня 50 см, а не 16—17 см. При наличии таких домкратов и централизованной системы их питания весь подъем был бы осуществлен за 8—10 дней вместо 14.
Здание двигалось параллельно его длинной стороне. Под каждой из трех стен длинной стороны устраивалось по одному пути. Нагрузка от поперечных стен передавалась через рандбалки на продольные стены. Оказалось, что на территории движения и на месте нового положения здания насыпные грунты с большим содержанием органических примесей и слабые насыщенные водой пылеватые пески залегают до глубины 8,0 м, а ниже — галька. В связи с этим было решено рельсовые пути между старым и новым положением здания основать на деревянных сваях, а новые фундаменты — на железобетонных забивных сваях. Учитывая малоосадочность свайных фундаментов, сэкономили на тяговых усилиях: передвигали здание с уклоном в 0,002°. Однако, как уже указывалось, из-за усложнения работ по заводке рандбалок и устройства путей с уклоном эти работы обошлись значительно дороже, чем полученная экономия в тяговых усилиях.
Здание передвигалось по каткам тремя 10-тонными лебедками. Две из них были основными, а третья оттягивала на себя часть длинного троса основного полиспаста.
Как при подъеме здания, так и во время его передвижки жильцы не выселялись, и они продолжали пользоваться всеми удобствами (водопровод, канализация, электрическое освещение, газ и т. п.).
По всем перечисленным объектам, начиная с 1935 г., как проектирование, так и производство работ осуществлялось под руководством автора данной работы. Во всех последующих объектах принимали активное участие в проектировании и производстве работ и другие работники треста передвижки зданий.

В водохозяйственном и дорожном строительстве при решении задач по экологической реабилитации природных объектов в целом и отдельных их участков в различных климатических зонах России область использования МГТ постоянно расширяется и растут масштабы применения водопропускных переходов из МГК в странах СНГ. Искусственное водопропускное сооружение следует рассматривать в плане его потенциального воздействия на все компоненты охраны окружающей среды: охрану водных объектов с учетом их народнохозяйственного значения; охрану атмосферного воздуха; охрану почв; охрану биосферы; сохранение ландшафта; медико-социальные аспекты и др. Они представляют собой единый комплекс, который необходимо учитывать как на стадии строительства, так и на стадии эксплуатации. Многолетний опыт строительства показывает, что конструкции из металлических гофрированных структур (МГС) по сравнению с железобетонными трубами наряду с другими достоинствами экологически безопасны, обладают определённой эстетической привлекательностью и органично вписываются в природный ландшафт. Они совместимы при использовании с геотекстилем, габионами и георешетками. Всё это позволяет говорить о возможности минимизировать факторы негативного воздействия на экосистему в месте проведения работ и последующей эксплуатации такого водопропускного сооружения, что в некоторых случаях является единственным решением проблемы сохранения экологического баланса в природе при пересечении транспортной магистрали с естественным или искусственным водотоком.

Вопрос охраны природы и рационального использования природных ресурсов при проектировании водопропускных сооружений из МГС на автомобильных дорогах следует рассматривать с учетом особенностей природных явлений района расположения сооружения и оценивать по его влиянию на экологию прилегающей территории. При этом должны учитываться не только работы по строительству водопропускных труб, но и работы, связанные с технической рекультивацией земель придорожной полосы, а также биологический этап рекультивации, включающий в себя комплекс соответствующих агротехнических мероприятий.

При строительстве и эксплуатации водопропускного сооружения на всех стадиях производства работ следует выполнять требования по охране окружающей среды путем предупреждения и ограничения их отрицательного воздействия на природную среду до установленных предельно допустимых уровней. В связи с этим одной из основных задач при проектировании гидротехнического дорожного объекта является разработка мероприятий, снижающих отрицательное воздействие автомобильного транспорта на окружающую среду. Можно выделить следующие основные возможные виды негативного воздействия на окружающую среду вследствие строительства труб из МГС:

— эрозия земель за счет концентрации водных потоков искусственными сооружениями, кюветами и канавами;
— изменение условий формирования поверхностного стока;
— нарушение гидрологического режима реки; изменение береговой линии, сечения водотока; активизация русловых процессов при строительстве сооружения;
— загрязнение атмосферного воздуха автомобильным транспортом;
— загрязнение грунтов и вод маслами, топливом автомобилей и дорожно-строительных машин на строительных площадках;
— загрязнение территории вблизи временных баз строительным мусором и бытовыми отходами.

Проектные решения должны исключать возможность заболачивания пойм, эрозии почв, размыва и выноса растительного грунта, размыва берегов, изменения уровня грунтовых вод, нарушения условий развития растительного и травяного покрова на пойме в районе водопропускного сооружения или мостового перехода. При строительстве труб из МГС без отступления от проектных решений все вышеперечисленные воздействия не должны изменить или заметно ухудшить сложившие условия окружающей среды, которые могут вызвать эрозию земель в районе сооружения.
В проекте производства работ при строительстве водопропускных сооружений из гофрированных металлических структур должна учитываться специфика природоохранной зоны и конкретных нерестовых водотоков с превалирующим видом обитателей. При размещении, проектировании, строительстве и вводе в эксплуатацию сооружений предприятия обязаны по согласованию с органами рыбоохраны предусматривать в проектах и сметах мероприятия по сохранению рыбных запасов. При оформлении разрешения на водопользование учитывается требование органов рыбоохраны к качеству воды нерестовых водотоков. На зарыблённых и нерестовых водотоках, согласно строительным нормам и правилам (актуализированная редакция СНиП 2.06.07-87), при проектировании водоотводных каналов, кульвертов и других водопропускных сооружений, препятствующих свободной миграции рыб, необходимо предусматривать строительство специальных рыбопропускных сооружений.

В проектах МГТ необходимо учитывать следующие общие положения:

— при пересечении транспортными магистралями мелких рек и ручьев (поверхностных водотоков) должна обеспечиваться свободная миграция рыб и наземных животных;
— трубопроводы не должны пересекать нерестилища и зимовальные ямы рыб;
— в месте пересечения водного объекта, участка концентрации наземных животных или на путях их миграции трубопровод должен оснащаться техническими устройствами, обеспечивающими отключение поврежденного в результате аварии участка трубопровода;
— после завершения строительства, реконструкции или ремонта трубопровода запрещается оставлять неубранные конструкции, оборудование и незасыпанные участки траншеи;
— при проектировании и строительстве трубопроводов должны обеспечиваться меры защиты объектов животного мира, включая ограничение работ на строительство трубопроводов в периоды массовой миграции, в местах размножения и линьки, выкармливания молодняка, нереста, нагула и ската молоди рыбы и др.

При устройстве сооружений из МГК на нерестовых водотоках можно выделить два основных варианта расположения МГТ при строительстве (рис. 4.19):

1) строительство водопропускного сооружения в стороне от водотока с последующим устройством нового подводящего русла;
2) строительство водопропускного сооружения в пределах существующего русла с устройством временного отводящего русла на период строительства.

В первом случае сооружение строится «насухо» и не зависит от паводков, времени года, сезона нереста и миграции рыб. Однако к устройству нового подводящего и отводящего русла предъявляются повышенные требования по берегоукреплению и сопряжению с существующим руслом. Во втором варианте МГТ оказывает наименьшее влияние на существующее русло, но к его недостаткам надо отнести устройство временного отводящего русла на период строительства, которое представляет собой прокоп с устройством земляной перемычки, и невозможность строительства сооружения во время паводка, нереста и миграции рыб. Сечение прокопа должно пропускать расчетные расходы воды по реке, а земляная перемычка — выдерживать размыв во время строительства.

Выбор варианта зависит от многих факторов, которые обычно учитывают при проектировании водопропускных сооружений рыбохозяйственного назначения:

— особенности территории строительства (климатические, геоморфологические, гидрологические, инженерно-геологические, социальные и экологические условия);
— тип водотока (горный, равнинный и т.д.);
— время и продолжительность строительства;
— видовой и размерный состав рыб, обитающих в данном водотоке, и их жизненную стратегию;
— стадию жизненного цикла рыб, на которую оказывается воздействие;
— сроки нереста и продолжительность сезонной миграции рыб (скат и расселение разных видов рыб);
— прогнозируемые воздействия на состояние водной экосистемы в период строительства и в течение эксплуатации сооружения (последствия влияния строительства на устойчивость водной экосистемы);
— эколого-экономическая составляющая проекта.

Кроме того, предварительно необходимо проанализировать плановое расположение водотока и выбрать место строительства. Если есть возможность спрямить русло в пределах одного меандра, то следует предпочесть первый вариант строительного решения расположения сооружения. При этом необходимо обратить внимание на сопряжение подводящего русла с существующим руслом. Створы переходов с использованием водопропускных труб через реки надлежит выбирать на прямолинейных устойчивых плёсовых участках с пологими неразмываемыми берегами при минимальной ширине затапливаемой поймы. Створ перехода следует, как правило, располагать перпендикулярно динамической оси потока, избегая участков, сложенных скальными грунтами. Укладка труб на перекатах, как правило, не допускается. Крепление откосов и дна необходимо осуществлять рваным камнем, размер и толщина которого определяются в соответствии с расчетным расходом воды в реке. Это наиболее важно на реках с большими расходами и уклонами, имеющими хорошо выраженное русло.

Также следует учитывать, что на среду обитания рыб отрицательное воздействие оказывает увеличение скорости течения при сужении русла водотока под мостом из-за строительства примостовой насыпи, потери части дна реки при засыпке его строительным мусором, при установке коротких водопропускных труб (меньше ширины основания дорожного полотна) и образования препятствия для миграции рыб из-за засыпки устья трубы.

Водопропускные сооружения из МГК в РФ проектируются на работу в благоприятном безнапорном режиме и поэтому обычно предусматриваемое проектом укрепление входного и выходного лотков металлических гофрированных труб габионными конструкциями или камнем позволяет исключить образование размывов. Обычно при производстве работ естественные уклоны местности и рельеф не нарушаются, поэтому сброс поверхностного стока в пониженные места не вызывает их заболачивания.

Строительные работы в подавляющем большинстве случаев производятся в весенне-летний период, а на период выпадения возможных дождевых осадков предусматривается возведение временных сооружений по отводу ливневого стока, поэтому условия движения поверхностного стока в районе строительства не изменяются или изменяются незначительно. Водопропускные трубы по согласованным проектам следует устанавливать, где это возможно, на осушенных руслах.

В период проведения строительных работ минимальное нарушение донных и береговых биотопов, прибрежной растительности при максимальном сохранении естественного гидрологического режима -основные задачи при сохранении среды обитания лососевых рыб. Если автодорога проходит вблизи лога (соседнего водотока, оврага, промоины, ручья) или пересекает его, то надо учесть, что установка водопропускной трубы на участке пересечения конуса выноса наносов нежелательна, так как последует её быстрое заиление.

При наличии естественного водного потока строительная площадка должна быть защищена от воды различными способами:

— сооружением обводного канала, установкой наклонного желоба или временной трубы;
— сооружением ограждающей стенки из мешков с песком или шпунтовой изгороди;
— устройством водонепроницаемой перемычки, отделяющей зону работ;
— понижением уровня грунтовых вод путем откачки воды насосом из зоны работ (строительного котлована).

Вопросы охраны окружающей среды имеют свою специфику и в период подготовки к строительству водопропускных переходов из СМГС, и при сооружении объекта, и в период эксплуатации.

При выполнении работ по подготовке территории к строительству искусственного сооружения надо предусматривать следующие мероприятия по охране окружающей среды:

— все временные здания и сооружения размещаются на специальной строительной площадке, находящейся за пределами водоохраной зоны;
— их тип не должен требовать заглубленных в грунт фундаментов, нарушающих существующий растительный слой грунта;
— все стационарные строительные механизмы, работа которых обеспечивается двигателями внутреннего сгорания, должны устанавливаться на металлические поддоны для сбора масла, конденсата и дизельного топлива;
— поддоны следует периодически очищать в специальные емкости и их содержимое в установленном порядке отправлять эксплуатирующим техником на утилизацию;
— производится срезка и складирование растительного слоя грунта, попадающего в зону работ, для возможности его дальнейшего использования при рекультивации;
— места складирования ГСМ покрываются железобетонными плитами, исключающими возможность попадания их в почву при заправке строительной техники и др.

Для исключения в период строительства труб из CMГС загрязнения водотока предусматривается очистка русла от случайно попавших материалов и конструкций существующего моста при его разборке.

В основной период строительства должны осуществляться следующие мероприятия по охране окружающей среды:

— сбор отработанных ГСМ в специальные закрытые емкости, исключающий их попадание в грунт;
— уборку строительного мусора и вывоз его по мере накопления в специально отведенные отвалы;
— применение на всех видах работ технически исправных машин и механизмов;
— передвижение машин и механизмов только по временным проездам, имеющим покрытие из железобетонных плит, которые исключают повреждение растительного слоя грунта;
— полив в сухое время года отсыпаемой насыпи для уменьшения пылеобразования;
— технология производства строительных работ при сборке труб из МГС и устройстве обоймы не должна предполагать использования каких-либо химических соединений, которые могли бы, в случае аварии, оказать негативные воздействия на экологию прилегающей территории.

В проектной документации должны быть предусмотрены ликвидационные работы после завершения строительства водопропускных сооружений из МГК:

— удаление из русла рек островков, отсыпанных во время сооружения фундамента;
— очистка русла водотока от загромождающих его предметов, извлечение и вывозка свай, подмостей и временных опор;
— разборка и вывоз временных сооружений со строительной площадки, планировка и рекультивация земель, занятых под строительную технику, монтажные площадки, карьеры и временную подъездную дорогу, для дальнейшего их использования по назначению.

После окончания строительства проводится рекультивация и благоустройство временно занимаемых земель. Работы по рекультивации земель подразделяются на два этапа: технический, в процессе которого формируется земная поверхность, и биологический, в процессе которого восстанавливается биологическая активность почвы за счет использования специальных приемов агротехники, внесения повышенных доз органических и минеральных удобрений. На стадии технического этапа формируется поверхность земли с тщательной её планировкой. Работы по биологическому этапу выполняются землепользователем после завершения технического этапа. Эти работы продолжаются в течение 2…3 лет.

Если водопропускные трубы из СМГС обеспечивают пропуск временных водотоков в короткий временной период и поэтому длительный период стоят сухими, то в них могут поселиться животные.

Дизельные генераторы, рассчитанные на триста киловатт, являются электрическими станциями значительной мощности, используемыми с целью обеспечения жизнедеятельности объектов со значительным числом электрических приборов. Это больше по размерам электрические станции, которые могут в течение весьма продолжительного временного промежутка генерировать высококачественный ток для требовательных устройств.

Электрические генераторы такого типа активно эксплуатируют на следующих объектах:

• Предприятия, цеха и другие крупные промышленные объекты;
• Коттеджные поселения;
• Строительные площадки;
• Объекты, имеющие социальное значение: дошкольные образовательные учреждения, школы, медицинские центры, муниципальные организации.

Установки могут быть одно- и трёхфазными. Первые подойдут для питания стандартных электрических устройств, а вторые для того, чтобы обеспечить функционирование строительных и промышленных агрегатов. Вы можете узнать дизель генераторов 300 квт цену в одной из специализированных компаний.

Дизельные электростанции мощностью 300 киловатт считаются универсальными агрегатами: их можно применять в роли основного или же запасного источника питания. Во втором случае лучше покупать образцы, в которых предусмотрен автозапуск. Сразу же после того, как исчезает электричество, станция автоматически начинает работать. Самые выносливые образцы способны успешно работать в течение целого дня без пауз. Мотор генераторов даже в случае функционирования на незначительных оборотах может генерировать большой объём электрического тока. Это означает, что он не будут перегреваться и не нуждается в технологичных паузах.

Учитывая мощность техники, стоит отметить, что она не сжигает большое количество топлива. В среднем расход колеблется от шестидесяти до девяноста литров за шестьдесят минут. Точные значения определяются конкретным образцом и уровнем нагрузок. Тут важно учитывать, что расходы, которые указываются в инструкции, как правило, определяются для нагрузки на уровне семидесяти пяти процентов.

Генераторы обладают внушительными размерами. Перед тем, как приобрести подобное оснащение, для него необходимо обустроить отдельную комнату.

Купола применяют для покрытия крупных зрелищных сооружений, а также промышленных зданий производственного назначения — выставочные павильоны, цирки, спортивные залы, круглые литейные дворы доменных печей и др.
По конструктивным решениям и схеме работы различаются ребристые и сетчатые купола.
Для монтажа ребристых куполов применяют временную опору, расположенную в центре купола, на которой собирают внутреннее опорное кольцо. Для его точной сборки и последующего раскружаливания (после монтажа всего купола) временная опора в верхней части имеет домкратные узлы или песочницы, а для производства работ на опоре имеются лестницы и рабочая площадка с перильными ограждениями.
Опорное кольцо точно выверяется по высоте и в плане, так как без этого нельзя точно выдержать геометрическую форму всего купола.
Нижняя часть ребер опирается на нижнее опорное кольцо или на фундаменты — отдельные или кольцевые.
При монтаже ребер их укрупняют на весь пролет. Если по условиям грузоподъемности монтажных кранов в крупных куполах целиком ребро поднять не удается, устраиваются дополнительные промежуточные опоры. Ребра монтируют в определенной последовательности для исключения большой односторонней нагрузки на внутреннее опорное кольцо. Устанавливают два противоположных ребра, затем — два следующих ребра в перпендикулярном направлении. После этого последовательно монтируют по одному ребру, равномерно заполняя всю площадь купола.
Если жесткость из плоскости у ребер недостаточно велика, необходимо объединить ребра попарно в блоки и в такой же последовательности монтировать блоками.
До установки постоянных связей устойчивость ребер обеспечивают парными расчалками. После монтажа всех несущих конструктивных элементов купола производится его раскружаливание путем равномерного опускания с помощью домкратов или песочниц, из которых для опускания выпускают через пробки прокаленный песок.
На рис. 11.15 дана схема монтажа цирка в Москве на проспекте Вернадского.

Для монтажа конструкций спроектировали и изготовили на базе козлового крана радиально-поворотное устройство грузоподъемностью 30 т. С помощью мачты смонтировали центральную временную опору высотой 34 м и верхнее опорное кольцо. На кольцевом пути установили и расчалили наружную опору. Затем с помощью монтажного портала подняли ригель опорно-поворотного устройства и оперли на центральную монтажную и наружную опоры.
В зависимости от геометрических и весовых параметров купола монтажные краны (гусеничные, башенные, рельсовые и специальные) можно располагать внутри или снаружи купола.
На рис. 11.16 показана принципиальная схема монтажа и подъема целиком на проектную отметку купола диаметром 57 м, массой 720 т, со стрелой подъема 21 м. Этот купол был смонтирован при сооружении музея на Поклонной горе в Москве.
На перекрытии (на отметке 10,5 м) на восьми тумбах высотой 1,2 м собрали нижнее опорное кольцо из 16 отправочных марок с соединением на высокопрочных болтах. Установили центральную временную опору и смонтировали на ней верхнее кольцо. Затем двумя башенными кранами установили симметрично противоположные накрест лежащие полуарки купола, связи и распорки. После этого смонтировали восемь колонн (в квадратных сквозных проемах нижнего опорного кольцо) с раскреплением их в двух плоскостях монтажными подкосами.
Колонны нарастили временными оголовками с касающимися траверсами, к которым присоединены по два электромеханических подъемника грузоподъемностью 50 т каждый.

Тяги подъемника соединили с нижним опорным кольцом и электроподъемниками, включенными синхронно, кольцо вместе с куполом было поднято на проектную отметку (ход подъемника — 11,6 м). Кольцо закрепили на колоннах, электромеханические подъемники и всю временную оснастку демонтировали.
В дальнейшем башенными кранами закончили монтаж конструкций кровли и стен.
При проектировании сетчатых куполов конструктивные решения должны учитывать намеченную схему их монтажа. Пологие сетчатые купола большого пролета могут монтироваться с использованием центральной и кольцевых промежуточных опор. Известен случай, когда для монтажа пологового сетчатого купола была сделана соответствующая планировка холма, устроены фундаменты, уложены конструкции сетчатого купола большого пролета, а затем механизированным способом грунт холма был удален, т.е. купол раскружален.
Возможен навесной способ монтажа крупных сетчатых куполов (без промежуточных опор). При этом в процессе монтажа необходимо строго следить за геометрией и напряженным состоянием всех основных несущих конструктивных элементов купола.
Это можно осуществить только с помощью современных компьютерных средств с соответствующим программным обеспечением.

Узбекистан — благодатная страна для развития сельского хозяйства. Климатические условия здесь позволяют выращивать овощи и фрукты круглый год. Политика развития фермерского хозяйства, которая сейчас активно внедряется в сельскохозяйственную сферу, также дает большой прирост сельскохозяйственной продукции и поставку ее на городские рынки.
Сельскохозяйственная продукция — это в основном быстропортящийся товар, и чтобы создать торговлю с минимальными потерями, необходимы условия, которые обеспечили бы нормальный температурно-влажностный режим в торговой зоне и в местах хранения этой продукции.
Тень… В условиях Узбекистана тень является одним из главных мер борьбы естественными средствами с перегревом воздушной среды. Еще не ушли из памяти базары городов воздушной среды. Еще не ушли из памяти базары городов Узбекистана, где торговля шла под теневыми навесами, устроенными в торговых рядах. Однако эта мера не была столь эффективной как для сохранности товара, так и самого продавца против иссушающего горячего воздуха в летние знойные дни. Положение усугублялось еще и тем, что, как известно, в зимние дни температура воздуха в Узбекистане опускается в отдельные годы до -20°С и более, И в этих условиях при открытом хранении продукты подвергаются обморожению и потере вкусовых качеств. Попытки создать более благоприятные условия для торговли прослеживаются в старых базарах дореволюционного Узбекистана (рис. 15.6.1.1).

Из приведенной фотографии видно, что это были легкого типа, выполненные из древесных стволов крытые торговые ряды, которые хоть как-то защищали от осадков и палящих лучей солнца. До сравнительно недавнего времени рынки Узбекистана представляли собой картину со множеством рядов небольших торговых палат и прилавков с теневыми навесами, устроенными над ними. Отбрасываемые от них тени в течение дня меняли свое положение, и, по существу, продавец большую часть времени со своим товаром находился под палящими лучами солнца. В лучших условиях находились владельцы капитальных магазинов, однако они составляли небольшой процент от общих торгующих точек.
Из года в год огромные государственные средства расходовались на обустройство рынков в Узбекистане, и в основном они шли на строительство торговых палат, павильонов, складских помещений, санитарно-контрольных станций и пр. Однако эти меры способствовали лишь частичному улучшению условий торговли, тогда как оставалась нерешенной серьезная проблема — проблема комфорта и качества архитектурной среды.
Насущная необходимость улучшения условий торговли как для продавцов, так и для покупателей, стала причиной заметной активизации в последние годы работ по реконструкции действующих и строительству новых городских рынков Узбекистана. Так, например, в Ташкенте были реконструированы такие крупные рынки, как Фархадский, Алайский, Куйлюкский, Паркентский, Чорсу, и заново отстроен огромный рынок на массиве Юнусабад. Следует при этом отметить, что главным в этой работе было включение большей части торговой площади рынков под сплошное теневое покрытие, а на старогородском рынке Чорсу был сделан первый пробный и причем удачный шаг в освоении строительства крытых рынков, разместив весь его овощной сектор под огромный двухярусный купол (рис. 15.6.1.2).

Опыт строительства этого рынка показал целесообразность дальнейшего расширения строительства подобных сооружений в Узбекистане в связи с их высокими экономическими, эксплуатационными качествами и широкими открывающимися возможностями пополнения рядов современных общественных зданий Узбекистана высокохудожественными образцами архитектуры крытых рынков. Изучение современного опыта строительства этих рынков дает возможность сделать некоторые обобщения, позволяющие раскрыть основные моменты особенностей их строительства, которые могут оказаться весьма полезными в практической работе над проектами этих типов объектов.

Не каждый человек желает жить в стандартном жилище. Многие архитекторы предлагают своим клиентам индивидуальные и необычные проекты домов. В нашем мире огромное количество таковых и встречаются они по всему миру. К примеру, на сайте https://archreforma.ru/byuro/ вы сможете подобрать для себя индивидуальный проект, который будет реализован опытными мастерами. Причем, стоит отметить, что можно реализовать самые смелые идеи. Не стоит этого стесняться. Сегодня хотелось бы предложить вам описания самых необычных домов, которые мне приходилось когда-либо видеть, да и то только на страницах интернета.

Вилла Spa House от Metropolis Design

Это интересный проект, который реализован, где бы вы думали? В Африке. Представляет собой несколько разделенных между собой зон, соединенных в единый ансамбль. Здесь есть абсолютно все для роскошного отдыха, а именно спа, бассейны, рекреационные зоны и т. д. Здесь есть и все необходимые принадлежности для максимально комфортного проживания. Находится это произведение искусства в живописном пригороде Кейптауна. Вы запросто сможете полюбоваться на него в любое удобное время, если будите отдыхать где-то рядом, а можете расположиться и в нем.

Современный Vista House

Еще один очень интересный вариант постройки. Представляет собой трехуровневый дом с потрясающим видом на столицу Японии. Более изощренного строения площадью 111 квадратных метров мне видеть не доводилось. В основном сооружение сделано из древесины, и выполнено в белой палитре.

Дом у озера (Lake House)

Дом у озера — это проект компании, которая давно работает на американском рынке. Оригинальность решения заключается в том, что здание выполнено в темных тонах, а внутри все в светлых оттенках. Это пятиэтажный особняк, который расположен на берегу залива. Не каждый сможет позволить себе провести в нем даже ночь. Действительно роскошные угловатые формы придают неповторимый внешний облик сооружению. Внутри все выполнено в белых тонах. Архитекторы постарались воссоединить два направления деятельности, воссоединив темное и белое начало. Интересный проект.

Итак, в мире существует много необычного. Это касается и архитектурных решений. Необычные проекты домов реализуют только опытные архитекторы, но уже сегодня даже в Росси есть много компаний, которые помогут воплотить мечту в реальность.

Западно-Сибирский бассейн обрамляется на западе герцинским складчатым сооружением Урала, на юге — Казахской горной страной, на востоке — склонами Восточно-Сибирской платформы. На севере бассейн открывается в Карское море.

Географически эта территория отвечает Западно-Сибирской низменности, а геологически — Западно-Сибирской платформе, имеющей отчетливо выраженное трехъярусное строение. В основании залегает сложно дислоцированный фундамент, консолидация которого в различных частях платформы закончилась в разное время. Единой точки зрения на структуру складчатого основания Западно-Сибирской платформы не имеется. Наиболее западная часть, примерно между восточным склоном Урала и меридианом г. Камышлов, слагается герцинидами. Восточнее фундамент гетерогенный, в составе которого принимают участие как нижнепалеозойские, так и до-кембрийские образования. В крайней восточной части платформы — вдоль левобережья р. Енисея мезозойский платформенный чехол бассейна лежит на нижнепалеозойских образованиях Восточно-Сибирской платформы, западный край которой, видимо, прослеживается к западу от Енисея, примерно на 300 км. Кристаллическим фундаментом для этой части платформы, видимо, служат протерозойские образования.

Породы фундамента представлены в Березовском районе преимущественно гранитами и гранитогнейсами, в Шаимском районе — метаморфизованными осадочными образованиями: глинистыми, серицито-глинистыми и алевролито-песчано-глинистыми сланцами. В центральной части бассейна на Усть-Балыкской площади фундамент сложен серпентинитами, а на Сургутской и Локосовской площадях — базальтовыми порфиритами. В Кузнецовской опорной скважине вскрыты диабазы и диабазовые порфириты, а также граниты и гнейсы.

На породах фундамента развита кора выветривания, которая в Березовском районе представлена гидрослюдисто-каодиновыми и каолинитокварцевыми образованиями мощностью 0—59 м. В центральных районах кора выветривания сложена каолинизированными породами фундамента мощностью 10—100 м. Возраст коры выветривания условно датируется триасом.

Ко второму структурному этажу относится комплекс отложений, выполняющих погребенные впадины разного возраста и различной глубины заложения. Таким образом, этот этаж является прерывистым. В области развития каледонского фундамента весьма возможно развитие впадин, выполненных отложениями среднего и верхнего палеозоя (девонскими и более молодыми). Вполне возможно, что Касская опорная скважина вскрыла отложения такого типа погребенной впадины, представленные красноцветными терригенными породами. В западной части рассматриваемой территории развиты впадины более молодого — пермо-триасового возраста. К пермо-триасу в разрезе Западно-Сибирской платформы отнесена эффузивно-осадочная толща, вскрытая рядом скважин в районах г. Тюмени, Кушмурунской впадины (северная часть Тургайского прогиба) и др. В Тургайском прогибе эта толща представлена чередованием пластообразных залежей базальтов, порфиритов и их туфов мощностью до 420 м с песчано-глинистыми пачками мощностью до 50 м. К пермо-триасу эту толщу здесь относят условно. Залегающая выше пестроцветная толща мощностью до 200 м, содержащая глыбы и гальки эффузивных пород, отнесена к верхнему триасу.

В Тюменском районе мощность пермо-триасовой эффузивно-осадочной толщи достигает 850 м, ее возраст определен по отпечаткам пластинчатожаберных и филлопод, содержащихся в аргиллитовой свите мощностью 23 м, лежащей в основании эффузивно-осадочной толщи.

В разрезе Леушинской опорной скважины на основании споро-пыльцевого анализа к пермо-триасу отнесена толща глинистых сланцев с прослоями песчаника и алевролита в интервале 1954—2500 м. Рэт-лейасовыми образованиями выполнен Челябинский грабен.

В составе платформенного чехла принимают участие юрские, меловые и третичные отложения, подразделяющиеся на ряд свит и отдельных пачек. Юра представлена всеми тремя отделами: нижним, верхним и средним.

Отложения нижнего отдела (низы тюменской свиты) представлены в центральной части аргиллитами, алевролитами и песчаниками и в скважинах Мариинской, Уватской и Барабинской галечниками, осадочно-туфогенными образованиями и алевролитами.

Среднеюрские отложения (тюменская свита) представлены сероцветными песчаниками, аргиллитами и алевролитами. На севере отложения средней юры морские, а на юге — континентальные, их мощность варьирует в пределах 100—500 м, редко увеличиваясь до 1000 м.

Верхнеюрские отложения (локосовская и марьяновская свиты) имеют в бассейне широкое распространение и представлены почти исключительно морскими фациями. Они литологически подразделяются снизу вверх на шесть пачек: в локосовской свите выделяются аргиллитовая и несчано-аргиллитовая, в марьяновской — песчаная (барабинская пачка), слабо битуминозная аргиллитовая (нижнемарьяновская), битуминозная аргиллитовая (баженовская), алевролито-аргиллитовая (верхнемарьяновская). Общая мощность верхнеюрских отложений 100—100 л. Вдоль восточного склона северного и полярного Урала мощность верхнеюрских осадков превышает 200 м.

Меловые осадки на территории Западно-Сибирской низменности имеют более широкое распространение, чем юрские. Наибольшей мощности (до 1900 м) они достигают в районах Ханты-Мансийска, Увата и Тары.

В меловых отложениях фаунистические находки позволили, однако иногда условно, выделить все ярусы. В составе нижнего мела выделяются валанжин, готерив, баррем, апт и альб. Отложения валанжина подразделяются на две толщи: нижнюю — аргиллито-глинистую и верхнюю — алевролито-песчанистую. Аргиллиты и глины валанжина обычно серые, зеленовато-серые и черные, нередко сидеритизированы. Песчаники серые и светлосерые, обычно неслоистые, средне- и мелкозернистые. Мощность отложений валанжина изменяется от 20 м в Березовском районе до 500 м в центральных частях бассейна.

Отложения готерива (нижняя часть) представлены прибрежно-морскими и лагунными осадками, сложенными серыми, зеленовато-серыми и зелеными плотными глинами и серыми тонкозернистыми полимиктовыми песчаниками. Мощность от 200 до 300 м. Отложения, по возрасту относящиеся ко второй половине готерива и к баррему, представлены пестроцветными породами, известковистыми глинами, аргиллитами, алевролитами, песчаниками, редко мергелями с включениями желваков кальцита. Породы имеют преимущественно красноватый и голубовато-зеленый цвета. Мощность отложений этого комплекса 100—700 м.

К апт-альб-сеноману на востоке рассматриваемого региона относятся сероцветные песчано-глинистые континентальные отложения, в нижней части которой встречаются прослои углей. Мощность их достигает 800— 1000 м. В западной части в составе отложений этого комплекса выделяются нижняя (апт-альб) и верхняя (сеноман) части, сложенные песчано-глинистыми осадками, разделенными толщей морских темно-серых глин (альб-сеноман).

Турон слагается сероцветными глинистыми образованиями мощностью около 40 м. Коньяк-нижнесантонские отложения представлены прибрежноморскими песчаными образованиями мощностью до 100 м, которые местами переходят в кварцево-глауконитовые песчаники и опоки. Отложения верхнего сантона и кампана характерны глинами и опоковидными глинами мощностью от 20 до 100 м. Маастрихтские и датские образования сложены известковистыми глинами и мергелями суммарной мощностью до 200 м.

Палеогеновые и неогеновые отложения представлены диатомитами, аргиллитами, глинами и кварцевыми песками. Отложения этого возраста встречаются главным образом в континентальных фациях и в меньшей мере в морских. Общая суммарная мощность их достигает 600—700 м.

Западно-Сибирская платформа в тектоническом отношении представляет впадину с глубиной залегания фундамента в наиболее погруженных частях до 5—7 тыс. м. На территории платформы, по данным региональных сейсморазведочных работ, гравиметрической съемки, площадной сейсморазведки и глубокого колонкового бурения, выделяют ряд приподнятых и погруженных участков: Северо-Сосьвинский, Северный, Обский, Нижне-Вартовский, Александровский и Тазовский своды; Надымскую, Ханты-Мансийскую и Пуровскую впадины. Глубоким бурением наиболее изучены Северо-Сосьвинский, Обский, Нижне-Вартовский и Александровский своды (рис. 59, 60, 61).

Северо-Сосьвинский свод имеет северо-восточное простирание, на юге он сужается и примыкает к Туринскому выступу. Ширина свода 50—250 км, длина 500—600 км. Данные бурения, сейсморазведочные работы и расчеты глубин залегания до магнитных возмущающих масс показывают, что палеозойский фундамент в пределах свода находится на глубинах 500—2200 м. Минимальные глубины отмечаются в северной и южной частях свода, а максимальные — в центральной части.

В пределах Северо-Сосьвинского свода выделяются Березовская, Шoганская, Сартыньинская, Игрим-Шухтунгортская, Топсуйская и другие зоны поднятий.

Березовская зона поднятий располагается в восточной части свода. Протяженность ее 150—200 км, ширина 40—50 км, амплитуда 200—300 м. Поверхность фундамента в целом испытывает погружение с северо-запада на юго-восток от 900—1000 до 1400—2000 м.

Игрим-Шухтунгортская зона поднятий расположена южнее Березовской. Общее простирание зоны северо-северо-восточное. Длина ее 125 км. Фундамент залегает на глубинах 1400—1800 м. Шухтунгортский участок этой зоны выявлен сейсморазведочными работами 1960—1961 гг. Простирание этого участка восточное.

Сартыньинская зона поднятий расположена западнее Игрим-Шухтунгортской. Простирание зоны северо-восточное. Длина ее около 100 км, ширина 40—50 км. Фундамент залегает на глубине 1200—1500 м.

В пределах Северо-Сосьвинского свода в настоящее время выявлено 20 газовых месторождений. Среди них такие крупные, как Пунгинское, Пахромское, Игримское и др. Месторождения расположены в основном в широкой полосе прибрежно-морских отложений, развитых по восточному склону Северо-Сосьвинского тектонического свода. Эта полоса отложений, выклинивающихся на склоне свода, получила название региональной зоны выклинивания и нефтегазонакопления.

Газовые залежи приурочены как к сводам погребенных поднятий, так и к их погружениям. В последнем случае они приурочиваются к зонам выклинивания пластов мезозоя и являются типичными, литологически экранированными залежами, которые нередко называются кольцевыми.

Коллекторами для этих месторождений являются базальные песчаники, образовавшиеся за счет разноса терригенного материала с выступов фундамента в процессе верхнеюрской морской трансгрессии. Эти песчаники обладают большой изменчивостью в коллекторских свойствах как в вертикальном, так и горизонтальном разрезах. Возраст коллекторов датируется как верхнеюрский.

Пунгинское газовое месторождение, по данным сейсморазведки и глубокого бурения, имеет куполовидную брахиантиклинальную форму с крутым восточным крылом и более пологим западным и южным крыльями. Амплитуда поднятия 113 м. Газоносной являются песчано-ракушняковая пачка и частично песчаные породы в кровле тюменской свиты, залегающие в интервале 1709—1865 м (рис. 62).

Обский (сургутский) свод расположен в центральной части бассейна и представляет собой крупное, вытянутое с севера на юг, региональное поднятие. По подошве мезо-кайнозойских отложений свод имеет длину 350 км и ширину до 140 км. Амплитуда 1200 м. Обский свод осложнен структурами второго порядка, такими, как Пимский вал, Чернореченский вал и Тром-Еганская группа поднятий, разделенными небольшими прогибами. Структуры второго порядка в свою очередь осложнены структурами третьего порядка, одной из которых является Усть-Балыкская антиклиналь. Эта антиклиналь приурочена к Пимскому валу, расположенному в юго-западной части Обского свода.

В пределах Обского свода открыто три нефтяных месторождения: Усть-Балыкское, Западно-Сургутское и Северо-Сургутское. Наиболее крупным из них является Усть-Балыкское, которое представляет собой крупную структуру размером 40х8 км, осложненную двумя поднятиями. Нефтеносными являются песчаные отложения валанжина и готерив-баррема. Нефтяные залежи приурочены к пластам Б1, Б2, Б3, Б4 и Б10. Наибольшую площадь нефтеносности имеет залежь песчаного пласта Б1 (рис. 63, 64). Коллекторами являются песчаники, пористость которых изменяется от 15 до 26 %, проницаемость от 380 до 1200 мд. В продуктивной части разреза породы-коллекторы чередуются с плотными темно-серыми аргиллитами.

На Западно-Сургутском и Северо-Сургутском месторождениях нефтеносны также отложения валанжина и готерив-баррема (пласты Б1, Б2+3, Б10).

Нижне-Вартовский свод расположен восточнее Обского, в бассейне среднего течения р. Обь, и представляет собой резко сужающуюся в юго-восточном направлении структуру размером 200х150 км. Амплитуда свода по поверхности фундамента 400—450 м. На территории свода детальными сейсмическими работами и глубоким бурением выявлены локальные поднятия, к которым приурочены нефтяные месторождения Мегионское, Локосовское, Соснинское и Медведевское. На Мегионском месторождении нефтеносны отложения валанжина (нижняя часть тарской свиты) — пласт БVIII. Коллекторами являются высокопористые и хорошо проницаемые кварцево-полевошпатовые песчаники небольшой мощности. С этими же песчаниками связана нефтяная залежь на Локосовском и Соснинском месторождениях. На Медведевском нефтяном месторождении, расположенном в 15 км юго-восточнее Cocнинского, приток нефти получен из контактовой зоны юрских и палеозойских пород.

В пределах Нижне-Вартовского свода геофизическими работами выявлен еще ряд высокоперспективных структур, смежных с открытыми месторождениями, что создает предпосылки для открытия новых нефтяных месторождений в этом районе.

Александровский свод представляет собой структуру северо-северо-восточного, близко к меридиональному, простирания. Размеры свода по длинной оси составляют 150—180 км, а по короткой — около 100 км. Александровский свод несколько асимметричен. Амплитуда его западного склона по подошве верхнеюрских отложений составляет 800—900 м, а восточного — 500—600 м. Пo поверхности фундамента амплитуда свода, по всей вероятности, составляет более 1000 м.

В пределах Александровского свода сейсморазведочными работами разных лет были выявлены и в различной степени детализированы локальные поднятия. Так, в пределах центральной части свода расположены Haзинское, Южно-Назинское и Лукашкин-Ярское локальные поднятия. Склоны вала также осложнены локальными поднятиями. На западном склоне находится Александровское локальное поднятие. Довольно крупная структура третьего порядка намечается в юго-западной периклинальной части свода, а юго-восточная периклиналь осложнена Амбарским локальным поднятием. В северо-западной части Александровского свода располагается значительное по размерам Охтеурьевское локальное поднятие, свод которого осложнен двумя небольшими куполами, а северо-восточную часть занимает небольшое Люк-Пайское поднятие. С Охтеурьевским поднятием связано одноименное газовое месторождение. На этом же месторождении получен приток газа из отложений коньяк — нижний сантон на глубине 413 м.

Севернее Александровского свода расположен Тазовский свод, имеющий северо-северо-западное простирание, размером 100х400 км. Свод осложнен рядом локальных структур, с одной из которых связано крупное Тазовское газовое месторождение. Газоносными являются песчаники мелового возраста.

Открытие газовых залежей в мелу на Охтеурьевском и Тазовском месторождениях дает возможность выделить Тазовско-Охтеурьевскую газоносную зону, в пределах которой намечается открытие новых крупных многопластовых газовых, а также нефтяных месторождений.

Особое место в структуре рассматриваемого бассейна занимает Усть-Енисейская впадина, глубоко вдающаяся в форме клина между Таймырским горным сооружением и Восточно-Сибирской платформой. Вполне возможно, что район этой впадины в дальнейшем придется выделять в самостоятельный нефтегазоносный бассейн.

Структура Усть-Енисейской впадины в достаточной мере не выявлена. Эту впадину некоторые исследователи трактуют как типично платформенную. В пользу этой точки зрения говорит ее прямое продолжение в сторону Западно-Сибирской платформы. По другим представлениям Усть-Енисейская впадина рассматривается как Предтаймырский предгорный прогиб, развившийся после замыкания герцинской складчатости в верхнепермское время. Внешнее крыло этого прогиба лежит на северном склоне Восточно-Сибирской платформы, а внутреннее (северное), видимо, лежит на герцинидах. Можно полагать, что как герциниды, так и нормально осадочные образования Восточно-Сибирской платформы, лежащие в основании этой впадины, перекрыты туфогенным комплексом триасового возраста.

В составе осадочного чехла Усть-Енисейской впадины принимают участие отложения юрской и меловой систем общей мощностью свыше 3000 м. В составе Усть-Енисейской впадины выделяется Усть-Енисейская и Пуро-Пясинская мульды, разделенные Агапско-Дорофеевским валом. Южный борт Усть-Енисейской впадины ограничивается Малохетской антиклинальной зоной, состоящей из четырех поднятий: Мадохетского, Фантусовского, Точинского и Суходуднисского. Общая протяженность этой зоны составляет около 150 км при ширине порядка 20 км. Своды этих структур обычно пологие, а крылья падают под углом от 5—10° до 20—30°. Пуро-Пясинская и Усть-Енисейская мульды отделяются от Боганидо-Хетской мульды Хатангской впадины Янгодо-Горбитским поднятием. При бурении скважин на Малохетской антиклинали были получены притоки газа из юрских и меловых пород с дебитом до 12 тыс. м3/сутки. Основными нефтегазоносными свитами в пределах Усть-Енисейского бассейна считаются отложения юрской и меловой систем и, возможно, палеозоя.

Основные перспективы нефтегазоносности в Западно-Сибирском бассейне связываются с отложениями верхнего структурного этажа — с платформенным чехлом. В разрезе отложений платформенного чехла выделяются следующие перспективные в нефтегазоносном отношении горизонты:

1) базальный горизонт, отложения которого имеют верхнеюрский возраст;

2) песчано-глинистая толща — валанжин-готерив, апт-альб и сеноман, разделенных пачками глин.

В восточной половине бассейна последние два горизонта сливаются в один горизонт в связи с переходом глин, разделяющих песчано-глинистые толщи, в песчаные пласты. В настоящее время считается, что перспективы нефтегазоносности возрастают с юга на север. В этом же направлении предполагается увеличение и этажа нефтегазоносности.

В настоящее время в пределах бассейна выявлено 26 газовых и 21 нефтяное месторождение, в районах, отстоящих друг от друга на сотни километров. Это, а также общегеологические данные, позволяют оценивать этот бассейн в качестве одного из ведущих в нашей стране.

Меры по обеспечению безопасности движения маршрутных поездов. В соответствии с ПТЭ метрополитенов РФ, ремонт сооружений и устройств метрополитена должен производиться при обеспечении безопасности движения и, как правило, без нарушения графика движения поездов. Ремонт ИССО, пути, контактного рельса, устройств СИП, связи, электроснабжения и других устройств на перегонах и станциях должен производиться, как правило, в ночное время после прекращения движения поездов и снятия напряжения с контактного рельса. Работы, не допускающие пропуск поездов, должны выполняться после закрытия для движения пути перегона, станции.

Перечень основных плановых работ на путях перегонов и станций, требующих закрытия этих путей для движения поездов, утверждает управление метрополитена. Порядок производства работ посторонними организациями в эксплуатируемых сооружениях метрополитена устанавливает инструкция, утвержденная управлением метрополитена. Порядок производства работ посторонними организациями на расстоянии до IO м от сооружений метрополитена перечислен в совместном приказе по метрополитену и строительной организации.

Сроки начала и окончания ремонта; для работ с большим объемом в сложных условиях их производства управлением метрополитена; для работ, требующих закрытия пути перегона, станции — руководителем работ по согласованию с поездным диспетчером: для работ, допускающих пропуск хозяйственных поездов, руководителем работ. Руководитель работ, требующих закрытия пути перегона, станции, а также руководитель работ по устранению внезапно возникшей неисправности но время их производства обязаны поддерживать связь с поездным диспетчером.

Запрещается приступать к работе до ограждения сигналами препятствия или места производства работ, опасного для движения, снимать сигналы, ограждающие препятствие или место производства работ, до устранения препятствия, полного окончании работ, проверки состояния пути, контактного рельса и габарита. Всякое препятствие для движения (место, требующее остановки) на перегоне и станции, а также место производства работ, опасное для движения, требующее остановки или уменьшения скорости, должно ограждаться сигналами с обеих сторон независимо от того, ожидается поезд (состав) или нет. Порядок ограждения препятствий и мест производства работ устанавливается Инструкцией по сигнализации. Выходы на закрытый для движения главный путь ограждают со всех направлений переносными сигналами остановки, которые устанавливают в местах границ закрытого пути, указанных в приказе поездного диспетчера. В торцах пассажирских платформ эти сигналы устанавливает дежурный по станции или работник службы движения, имеющий право прохода на пути, а во всех других местах — руководитель работ. За правильность установки, показаний и исправность переносных сигналов отвечает установивший их работник.

На станционных путях запрещается производить работы, требующие ограждения сигналами остановки или уменьшения скорости, без согласия поездного диспетчера, дежурного по посту централизации. а на станциях без путевого развития дежурного по станции и без предварительной записи руководителя работ в «Журнале осмотра». Ввод устройств в действие по окончании работ производится дежурным по посту централизации, а на станции без путевого развития — дежурным по станции на основании записи руководителя работ в «Журнале осмотра». При выполнении работ по устранению внезапно возникших неисправностей запись о начале или окончании работ может заменяться телефонограммой руководителя работ по тоннельной связи поездному диспетчеру и дежурному по посту централизации. регистрируемой в «Журнале осмотра», с последующей личной подписью руководителя работ.

Пути перегонов и станций закрывают для движения поездов в следующих случаях: в связи с производством работ повышенного объема и сложности, исключающих пропуск поездов до их окончания, когда временное прекращение работ для подготовки места их производства к безопасному проследованию составляет более 10 мин, когда временное прекращение работ в связи с пропуском поезда приводит к задержке их окончания в установленный срок. Полное или частичное прекращение движения поездов на линии в связи с производством работ допускается по приказу начальника метрополитена и должно быть согласовано с Городским органом управления транспортом.
Закрытие и открытие путей перегонов и станций производится приказом поездного диспетчера. Закрытие и открытие парковых и прочих путей производится устными распоряжениями поездного диспетчера. Основанием для закрытия или открытия пути является письменная заявка перед началом работ или письменное уведомление после окончания руководящим работником службы пути и тоннельных сооружений не ниже мастера. Заявки или уведомления записывают в журнале осмотра путей одной из станций, ограничивающих закрываемый перегон. Если на закрытом пути предусмотрена работа одного или нескольких хозяйственных поездов, то в заявке указывают их номера, последовательность прибытия и отправления после окончания работ. В уведомлении на открытие путей указывается об окончании работ и отсутствии препятствий для движения поездов.

Запрещается приступать к работе до получения руководителем работ приказа поездного диспетчера о закрытии пути, снятии напряжения с контактного рельса и ограждения места работ сигналами остановки. Приказ поездного диспетчера о закрытии перегона записывается на примыкающих станциях и бланках приказа по установленной форме. Копия приказа выдается машинистам хозяйственных поездов. Она является основанием и дает право на занятие перегона. После окончания работ руководитель или назначенные им подчиненные обязаны осмотреть путь или другие устройства, где производятся работы, на всем протяжении участка работ обеспечить устранение препятствий движению и обеспечить требуемый габарит. Работы, не требующие закрытия перегона (участка), выполняют, как правило, в перерывах между движением хозяйственных поездов. Руководитель работ обязан обеспечить безопасный пропуск хозяйственных поездов. Заявка на выдачу предупреждений в этом случае не выдается. Руководитель работ обязан: иметь необходимый комплект сигналов для ограждения мест работ, обеспечить их исправность, своевременную установку и снятие, после окончания работ привести участок в состояние, обеспечивающее безопасность движения и возможность подачи напряжения на контактный рельс; обеспечить окончание работ в соответствии с заявкой ко времени, указанному в приказе поездного диспетчера.

Организация движения хозяйственных поездов. Порядок формирования и движения хозяйственных поездов устанавливается ПТЭ и Инструкцией но движению поездов и маневровой работе, порядок движения путевых тележек и других съемных подвижных единиц — инструкцией, утверждаемой управлением метрополитена. Движение хозяйственных поездов по главным путям разрешается в ночное время после окончания движения электропоездов. Допускается выпуск хозяйственных поездов на главные пути до снятия напряжения с контактного рельса — за последним электропоездом. И этом случае машинист устно предупреждается мастером о наличии напряжения на контактном рельсе. Машинист обязан предупредить всех лиц, следующих с хозяйственным поездом.

После прибытия на место на значения машинист обязан убедиться в снятии напряжения с контактного рельса через дежурного по станции или поездного диспетчера. Движение хозяйственных поездов в неправильном направлении разрешается по приказу поездного диспетчера без закрытия мути перегона и допускается до снятия напряжения с контактного рельса после прохода последнего электропоезда. При формировании хозяйственного поезда локомотив прицепляют в голове иди хвосте поезда. Kак исключение допускается постановка локомотива в середине поезда. Общее число груженых или порожних платформ, прицепляемых к одному локомотиву, должно быть не более грех при движении по главному пути и не более пяти по прочим путям вне зависимости от места постановки локомотива.

При формировании хозяйственного поезда наиболее тяжелые платформы прицепляют к локомотиву, а порожние или менее загруженные — первыми в голове или последними в хвосте поезда (дальше от локомотива). Формирование хозяйственного поезда с постановкой двух локомотивов, прицепляемых в голове и хвосте поезда, производится в следующих случаях: при перевозке рельсовых плетей на рельсовозных тележках; если общий прицепной вес превышает норму, установленную для одного локомотива; если крупногабаритный груз не обеспечивает нормальную видимость машинисту.

Хозяйственные поезда должны быть оснащены противопожарными средствами, набором инструментов и другим снаряжением по нормам, утвержденным управлением метрополитена. Запрещается выпуск на линию мотовозов и дрезин, имеющих хотя бы одну из неисправностей тормозов, сцепных устройств, сигнальных приборов или радиосвязи, а также трещин в рамах, рессорах или буксовых узлах. Допускаемые скорости движения хозяйственных поездов устанавливаются приказом начальника метрополитена в зависимости от типа подвижного состава. Все хозяйственные поезда, находящиеся на линии в ночное время, должны прибыть к месту стоянки и освободить главные пути до второго предупредительного сигнала о подаче напряжения на контактный рельс. Поездной диспетчер обязан вести график исполненного движения хозяйственных поездов, а перед началом движения электропоездов проверить возвращение с линии к месту стоянки всех хозяйственных поездов после ночных работ.

Фундаменты для сооружений изготовляют из различных материалов: дерева, бутового камня, кирпича, бетона и железобетона. Металлические конструкции применяют очень редко для временных сооружений. Усилению фундаментов посвящен ряд работ.
Деревянные фундаменты и деревянные сваи. Применяются они только для малоэтажных зданий и в основном в лесных районах. Деревянные фундаменты в виде стульев и сваи успешно используются в районах распространения вечной мерзлоты и для подводных сооружений. Основной недостаток деревянных фундаментов состоит в гниении древесины, особенно при температуре более 10°С при влажности менее 70%. Поэтому при понижении уровня грунтовых вод наблюдается быстрое гниение деревянных свай и деревянных фундаментов.
Срок службы деревянных фундаментов зависит от породы дерева, диаметра бревен, степени защищенности дерева, фильтрационных свойств окружающего грунта и т.п. Деревянные конструкции, тщательно защищенные от биологических воздействий, прекрасно эксплуатируются десятки лет.
При обнаружении дефектов в деревянных фундаментах возможны либо замена отдельных пораженных элементов на новые, либо очистка деревянных элементов от гнили в случае, если глубина поражения невелика и прочность оставшейся ненарушенной части достаточна для воспринятия расчетных усилий. Заменять деревянный стул следует в том случае, если он сгнил на половину своего прежнего диаметра. На место сгнивших деревянных стульев можно ставить новые деревянные или каменные столбы. Целесообразно заменять сгнившие деревянные стулья каменными столбами на известковом и известково-цементном растворах. Основанием каменных стульев должны служить грунты с ненарушенной структурой при глубине заложения более 70 см.
В плане каменные стулья могут быть квадратными, прямоугольными и крестообразными с размерами 40…70 см. Каменные стулья крестообразного сечения применяются под взаимно пересекающимися стенами. При слабых грунтах основание каменных стульев можно расширить книзу, создав уступы или наклонные поверхности боковых граней. Глубина заложения нового стула зависит от грунтовых условий, но она должна быть не менее 0,7 м от поверхности земли.
При необходимости усиления фундаментов из деревянных свай в результате гниения дерева при понижении (постоянном или сезонном) уровня грунтовых вод обычно отрывают шурфы до постоянного уровня грунтовых вод и механически удаляют прогнившие части, после чего их заменяют другими деревянными элементами. Всю отремонтированную часть деревянной сваи выше уровня грунтовых вод покрывают специальными битумными или каменноугольными смоляными обмазками, препятствующими дальнейшему гниению дерева.
Чаще всего усиление деревянных свай, после очистки от продуктов гниения, производится заключением их в бетонную или железобетонную обойму. В этом случае после отрывки траншеи или шурфов до уровня грунтовых вод устанавливается деревянная или металлическая опалубка вдоль всего ряда деревянных свай или вокруг всего куста из деревянных свай и выполняется бетонирование. В случае если концы деревянных свай сгнили полностью выше уровня грунтовых вод, то отрывка траншей производится захватками длиной 2…3 м, а обнаженные элементы фундаментных конструкций вывешиваются домкратами и делается бетонирование ростверка до верха сохранившихся частей деревянных свай. При этом арматура, устанавливается на месте концов сгнивших деревянных свай, соединяется с оставшейся деревянной сваей гвоздями или штырями.
При разрушении деревянного ростверка он заменяется бетонными частями с вывешиванием домкратами последовательно каждого участка ростверка. При сохранении части бревен в деревянном ростверке удаляют сгнившие части и усиливают его деревянными брусьями, металлическими элементами или заключением в бетонную или железобетонную обойму.
Бутовые фундаменты. Дефекты бутовых фундаментов в основном проявляются в снижении прочности раствора и в разрушении отдельных камней, если применяются мергелистый или известняковый камни. При воздействии агрессивных вод в таких камнях появляются каверны и раковины. В старых зданиях большинство бутовых фундаментов имеют прямоугольное сечение, реже — форму трапеции. В большинстве случае возникают трещины в углах фундаментных конструкций, которые разбивают фундаменты на отдельные части.
Если камни в некоторых местах бутовых фундаментов свободно выбираются, хотя боковые стенки остаются вертикальными, а раствор между камнями потерял прочность, считается, что износ таких фундаментов составляет 60%. В этом случае для усиления часто устраивается железобетонная обойма, при этом до бетонирования выбираются расшатанные камни и удаляются разрушенный бетон и раствор. Под влиянием различных условий растворы, на которых выложены фундаменты, иногда теряют свою прочность и превращаются в легко разрушаемый материал, напоминающий пористые песчаные грунты. При этом после отрывки котлована вертикальные стенки бутового фундамента часто теряют устойчивость, а раствор между камнями практически отсутствует, в связи с чем камни из тела бутового фундамента свободно выбираются. Износ такого фундамента превышает 80%.
Для упрочнения бутовых фундаментов с износом более 80% как столбчатых, так и ленточных, в них обычно нагнетают цементный раствор консистенции 1:1…1:10 (цемент:вода) с тем, чтобы восстановить прочность и качество раствора. Для этого либо вдоль поверхностей бутового фундамента устанавливают железобетонную обойму и сквозь нее устанавливают металлические трубки для цементации, либо в каменном фундаменте пробивают или пробуривают отверстия для инъектора.
Фундаменты, выполненные из слабого камня, часто разрушаются, в некоторых случаях приходят в полную негодность, когда стены еще пригодны для эксплуатации. В этих случаях могут применяться следующие варианты усиления:
— при незначительных повреждениях кладки в ленточные фундаменты в шахматном порядке через 0,5 м закладываются анкерные штыри, на выпуске которых навешивается арматурная сетка и по ней устраивается железобетонная «рубашка» методом торкретирования, набрызгом или укладкой бетона в опалубку (рис. 3.69, а). Поверхность бетона покрывается битумной или другой изоляцией, а выкопанные пазухи засыпаются грунтом;

если в отдельных местах фундамента кладка утратила несущую способность, то для восстановления можно не заменять ее новой, а усилить столбами (рис. 3.69, б). Для этого на плиты укладываются сборные квадратные стаканы, которые заполняются бетоном и перекрываются ригелями с подбетонкой для плотного заполнения зазора между кладкой и вновь возведенными конструкциями фундамента. Малоповрежденная часть фундаментов при необходимости усиливается железобетонной «рубашкой»; при полном разрушении ленточного фундамента он либо заменяется новым, либо усиливается, как в предыдущем случае, столбами, но с укладкой по ригелям железобетонных рандбалок.
При бутовых фундаментах, кладка которых выполнена недоброкачественно или подверглась разрушающему действию агрессивной среды, наиболее опасно появление трещин в нижних ступенях фундамента. Для устранения их влияния, а также в тех случаях, когда в связи с реконструкцией или при возрастании нагрузки на бутовый фундамент необходимо увеличить площадь его подошвы, производится либо подводка железобетонного фундамента, либо пробивка штраб и отверстий в нижней части бутового фундамента и установка в них арматуры или стальных профилей с последующим цементированием пробитых штраб и отверстий раствором марки 100 и более. Грунт под новые участки фундамента уплотняется втрамбовыванием в него щебня последовательными слоями толщиной 5…10 см.
Для расширения площади подошвы столбчатого фундамента необходимо, чтобы ранее уложенная в фундамент арматура (рис. 3.70, а) была достаточной для возросших размеров фундамента, что требует изменения высоты фундамента h1 до h2 и тем самым увеличения плеча внутренней пары. Для этого в существующем фундаменте 1 обнажаются концы рабочей арматуры 6 и к ним привариваются стержни уширения фундамента, устанавливается арматура 7 и укладывается новый бетон 2.

При необходимости значительного увеличения нагрузки на отдельно расположенные столбчатые бутовые фундаменты возможно объединение их в ленточные. Чтобы давление от стен лучше передавалось на новые фундаменты, можно применять поперечники из металлических балок (рис. 3.71), устанавливаемые в стену на расстоянии 2…3 м. Вдоль боковых поверхностей бутовых фундаментов можно устанавливать железобетонные обоймы, а для закладки арматуры в двух уровнях в бутовых столбчатых фундаментах пробивают штрабы и отверстия. Железобетонные вставки и обоймы изготовляются из бетона марки 150 и более. В агрессивных средах применяются сульфатостойкие цементы, а поверхности фундаментов покрываются стеклохолстом на битуме или другими антикоррозионными обмазками.

Наиболее сложно усиление фундаментов в углах и пересечениях. Поэтому местное усиление следует проектировать вне углов и пересечений, на наиболее нагруженных прямых участках. При усилении часть нагрузки на грунт под существующим фундаментом снимается и передается на плиты уширения с таким расчетом, чтобы давление на грунт везде стало примерно одинаковым. Ребристая плита должна заделываться по контуру в штрабы и опираться на стены.
В случае значительного увеличения нагрузки на ленточные фундаменты и невозможности подводки фундаментов из-за высокого уровня грунтовых вод или наличия подземных технологических трубопроводов возможно объединение ленточных фундаментов в плиту. Для этого промежутки между ленточными фундаментами заполняются бетоном марки 150 и более с армированными сетками из круглой стали или металлическим прокатом.
Если образуются многочисленные трещины из-за неравномерных осадок ленточного бутового фундамента, то усиление можно осуществить укладкой в штрабы на уровне низа и верха с обеих сторон бутового фундамента по всей длине швеллеров или двутавров, которые соединяются между собой болтами через 1,5…3 м по длине. Затем бетонируют штрабы с металлическими балками, а сверху создают железобетонную обойму. Если вместо бутовых ленточные фундаменты выполнены из кирпича или малопрочного ракушечника, то разрушенные кирпичи или камни из ракушечника следует заменить на целые, а также заменить слой раствора, который отделился от соседней кирпичной кладки, на более прочный. При этом необходимо уложить стержни арматуры через три-четыре ряда кирпичей по высоте или через два-три ряда камней-ракушечников, а затем по аналогии с усилением ленточного бутового фундамента установить металлические балки в штрабы кирпичной кладки в двух уровнях и замоноличить штрабы цементным раствором так, чтобы минимальная толщина защитного слоя была не менее 30 мм.
Бетонные фундаменты без армирования применяются обычно в виде бутобетонных, когда в качестве крупного заполнителя применяется камень — бут. Они имеют различную форму в сечении — прямоугольную, трапецеидальную, с выступами около подошвы и др. При изменении нагрузки на фундамент, при неравномерных осадках и коррозии возникает необходимость в их усилении, а в некоторых случаях заглублении и уширении площади подошвы.
Основными дефектами таких фундаментов являются рабочие швы, образующиеся при перерывах бетонирования. В результате возникают пустоты, расщелины и полости, зачастую заполненные наносным грунтом. Обычно это происходит в зимних условиях, когда при перерывах бетонирования поверхности покрываются льдом или снегом. Ледяные линзы между нижней поверхностью бетонного фундамента и грунтовым основанием иногда являются причиной образования пустот под фундаментом и возникновения трещин в бетонном фундаменте. Для усиления необходимо очистить пустоты и заполнить, нагнетая в них цементный раствор или пластичный бетон. Прочность раствора или бетона должна быть выше прочности бетона ремонтируемой конструкции.
Железобетонные фундаменты имеют различную форму и размеры. По сравнению с другими типами фундаментов железобетонные фундаментные конструкции имеют малую площадь сечения, малый объем бетона и цемента. Дефекты железобетонных сборных фундаментов в основном определяются ошибками при изготовлении в результате нарушения режима тепловой обработки бетона, применения пластичных смесей, цементов, которые не обеспечивают необходимой распалубоч-ной прочности, или ошибками при перевозках и складировании, а также в результате неправильной подготовки основания при монтаже сборных фундаментов.
При проектировании столбчатых фундаментов могут применяться следующие варианты усиления. Во-первых, устройством рубашки, когда для увеличения подошвы фундамента обнажается арматура усиливаемого фундамента и к ней привариваются рабочие стержни усиления, устанавливаемые по граням усиливаемого фундамента (рис. 3.72, а, б). Рубашка фундамента заводится на нижнюю часть колонны на величину не менее 5 толщин обоймы и не менее большей стороны колонны.
Для восстановления несущей способности фундамента, получившего повреждения за время эксплуатации при отсутствии деформаций в основании и стабилизации нагрузки, допускается арматуру в бетоне усиления устанавливать конструктивно в один или два раза по периметру фундамента (рис. 3.72, в). Толщина и высота рубашки в этом случае определяется с учетом диаметра арматуры и величины защитного слоя.

Во-вторых, наращиванием, когда соединение осуществляется только в одном направлении приваркой арматуры наращиваемой части к обнажаемой арматуре основного фундамента (см. рис. 3.70, а). Усиление наращиванием может выполняться и с помощью железобетонных балок, пропущенных в пробитые в усиливаемом фундаменте отверстия и опирающихся на железобетонные плиты уширения (рис. 3.70, б).
Для обеспечения прочной связи между старым и новым бетоном как при усилении рубашками, так и наращиванием поверхности усиливаемого фундамента следует обработать насечкой, пескоструйным аппаратом, огнем, увлажнением бетона и обработкой его цементным тестом или применением клеевых композиций.
В-третьих, подводкой под фундамент новых частей, расположенных рядом с существующим фундаментом. В этом случае нагрузка от колонны на подводимые фундаменты передается через закрепленную на колонне металлическую обойму и подкосы, объединенные поперечными элементами.
При подводке следует обеспечить плотное примыкание существующего фундамента к подводимому фундаменту, для чего зазор, образованный между подводимым фундаментом и подошвой старого фундамента, следует заполнять пластичной бетонной смесью. Просадки и крены существующего фундамента выполняются с помощью гидродомкратов только после набора прочности нового фундамента, достаточной для воспринятия нагрузок от собственного веса конструкции.
При увеличении площади ленточного или столбчатого железобетонного фундамента путем уширения нижней ступени фундамента необходимо учитывать, что грунты в основании старого существующего фундамента уже уплотнились, а под новыми еще не консолидировались. В случае песчаных грунтов, где осадки происходят быстро во времени, участки грунтового основания под подошвой новых элементов фундаментов обжимаются давлением в 2…3 раза большим, чем может возникнуть под подошвой.
При водонасыщенных грунтах в основании для уширения фундаментов устраиваются песчаные подушки толщиной 20…50 см и производится обжатие грунтов. При лессовых просадочных или набухающих грунтах обжатие выполняется с использованием металлических или железобетонных жестких штампов, нагружаемых домкратами.
Во многих случаях требуется не только увеличить площадь подошвы фундаментов, но и сделать глубже заложение усиливаемых фундаментов подводкой сборных или монолитных железобетонных балок-стенок, столбчатых или фундаментных плит. Если под фундаментом залегает песчаный грунт, то после устройства цементной стяжки на него укладывается подводимая сборная фундаментная плита или устанавливается каркас, опалубка и изготовляется монолитная плита. Если в основании залегают водонасыщенные глинистые грунты, то грунт отрывается на 40…50 см ниже подошвы подводимого фундамента, а ширина траншеи на 1 м шире подошвы фундамента, и траншея засыпается крупным или среднезернистым песком, который уплотняется послойно (через 10…15 см). Затем устраивается стяжка из цементного раствора и проводятся работы, описанные выше.
Наиболее сложно усиливать бетонные и железобетонные конструкции в углах и в местах пересечений ленточных фундаментов. Поэтому при реконструкции ленточных фундаментов часто применяют контрфорсы через 2…3 м по длине с обеих сторон ленточного фундамента.
Подводка фундамента при наличии слабых грунтов в основании или вблизи более глубоко заложенных фундаментов осуществляется последовательно путем устройства столбчатых фундаментов глубокого заложения, которые являются частью подводимого ленточного фундамента.
Подводка, как правило, производится в зависимости от прочности существующих фундаментных конструкций и действующей на фундаменты нагрузки на участке длиной 2…3,5 м. Перед отрывкой шурфа или траншеи стену и фундамент закрепляют металлическим рамным каркасом в пределах участка и поддерживают с помощью домкратов через металлические балки, после чего подводят фундамент. Так последовательно подводятся один за другим элементы ленточного фундамента, которые впоследствии объединяют металлическими балками. При необходимости подводки фундамента в виде плиты большой ширины для повышения ее жесткости иногда устраивают железобетонные контрфорсы с обеих сторон старого ленточного фундамента. Арматура контрфорсов соединяется через отверстия, пробитые в стенке старого фундамента. Расстояние между контрфорсами принимается в зависимости от ширины подводимой плиты, ее толщины и армирования, свойств грунтов основания, действующей нагрузки в пределах 2,5…4,5 м.
Свайные фундаменты особенно эффективны в тех геологических условиях, когда на небольшой глубине (до 10 м) залегают прочные грунты, которые могут быть надежной опорой для нижних концов свай. Свайные фундаменты для усиления старых фундаментных конструкций устраиваются из сборных железобетонных свай, набивных бетонных, буроинъекционных корневидных, составных металлических, свай-оболочек и т.п.
Свайные фундаменты устраивают как непосредственно под существующими фундаментами, так и рядом в виде выносных свай. Они могут быть устроены в основании больших железобетонных плит каркасных зданий для исправления неравномерных по площади осадок. В этом случае в железобетонных плитах прорубаются окна для забивки или задавливании через них железобетонных свай. После обжатия погруженных свай домкратами усилием в 2 раза большим, чем расчетная нагрузка на сваю, плита соединяется с помощью специальных металлических траверс с домкратами, а сваи служат опорами для подъема.
После одновременного подъема железобетонной плиты всеми домкратами на проектную величину полость между ее нижней поверхностью и грунтовым основанием заполняется пластичным бетоном. Домкраты снимаются на 14…21 дн. после того, как бетон набрал необходимую прочность. На разрушенные головы забитых свай устанавливаются дополнительные арматурные каркасы для связи арматуры железобетонной плиты с арматурой свай. После этого стыки тщательно бетонируются пластичным мелкозернистым бетоном.

При усилении фундаментов используются также впрессованные сваи Мега, которые устраиваются из сборных железобетонных составных элементов заводского изготовления (рис. 3.73, а). Элемент сваи обычно выполняется сечением 25×25 или 30×30 см, длиной 60…80 см, армируется продольной рабочей арматурой и хомутами. Нижняя часть сваи имеет симметричное острие, при необходимости укрепленное листовой сталью толщиной 6…10 мм. Элементы по мере погружения стыкуются торцевыми гранями с помощью вертикальных штырей диаметром до 50 мм. Сваи вдавливаются поэлементно гидродомкратами, используя в качестве упора подошву существующего фундамента. При этом прочность существующего фундамента следует проверить на продавливание и на изгиб.
При усилении фундамента сваями Мега необходима отрывка котлована с оголением части подошвы фундамента, в значит временная разгрузка существующего фундамента на период проведения работ по задавливанию свай. Наращение и вдавливание элементов производят до достижения сваей расчетной несущей способности. Между оголовником сваи и распределительной плитой устанавливаются специальные подпорки, позволяющие передать усилие со сваи непосредственно на фундамент. После извлечения домкрата зазор между оголовником сваи и распределительным элементом заполняют бетоном. Сваи Мега могут устанавливаться как по оси фундамента в ряд, так и симметрично относительно оси в два ряда и более.
Для повышения несущей способности столбчатых и ленточных фундаментов небольшой ширины (до 3 м) обычно применяются выносные сваи, располагаемые за контуром усиливаемой части. Для этого с каждой стороны столбчатого или ленточного фундамента в один или два ряда сваи погружаются под давлением, в 2 раза превышающим расчетную нагрузку на сваю. Нагрузка передается подведением дополнительных балок, либо расширением ростверка.
При усилении ленточных фундаментов часть нагрузки может быть передана на располагаемые рядом свайные опоры посредством железобетонных ригелей, пропускаемых через пробитые в усиливаемом фундаменте отверстия (см. 3.73, б). Ригели опираются на железобетонный монолитный ростверк, который устанавливается на головы выносных железобетонных свай. Шаг рам, образованный ригелями и сваями, следует принять из расчета воспринятия полной нагрузки существующим фундаментом и его усилением. Вовлечение свай в работу происходит одновременно с осадкой старого фундамента.
Для обеспечения более полной передачи усилий на выносные сваи между верхом ростверка и ригелями или непосредственно на головы свай устанавливают домкраты.
При опирании поперечных балок непосредственно на сваи одновременному обжатию подлежат две симметричные сваи. При наличии обвязки, соединяющей головы свай в продольном направлении при ленточном фундаменте, обжатие производится отдельными участками. При этом на границе участков обвязка должна иметь поперечный шов. Перед снятием домкратов следует подклинить поперечные балки металлическими клиньями (рис. 3.74, а), с помощью которых можно поднять конструкцию и в образовавшееся пространство установить металлические подкладки с последующим бетонированием.

С целью недопущения ослабления ленточных фундаментов может быть рекомендован способ усиления, при котором в фундаментной стене пробивают отверстия для пропуска не поперечных балок целиком, а только арматурных стержней с последующим омоноличиванием их на участках, расположенных за гранями фундамента. Отверстия в фундаменте, через которые пропущены арматурные стержни, после установки последних следует заполнять раствором или клеевыми составами.
При невозможности использования свайных копров для забивки свай устраивают буронабиванием сваи, размещаемые аналогично забивным. Скважины для набивных бетонных свай бурят, продавливают или размывают. Буроинъекционные (корневидные) сваи (рис. 3.74, б) выполняют диаметром 50…280 мм, длиной до 50 м. Сваи армируются либо одиночными стержнями, либо сварными каркасами. При усилении фундамента эти сваи проходят обычно через тело существующего фундамента и располагаются наклонно веером или решеткой. Длина заделки свай в фундамент должна быть не менее 10 диаметров свай.
Инъецирование скважин цементно-песчаным раствором ведется через трубы диаметром 18…60 мм. Раствор с пластифицирующими и противоусадочными добавками подается в скважину под давлением 3…6 атм, что позволяет устраивать местное уширение ствола сваи. Благодаря частичной цементизации грунта, находящегося в контакте со сваей, эти сваи обладают высоким сопротивлением трению вдоль боковой поверхности. При неудовлетворительном состоянии существующего фундамента и отсутствии подхода непосредственно к телу фундамента буроинъекционные сваи могут устраиваться и за образами фундамента с последующим объединением их монолитным железобетонным ростверком, на который передается нагрузка от существующего фундамента.
Если грунты основания устойчиво сохраняют вертикальные стенки, то пробуренные скважины заполняются пластичным бетоном, который уплотняется в скважине глубинными вибраторами. Если в основании залегают грунты с большим коэффициентом фильтрации (Кф > 0,001 см/с), то необходимо учитывать возможность вымывания цемента из тела набивной сваи при движении грунтовых вод. При наличии агрессивных грунтовых вод и засоленных грунтов применяются сульфатостойкие цементы или набивные сваи выполняют в металлических, армоцементных и полимерных трубах, оставляемых в грунте. После затвердения набивных свай с пoмощью домкратов производится их обжатие давлением, на 60…80% большим расчетных усилий на сваю. Обычно в верхнюю часть бетонных свай на глубину 0,8…1 м закладывается арматурный каркас, который соединяется с арматурой ростверка.
Для вовлечения в работу и передачи нагрузки на набивные сваи и частично на грунты основания (особенно в тех случаях, если несущая способность устроенных свай недостаточна для полного воспринятия передаваемых усилий) после обжатия набивных свай грунт между ними расчищается и на глубину 50…90 см заполняется крупнозернистым песком, укладываемым слоями 10…15 см, уплотняемыми площадочными вибраторами и вибротрамбовками. При необходимости повышения прочности самих железобетонных свай обнажается поврежденный участок сваи, удаляется защитный слой бетона и обнажается арматура. К ней привариваются элементы арматурного каркаса железобетонной обоймы и производится бетонирование.
В случае разрушения защитного слоя в результате коррозии бетона и арматуры пораженный участок сваи обнажают, очищают, торкретируют и затем наносят антикоррозионные составы — битум, каменноугольные смолы, стеклоткань на эпоксидной или каменноугольных основах.
Повреждения (дефекты) в набивных сваях в виде пустот устраняются пробуриванием отверстия и подачи через скважину с помощью инъектора цементного раствора марки 200 и более с пластификаторами под давлением 4…8 атм.
Восстановление прочности трубчатых свай или свай-оболочек диаметром до 1,6 м, поврежденных в результате замерзания воды в полости сваи осуществляется оттаиванием льда, откачкой воды в последующим заполнением полости сваи цементным раствором марки 200 и более. При невозможности откачать воду из полости сваи заполнение ее цементным раствором производится подачей раствора в нижнюю часть свайной полости по специальным трубам.
Увеличение прочности и восстановление целостности железобетонных ростверков свайных фундаментов осуществляется теми же способами, что и восстановление ленточных железобетонных фундаментов.