Месяц: Октябрь 2019

Мысль об использовании высокого удельного веса вольфрама и вольфрамосвинцовых псевдосплавов для баллистических целей нашла свое отражение уже в патентных предложениях 1902 г. Позднее возникла мысль об использовании для той же цели карбидов вольфрама высокой твердости и прочности, а также достаточно высокого удельного- веса (монокарбида WC — 15,6 г/см3, W2C — 16,6 г/см3). Уже в 1929 г. в Германии, были с успехом испытаны первые сердечники снарядов из спеченного твердого сплава 94%, WC и 6% Co уд. веса 14,8 г/см3.

От сердечника снаряда требуются: высокая плотность, хорошая вязкость и твердость порядка 88—90 RА у головки снаряда, простота и дешевизна массового производства. Одновременно выполнить все эти требования трудно, так как они отчасти противоречивы. Высокую плотность можно получить при возможно малой добавке связующего металла, применении карбида вольфрама с содержанием углерода ниже расчетного и горячем прессовании смеси. Однако при низком содержании связующих металлов и высокой доле W2C или двойных карбидов получают весьма хрупкие твердые сплавы. Такие твердые, хрупкие и особоплотные твердые сплавы можно применять только для сравнительно небольших сердечников. Более крупные сердечники следует изготовлять из обычного монокарбида вольфрама с содержанием 6,1% С при содержании связующего металла не меньше 3%, лучше 9—12%.

При массовом производстве сердечников снарядов необходимо применять как можно более дешевые исходные материалы. Приходится мириться с более низкой степенью чистоты и применять, например, вольфрамовый порошок, восстановленный углеродом, с 99,5—99,7 % W. Вместо кобальта употребляют никель или кобальто-никелевые смеси, хотя известно, что эти связки ухудшают качество соответствующих твердых сплавов. Вместо дорогостоящего мокрого размола применяют более дешевый сухой размол исходных смесей.

В Германии в период второй мировой войны первоначально изготовляли сердечники диаметром 6,13 мм из карбида вольфрама с 4,5%, связанного углерода и 2% Ni. Снижением содержания углерода до 1,8% и связующего металла до ~1% удалось повысить удельный вес до 17,2—17,4 г/см3, получив при этом необычайно хрупкий твердый сплав. Для массового, производства сердечников диаметрами от 15 до 36 мм позднее применяли насыщенный монокарбид вольфрама с 3% Ni в качестве связки (уд. вес 15,1—15,4 г/см3, твердость 89,8—90,2 RА, сопротивление при ударной нагрузке 0,7—0,9 кгм/см2).

Все сплавы подвергали горячему прессованию, причем за один прием односторонним прессованием изготовляли несколько, чаще всего 6—8 сердечников малых калибров (рис. 199). Более крупные сердечники изготовляли в одногнездной прессформе (рис. 200) двусторонним прессованием. Расход графита был весьма значительный, так как рабочие детали прессформы, соприкасавшиеся непосредственно с сердечниками, употребляли только один раз. Благодаря применению графитовых втулок и графитовых пластинок (между пуансонами) стало возможным повторное использование матриц и пуансонов. Для науглероживания вольфрама применяли измельченный в порошок графитовый лом.

Горячепрессованные твердосплавные сердечники — заготовки требовали до монтирования в снаряды почти всесторонней шлифовки, что при их высокой твердости вызывало огромный расход шлифовальных кругов. Возможно шлифование алмазно-металлическими кругами или точение алмазными резцами, но это дорогостоящие операции.

Табл. 151 содержит данные о размерах и свойствах твердосплавных сердечников, изготовлявшихся в Германии во время войны.

Испытания на ударную вязкость производили по Изоду. Твердость сердечников не вполне однородна, что объясняется неравномерным распределением плотности. С усовершенствованием техники горячего прессования и прессформ удалось получить сравнительно однородные сердечники. При производстве сердечников методом холодного прессования, как это практикуется в США и Англии, необходимо учитывать неравномерную усадку в менее плотной нейтральной зоне, внося надлежащие коррективы в размеры матрицы.

Обстоятельно исследовано влияние содержания углерода на плотность, ударную вязкость, твердость и электрическое сопротивление WC-Ni твердых сплавов. Часть результатов представлена на рис. 201 в форме кривых. Свойства твердых сплавов WC-Co с 6—15% Co были показаны в табл. 99.

Твердосплавные сердечники снарядов, отличающиеся высокой пробивной силой, применяли преимущественно для противотанковой обороны. Большая их хрупкость не играет здесь существенной роли; эффективность таких сердечников определяется главным образом их способностью противостоять высоким давлениям и температурам, возникающим при пробивании броневой плиты. Тем не менее, для поражения более толстых броневых плит рекомендуется применять сердечники из твердых сплавов с повышенным содержанием кобальта.

Количество сердечников, произведенное в Германии в 1935—1943 гг., составило около 2600 т, в том числе максимально в 1940 г. около 700 т. В дальнейшем выпуск этой продукции снизился из-за нехватки вольфрама вследствие блокады. В 1943/44 г. производство было прекращено; имевшиеся запасы вольфрамовых руд и вольфрамовой кислоты использовали исключительно для производства твердосплавных режущих пластинок. Около 1000 т небольших сердечников, не использованных по прямому назначению, были переработаны на трехокись вольфрама; 250 т сердечников диаметром 11 и 12 мм были использованы для изготовления более крупных сердечников. Цена на горячепрессованные сердечники оставалась постоянной независимо от диаметра: в Англии, где сердечники производились обычным методом спекания, заготовительная стоимость 1 кг их уменьшалась с увеличением веса. О производстве твердосплавных сердечников в Англии, США и в Швеции в период второй мировой войны никаких сколько-нибудь точных данных не опубликовано; надо, однако, полагать, что размер продукции к концу войны достигал по меньшей мере уровня германской продукции в 1942 г.

На сегодняшний день циркониевые коронки считаются уникальной разработкой в сфере протезирования зубов, её пользуются стоматологи со всего мира. В состав конструкции входит несколько компонентов: циркониевый каркас, а также наружное покрытие, созданное с использованием фарфоровой эмали. Подобное строение обеспечивает изделия высочайший уровень прочности и эстетичны внешний облик.

В процессе производства циркониевых коронок, больше информации о них вы получите тут, изначально нужно создать 3D-модель челюстей человека, а уже потом – непосредственно протеза. На основе такой информации фрезеровальный агрегат формирует каркас изделия из циркониевых заготовок. Вот почему риск возникновения любых неточностей в ходе протезирования исключается: коронка в полной мере повторяет форму и все параметры одного зуба, максимально плотно прилегая к нему, а также к десне.

Среди преимуществ коронок из циркония хотелось бы назвать:

• Не вызывают аллергические реакции. Цирконий вполне заслужено называют самым гипоаллергенным материалом из всех используемых сегодня в протезировании. Специалисты не припоминают ни одной ситуации, когда организм отторгал подобные материалы. Наш организм воспринимает такие коронки в качестве костной ткани, поскольку они близки по своим физико-химическим свойствам.
• Небольшая толщина. Этот показатель не превышает 0,4 миллиметра, а это означает, что для её установки требуется минимальное обтачивание зубов. Это позволяет минимизировать риск появления воспалений.
• Надёжность. Коронка из оксида циркония в тридцать раз прочнее, нежели керамика. Это позволяет использовать их не только на передних, но также на жевальных зубах.
• Естественный внешний облик. Благодаря полупрозрачному эффекту циркониевые коронки в полной мере отвечает оттенку природной эмали, так что они смотрятся натурально. Они демонстрируют стойкость к окрашиванию пищевыми красящими веществами, не меняют оттенок в зависимости от того, как падает освещение. К тому же, они не окисляются и не затемняются.

При выборе машины для дорожно-строительных и ремонтновосстановительных работ, разработке новой или модернизации серийной конструкции, определении конкурентоспособности машины необходимо знать ее технический уровень. Он характеризуется широким спектром свойств, которые обусловливают ее пригодность удовлетворять требованиям потребителя. К числу основных требований относятся обеспечение предельно возможной производительности и высокого качества работ при минимальной стоимости единицы продукции, сокращение трудо-, энерго- и материальных затрат при достижении заданного уровня экологической безопасности дорожно-строительных работ и обеспечении надежной эксплуатации дорог. Реализация столь высоких требований, предъявляемых к машинам современными технологиями строительства и эксплуатации Дорог, возможна только на основе достижений в области материаловедения и технологии металлов, автоматизации и компьютеризации проектирования, изготовления и эксплуатации дорожно-строительной техники.
Комплекс показателей, определяющих качество машины и ее технический уровень, закладывается при проектировании, реализуется при изготовлении и поддерживается при эксплуатации машины, т.е. управление этими показателями осуществляется на всех этапах ее жизненного цикла.
Жизненный цикл машины включает следующие этапы:
— маркетинг;
— научно-исследовательскую работу по определению оптимальных показателей создаваемой машины, а Также патентную проработку для оценки патентной чистоты концептуальных технических решений;
— проектирование и конструирование, включая разработку проекта экспериментальной машины, ее изготовление и испытания, внесение изменений в конструкцию и проектирование серийного образца с последующими испытаниями;
— производство машины, в том числе технологическую подготовку производства (сырье, комплектующие изделия, информационно-методическое обеспечение, технологическое оборудование и др.) и выпуск необходимой серии;
— эксплуатацию машины, которая включает комплекс технических обслуживании, текущих и капитальных ремонтов для поддержания работоспособности;
— списание машины и ее утилизацию.
Обеспечение высокой работоспособности машин в условиях возрастающих требований к продукции машиностроения основано на снижении трудо-, энерго- и материальных затрат при создании и функционировании машин. При этом проблема ресурсосбережения тесно связана с экологической безопасностью новой техники, современные требования к которой заставляют пересмотреть традиционные методы проектирования, производства, эксплуатации и утилизации машин.
В первой части пособия показаны особенности «конструирования для экологии» (Design for the Environment) в рамках концепции полного жизненного цикла (ПЖЦ). Напомним, что в ее основе лежит экологическая безопасность как приоритетное звено взаимосвязи всех этапов ПЖЦ машин, включая их утилизацию. Поэтому уже на этапе проектирования машин следует планировать мероприятия (материаловедческие, конструкторские, технологические и эксплуатационные) для обеспечения как экологической безопасности, так и энергосбережения.
В области материалов целесообразно использовать:
1) конструкционные, триботехнические и коррозионностойкие материалы со стабильными эксплуатационными характеристиками;
2) материалы, которые не требуют дополнительной обработки (доводки) поверхности деталей;
3) рециклируемые и рециклированные сплавы и композиты;
4) легкие материалы с высокими показателями удельной прочности и жесткости, в том числе высокопрочные и высокомодульные композиты и сплавы на основе наноструктурных компонентов;
5) адаптивные системы, способные приспосабливаться к условиям эксплуатации машин.
В области конструкций:
1) выбирать оптимальные конструктивные решения с учетом свойств материалов, технологий изготовления из них деталей и конструкций, а также условий их эксплуатации;
2) совершенствовать системы управления механизмами и агрегатами с использованием бортовых компьютеров и микропроцессорной техники, в том числе системы электронного управления, регулирующего мощность двигателя в зависимости от нагрузки и защищающего от перегрузок;
3) оснащать машины энергосберегающими системами, обеспечивающими существенное снижение потерь энергии и экономию топлива, в том числе рекуперативными приводами рабочего оборудования;
4) разрабатывать конструкции, обеспечивающие при утилизации машины простое и удобное разделение различных по природе материалов;
5) разрабатывать узлы со встроенными диагностическими устройствами с выводом данных о месте и характере неисправности на приборную панель или на дисплей бортового компьютера.
При изготовлении:
1) совершенствовать технологические процессы изготовления деталей с целью минимизации образования отходов и их повторного использования (в том же производственном цикле);
2) максимально унифицировать элементы конструкций, расширять применение стандартных узлов и деталей, развивать принципы агрегатирования и блочно-модульной компоновки основных узлов и механизмов машин, упрощающие их обслуживание и ремонт;
3) предусматривать возможность создания производных машин с максимальным использованием конструктивных элементов базовой машины.
При эксплуатации:
1) руководствоваться требованиями отечественных и международных стандартов по безопасности эксплуатации машин, охране труда и окружающей среды, включая рекомендации интегрированной системы менеджмента;
2) активно внедрять методы контроля местоположения и управления рабочим циклом машин с применением спутниковых систем;
3) устранять капитальные ремонты и заменять восстановительные ремонты комплектацией машин сменными узлами;
4) упрощать обслуживание машин, конструируя механизмы в виде самообслуживающихся агрегатов.
В условиях рыночной экономики продукция отечественного машиностроения должна соответствовать мировому уровню или превосходить его. В качестве примера конкурентной борьбы за рынок показательной является информация о таких универсальных дорожно-строительных машинах как одноковшовые экскаваторы. Их основные параметры (масса и габаритные размеры экскаватора, мощность двигателя, вместимость ковша и параметры рабочей зоны, характеристики гидросистемы, а также механизмов хода и поворота) имеют очень высокие показатели и незначительно отличаются друг от друга. При этом машины обладают высоким уровнем экономичности, эргономичности и экологической безопасности. Практически все они снабжены энергосберегающими системами электронного управления, автоматически обеспечивающими оптимальное использование мощности двигателя для различных режимов земляных работ, т. е. высокий уровень основных технических характеристик имеют все приведенные машины.
Выбор потребителем наиболее выгодной модели, в том числе одноковшового экскаватора, должен базироваться на учете экономических факторов, в числе которых удельные приведенные затраты на разработку грунта, стоимость машино-смены, стоимость топлива, расходуемого за смену.
Помимо этого, большое значение имеют удельные технические и эксплуатационные показатели:
— удельная материалоемкость (m/Пэ) и удельная энергоемкость (N/Пэ).
а также обратные этим характеристикам показатели:
— удельная производительность на единицу массы (Пэ/m) и на единицу мощности (Пэ/N), где m — масса машины; N — мощность силовой установки; П, — суточная эксплуатационная производительность.
Приведенные показатели характеризуют технико-экономические параметры машин. Наряду с ними целесообразно использовать комплексные показатели надежности, которые отражают возможности ресурсосбережения при эксплуатации машины. К ним относятся коэффициенты технического использования и готовности.
Коэффициент технического использования kти статистически определяют отношением суммарного времени пребывания машин в работоспособном состоянии к суммарному времени их эксплуатации, включающем периоды наработки и периоды простоев:

где tн — суммарная наработка (пребывание в работоспособном состоянии) всех машин, ч;
tр — суммарное время простоев при проведении плановых и внеплановых ремонтов всех машин, ч;
tто — суммарное время простоев при проведении всех видов технического обслуживания машин, ч;
tв — суммарное время восстановления работоспособности машин, ч. Коэффициент готовности kт характеризует вероятность того, что машина окажется работоспособной в произвольный момент времени, кроме периодов выполнения планового технического обслуживания. Статистически kт определяют отношением времени безотказной работы к сумме времени безотказной работы и времени простоя (за исключением периодов времени плановых ремонтов и технического обслуживания):

где То — среднее время безотказной работы (наработка на отказ), ч;
Тв — среднее время восстановления, ч.
Из выражений (10.1) и (10.2) следует, что чем меньше среднее время восстановления и суммарные простои, связанные с техническим обслуживанием и ремонтом, тем выше показатели этих коэффициентов, а следовательно, выше эффективность использования машины при эксплуатации.
Перспективные конструкции, материалы и технологии их изготовления позволяют комплексно решать задачи ресурсосбережения и экологической безопасности.

Для окрашивания цементно-песчаной смеси, предназначенной для формования с использованием интенсивных способов уплотнения, обычно применяются минеральные, реже органические (фталоцианиновые) пигменты.
Количество пигмента существенно различается в зависимости от вида и порядка его введения в бетонную смесь.
Нормативные документы, определяющие количество пигмента, необходимое для окрашивания бетонной смеси, выпущены более 30 лет назад и практически не менялись, несмотря на появление иных технологий перемешивания, уплотнения цементно-песчаных смесей и введения в них пигментов.
По существу, производители изделий из цветных бетонов при отсутствии рекомендаций вынуждены самостоятельно искать пути получения качественного окрашивания.
Небольшое количество пигмента в общем объеме смеси (обычно менее 3%), высокая дисперсность материала, а также обычно принимаемый порядок его введения в бетонную смесь как отдельного, дозируемого в смеситель компонента приводит к низкому качеству окрашивания: неравномерности тона, отдельных включений неперемешанного пигмента, значительных отличий в цвете изделий одной партии и др.
Минеральные пигменты, представляющие собой тонкодисперсные порошки, очень гигроскопичны, и в результате соприкосновения с атмосферным воздухом, как правило, агрегируются, образуя флокулы, которые при традиционных способах перемешивания цементно-песчаных смесей не разрушаются в бетономешалке, попадая в тело бетона. С одной стороны, это снижает прочность бетона, с другой, при попадании флокул на поверхность изделия пигмент растворяется от атмосферных осадков, образуя раковины и каверны.
Таким образом, очевидна необходимость реализации мероприятий для повышения равномерности распределения пигмента в бетонной смеси. Это не только повышает качество окрашивания и улучшает прочностные и структурные характеристики бетона, но и сокращает расход пигмента для достижения заданной интенсивности цветного тона.
С целью повышения равномерности введения пигмента в цементно-песчаную смесь возможна реализация следующих приемов:
— использовать смесители (с агломераторами), обеспечивающие перемешивание в микрообъемах;
— производить загрузку материалов в смеситель в следующей. Последовательности: цемент — пигмент — песок — вода с химдобавками. Подачу песка следует производить после смешивания цемента с пигментом в течение 2 мин, после подачи песка — перемешивание в течение 2 мин, подача воды с химдобавкой не менее 1 мин под давлением из трубы, расположенной по периметру смесителя. После введения воды — перемешивание в течение 1,5-2 мин;
— изготавливать маточную смесь цемента с пигментом (2/3:1) в специальном смесителе интенсивного перемешивания (виброактиватор, турбулентная мешалка). Время перемешивания зависит от типа смесителя и составляет от 1 до 3 мин. Порядок введения исходных материалов в бетономешалку принудительного перемешивания: цемент — маточная смесь — песок — вода с химдобавками;
— приготовить суспензию пигмента в воде с использованием, например, смесителя пропеллерного типа, время перемешивания — не менее 5 мин для бетономешалки с объемом выхода не более 1,0 м3. Подача исходных материалов: цемент — песок — водная суспензия пигмента. Продолжительность перемешивания сыпучих компонентов — 1,5-2,0 мин, после завершения введения суспензии — не менее 3 мин.
Для повышения эффективности окрашивания целесообразно:
— просеять пигмент, высушенный до остаточной влажности не более 1 %, на виброгрохоте с размером ячеек 0,315 мм;
— для дезагрегирования флокул пигмента пропустить его, например, через электромагнитный измельчитель.

В таблицах 5.2-5.4 приведены результаты экспериментальных работ на красном пигменте, оценивающих влияние на качество окрашивания различных способов его введения в жесткие цементно-песчаные смеси.
Анализ данных табл. 5.2 показывает, что введение пигментов совместно с водой затворения позволяет лишь ограничено улучшить окрашивание цементно-песчаной смеси.
Результаты экспериментов, приведенные в табл. 53. и 5.4. показывают, что просев пигмента через сито с отверстиями 0,315 мм (остаток 5 % по массе) позволяет улучшить окрашивание бетона и исключить вкрапления комков пигмента на поверхности изделий. Просеянный пигмент предпочтительно перемешивать вначале с песком, затем с цементом.
При изготовлении маточной смеси с использованием шаровых, электромагнитных мельниц рекомендуемое соотношение Ц:Пг = 3/4:1. Увеличение времени совместного помола цемента с красителем позволяет сэкономить до 25 % красителя. При наличии мельницы достаточной производительности целесообразно весь объем используемого цемента домалывать вместе с пигментом, получая окрашенный цемент за одну операцию.
Проверка результатов экспериментальных работ производилась на вибропрессующем оборудовании, предназначенном для изготовления тротуарных плит из песчаного бетона (табл. 5.5).
Таким образом, предварительный просев пигмента через сито 0,315 мм исключает попадание в бетонную смесь агрегированных зерен, которые затем видны на поверхности изделий.
Применение просеянного минерального пигмента, использование турбулентного смесителя и введение пигмента с использованием маточной смеси позволяет достичь удовлетворительного качества окрашиваемого бетона при использовании отечественных пигментов.

Объемно-планировочные решения стадионов определяются в основном положением трибун относительно ядра стадионов и их формой. В практике строительства стадионов определились в основном четыре варианта организации зрительских трибун относительно спортивного ядра стадиона: одностороннее, двухстороннее, трехстороннее и четырехстороннее (рис. 12.5.1). Каждый из этих вариантов имеет множество подвариантов. Например, вариант двухстороннего размещения трибун имеет вариант асимметричной композиции, то же самое и в варианте с четырехсторонним размещением трибун.

Односторонние трибуны сооружают при количестве мест до 5 тыс. На стадионах с численностью от 50 до 100 тыс, мест и более принято четырехстороннее размещение трибун. Трибуны с асимметричной композицией обычно устраиваются на стадионах, имеющих выгодную ориентации (на север или на восток). Двухстороннее расположение трибун также используется на стадионах средней вместимости — от 5 до 20 тыс. мест.

Монацитсодержащие россыпи, главным образом комплексные прибрежно-морские, в меньшей мере аллювиальные, вплоть до 1960 г. были во всем мире главным источником получения редкоземельных элементов (РЗЭ). В 60-е годы в связи с активным освоением бастнезитовых месторождений Маунтнн Пасс в США и Баян-Обо в Китае монацитовые концентраты россыпей отошли на второй план, составляя лишь 40-50% мировой продукции РЗЭ, а затем благодаря открытию новых источников редкоземельного сырья (РЗЭ-содержащие коры выветривания) их роль упала до 30-35%. В настоящее время интерес к монациту снова возрос, поскольку он характеризуется повышенными, по сравнению с бастнезитом, содержаниями дефицитных для современной техники неодима, иттрия и иттриевых лантаноидов.

В бывшем СССР редкоземельные россыпи интенсивно изучались в 40-50-е годы, когда создавалась отечественная сырьевая база атомной промышленности. В эти годы в различных регионах страны было выявлено значительное число монацитсодержащих россыпей, в основном мелких аллювиальных, залегающих в современных долинах, дренирующих поля гранитов нормального ряда, пегматитов, гранито-гнейсов преимущественно докембрийского возраста. Исследованиями, проведенными главным образом Всесоюзным трестом «Союзспецразведка», на территории страны было открыто и в разной мере оценено более 130 монацитоносных россыпей, размещающихся в пределах 10 районов, среди которых наиболее перспективные — Западная и Восточная (Приазовская) часть Украинского щита, юг Енисейского кряжа, Калба-Нарынская зона, Алданский массив. Во всех этих районах монацит представлен своей «традиционной» разновидностью — акцессорным «желтым» монацитом гранитного, пегматитового и гранито-гнейсового происхождения.

По данным Е.И. Семенова, А.А. Гармаша, А.Ф. Ли, И.В. Чиркова, Ю.И. Королева и др., большинство этих россыпей характеризовалось содержанием монацита п.100-1000 г/м3, причем минимальные средние промышленные содержания принимались на уровне 150-200 г/м3 (на Украине). В качестве примера могут быть названы россыпные месторождения Винницкой и Житомирской областей (реки Гнилопять, Соб, Ростовец, Жевелевская балка и др.), образовавшиеся за счет серых кварц-полевошпатово-биотитовых архейских гранитов Житомирского массива. Все эти россыпи залегают в современных долинах и приурочены к аллювиальным, пролювиально-аллювиальным и делювиальным образованиям рисского — современного возраста. Встречаются также элювиальные россыпи, залегающие на выветрелом до состояния дресвы материнском граните. Среднее содержание монацита в россыпях оценено в 120-144 г/м3 при колебаниях в отдельных пробах от 0 до 6-7 кг/м3. При этом протяженность отдельных долинных россыпей составляет от 10 до 85 км (р. Соб) при средней ширине 200-500 м и мощности песков от 0,5 до 4.5 и даже 14 м (в погребенных россыпях). Содержание TR2O3 в монацитах отдельных россыпей 56.8-60.8%.

Приазовский район характеризуется относительно более богатыми (300-1500 г/м3), но меньшими по масштабам россыпями монацита, которые, по оценкам 50-х годов, составили около 10% запасов редких земель в россыпях Украины. Здесь разведывались россыпи двух генетических групп, расположенные на двух разобщенных площадях.

1. Россыпи ближнего сноса — элювиальные и аллювиальные россыпи в связи с корой выветривания докебрийских гранитов, мигматитов и пегматитов Волновахского выступа в верховьях р. Кальчик (Мало-Янисольское, Темрюкское, Васильевское и др.). Содержание TR2O3 в монаците россыпей колеблется в пределах 50-58%, составляя в среднем 54.6%.

2. Прибрежно-морские россыпи Азовского моря, образовавшиеся за счет перемыва продуктов дезинтеграции мигматитов Марнупольско-Бердянского района, а также за счет третичных прибрежно-морских осадков (Портовая, Буденновская, Ногайская, Ганьчжуковская и др.). Это — типично комплексные — монацит-циркон-гранат-ильменитовые месторождения, достаточно богатые, с суммарным содержанием полезных минералов 450-900 кг/м3, но с малыми запасами. Их разведка в начале 50-х годов проводилась одновременно с эксплуатацией, в результате чего уже на этом этапе в ряде россыпей было выработано около 2/3 их запасов, а в остальных их оставалось не более, чем на 2-3 года. Правда, следует иметь в виду возможность частичной регенерации этих россыпей по прошествии значительного периода. Это — наиболее богатые по монациту прибрежно-морские россыпи бывшего СССР с содержаниями названного минерала от первых кг до 40-90 кг/м2 (Портовое, Буденновское месторождения) и содержением TR О, в монаците 59.3-59.6%.

Позднее, при поисках и разведке комплексных прибрежно-морских титано-циркониевых россыпей Украины, России и Казахстана также были изучены возможности получения попутного монацитового концентрата. При обогащении хвостов единственного разрабатываемого в настоящее время россыпного месторождения данного типа — Малышевского в Днепропетровской области на Украине возможно получение 60%-ного монацитового концентрата на уровне 500 т/год, которое, однако, сдерживается отсутствием потребителя.

Особенности состава монацитов, в частности соотношение индивидуальных лантаноидов (в пользу цериевой группы), а также высокие содержания тория (ThO2 — 3.4-13.04%), во всех перечисленных типах россыпей позволяют уверенно идентифицировать их с акцессорными монацитами гранит-пегматитового происхождения. Именно из-за высоких содержаний тория в желтом монаците его рассматривали в первую очередь, как потенциальное стратегическое сырье для создания атомного оружия, но впоследствии он не нашел применения в этой отрасли; сегодня потребность в тории весьма ограничена.

Вместе с тем, именно это качество желтого монацита в условиях повышенных экологических требований играет роль негативного фактора при решении вопроса о его промышленном использовании или складировании при отработке комплексных россыпей.

С начала 70-х годов проблема монацита в россыпях получила новое развитие в связи с обнаружением в шлихах и отходах обогащения некоторых золотоносных россыпей так называемой серой разновидности монацита, получившего название «куларит» по месту его наибольшего обнаружения в Куларе. Следует отметить, что эти находки не были первыми; история обнаружения серого монацита ведет свое начало с 1936 г., когда он был описан Земелем в золотоносных россыпях Южно-Енисейского района, позже в 40-х годах В.А. Калюжным в лейкоксеновых россыпях Среднего Тимана, Средней Азии, Чаунского района Чукотки и др.

По данным исследовавших этот монацит А.В. Костерина и др., А.Я. Некрасова и Р.В. Некрасовой, Д.П. Сердюченко, а в последние годы А.А. Кременецкого, он отличается изометричной округлой или слабо уплощенной формой, характерным оолитовым строением, пониженной плотностью (4-4.5 г/см3 против 4.6-5.4 г/см3 у желтого монацита), зональной структурой, обилием включений, присутствием связанной воды (до 1.25%), повышенным содержанием европия (до 1%) и низким (1.5%) или полным отсутствием тория. Эти два последних качества делают его особенно привлекательным, по сравнению с «традиционным» желтым монацитом (рис. 93).

Сегодня собраны данные, показывающие, что география находок серого монацита в россыпях чрезвычайно широка, однако только в нескольких районах — на о-ве Тайвань, в Испании, а также в Куларском районе Якутии проведена оценка редкоземельных аллювиальных россыпей с серым монацитом и подсчитаны прогнозные ресурсы РЗЭ. Анализ свойств серого монацита, особенности его поведения в россыпях и распространения позволил выделить новый потенциально-промышленный тип редкоземельных россыпей — пролювиально-аллювиальные россыпи аутогенно-метаморфического Еu-монацита.

Районы распространения указанных россыпей совершенно иные, нежели редкоземельных монацитовых россыпей в связи с магматогенными кислыми породами. Это — провинции развития углеродисто-метатерригенных (черносланцевых) осадочных толщ миогеосинклиналей, среди которых наиболее крупной и хорошо изученной на территории России является Северное Bepxoянье и Кулар на севере Якутии, с вскрывающимися в ядрах Хараулахского и Куларского антиклинориев каменноугольно-пермскими породами нижнего структурного яруса мезозоид (Хараулахская редкоземельная провинция на металлогенической карте Якутии под редакцией В.В. Еловских, 1972 г.). Другая достоверная провинция — Средний Тиман, где появление куларита в девонских рею сыпях обусловлено его привносом из метасланцев рифея. За пределами бывшего СССР наиболее детально изучена монацитоносность черносланцевых толщ нижнего ордовика Южной Франции и Испании.

Монацит этих толщ имеет первично аутигенную природу и зарождался в условиях начального аутигенеза прибрежно-морских осадков при условии дефицита CaO в восстановительной среде — в присутствии органики, которая является ведущим фактором, контролирующим новообразование РЗЭ-фосфатных агрегатов, с первоначальным формированием фазы, обогащенной европием. Последующая дегидратация при метаморфизме пород приводила к преобразованиям по схеме: рабдофанит — метаморфогенный монацит (куларит) (рис. 94).

В промышленных концентрациях серый монацит впервые был установлен в начале 70-годов в хвостах обогащения золотоносных россыпей Куларского района, отрабатываемых прииском «Куларзолото». При этом средние содержания куларита в золотоносных песках составляют около 1 кг/м3 при колебаниях от 0.1 до 2 кг/м3, а в хвостах обогащения — 1.5-3 кг/м3. В пределах этого района известно, по крайней мере, три самостоятельных узла с повышенными содержаниями РЗЭ в концентратах золотоносных россыпей и собственными куларитовыми россыпными проявлениями: Солурский, Соурдахский и Улахан-Сисский. Наиболее детально изучено распределение куларита в песках и хвостах обогащения золотоносных россыпей Солурского узла, где имеются три участка с переданными на баланс ГОКа суммарными запасами куларита более 6 тыс.т при среднем его содержании 1067 г/м3 (Центральная, Вера и др.). Кроме того, в россыпи руч. Отрожныи запасы куларита составляют около 6 тыс.т при среднем содержании 1-1.5 кг/м3 и содержании золота 50 мг/м3 (данные ГИРЕДМЕТа, Л.Б. Зубков и др.).

Куларит в Куларских россыпях представлен изометричными и слабо уплощенными и сферическими зернами, иногда комковидными агрегатами с характерной шагреневой поверхностью (рис. 95). Он имеет весьма узкий диапазон крупности — около 99% его сосредоточено в классах -0,56+0.074 мм, причем более 70% в классе -0.28+0.14 (табл. 7.1).

Промышленный интерес могут представлять как исходные пески, так и хвосты обогащения отработанных золотых россыпей, накопившиеся за почти 30-летний период работы прииска. При этом проблема промышленной оценки куларитоносности золотоносных россыпей — прежде всего технологическая. В 1990 г. ГИРЕДМЕТом была разработана единая технологическая схема обогащения исходных песков и хвостов обогащения с целью получения самостоятельного концентрата, в результате которой был получен 90%-ный куларитовый концентрат при сквозном извлечении куларита 72%. В качестве примеси в концентрате присутствуют сидерит, сульфиды, гидроокислы железа, ильменит, циркон, кварц, обломки пород. Содержание суммы TR1O3 в концентрате 52.2% (в мономинеральной фракции куларита — 53%), ThO1 — 0,95% (табл. 7.2).

Среди индивидуальных редких земель преобладают лантан, церий и неодим; содержание европия составляет 0.39% от суммы РЗЭ (табл. 7.3).

Расчеты, выполненные ГИРЕДМЕТом, показывают, что при годовой производительности по добыче песков на уровне 250 тыс.м3, прииском могут быть попутно получены 540 T 90%-ного куларитового концентрата при среднем содержании куларита 3 кг/м3; при вовлечении дополнительно в переработку песков с содержаниями 1.5 кг/м3 годовой объем товарного куларитового концентрата может быть увеличен в 1.5 раза.

В качестве новых районов и провинций развития потенциально промышленных куларитоносных россыпей следует рассматривать области развития низкокальциевых углеродисто-терригенных (черносланцевых) толщ, продуцирующих РЗЭ-содержащие фосфаты аутигенно-метаморфогенноЙ природы. В пределах России к ним могут быть отнесены следующие:

A. Северное Верхоянье — Хараулахский антиклинорий — одна из наиболее обширных провинций развития в шлихах РЗЭ-содержащих фосфатов аутигенной-метаморфогенной природы, характеризующихся средними содержаниями суммы TR2O цериевой группы — 42-46% и суммы TR,О, иттриевой группы — 20-21.5% (данные ИГО Якутскгеология), Присутствие куларита может повысить ценность развитых здесь мелких и непромышленных россыпей золота.

Б. Средний Тиман, где куларит, поступающий из метапесчаников рифея, обнаружен в среднедевонских ильменит-лейкоксеновых россыпях (Ярегская, Пижемская) и в редкометалльно-алмаз-золотоносных россыпях (Ичет-Ю).

B. Южно-Енисейский район, где источником куларита в золотоносных россыпях служат ордовикские породы восточного обрамления кряжа.

Г. Мезозоиды Чукотки и Верхней Колымы; «мучнистый», «серый» монацит неоднократно описывался в шлихах и концентратах оловоносных и золотоносных россыпях Чаунского района Центральной Чукотки; в последние годы участки с содержанием куларита до 3-5 кг/м2 были выявлены в золотоносной россыпи р. Берелех (Магаданская область).

Безмасляные вакуумные насосы получили большую популярность благодаря техническим характеристикам, что позволяет применять прибор в различных отраслях промышленности.

Аппарат используют для откачки, закачки кислорода, а в некоторых случаях неагрессивного газа. В состав насоса входят износостойкие детали и элементы, которые делают устройство долговечным и не требуют частой смазки маслом.

Применение и принципы работы безмасляных насосов

Применяют такие модели в пищевой, деревообрабатывающей, химической и других сферах промышленности. Безмасляный вакуумный насос может быть двух видов, в зависимости от конструктива:

1. Поршневые модели.
2. Роторно-пластинчатого типа.

Второй тип не пригоден для откачки жидких веществ и продуктов питания. Главным преимуществом безмасляных моделей является отсутствие вредным примесей и выделений. При работе прибора в помещении наблюдается минимальный уровень шума и вибрации.

Основной задачей таких насосов является откачивание газов, вырабатывающиеся во время производства, при помощи созданного аппаратом вакуума. Иными словами, прибор помогает очистить помещение или производственный участок от загрязненного воздуха. Используют аппарат там, где возникает необходимость создать вакуум, например:

• для вакуумной упаковки продукта;
• откачивает паров, воздуха, пыли;
• для нагнетания газов или воздушного пространства.

В качестве примера принципа работы вакуумных насосов является пневмопочта, которая применяется и в настоящее время для передачи материальных объектов. В деревообрабатывающей промышленности такие устройства применяют для следующих целей:

• обработка дерева на станках с ЧПУ;
• для процесса ламинирования;
• во время сушки древесных пород;
• для транспортирования или подъема продукции.

Безмасляные насосы пластинчато-роторного типа широко применяют в деревообработке на средних и мелких предприятиях. Основная задача: транспортировка и подъем материала.

Для обеспечения надежности бесконтактного захвата при помощи насосных установок рекомендуется отдавать предпочтение кулачковой технологии. Применение такой техники позволяет работать в непрерывном режиме, не требуется обслуживание аппарата в виде регулярного смазывания или замены масла. Кроме этого, прибор способен сэкономить значительное количество электроэнергии, нежели другие вариации насосов.

Стрелы грузоподъемных кранов представляют собой пространственную металлическую конструкцию переменного сечения. Нижний конец стрелы крепят к поворотной части крана при помощи горизонтального цилиндрического шарнира, обеспечивающего возможность поворота стрелы в плоскости подвеса груза (в вертикальной плоскости) и изменения таким образом ее вылета. Верхний конец стрелы удерживается только в вертикальной плоскости стреловым тросом, который служит для подъема или опускания этого конца. Таким образом, оба конца стрелы оказываются шарнирно закрепленными в плоскости подвеса. Из этой плоскости верхний конец следует рассматривать как свободный, а нижний — как защемленный.
При проектировании стрел нужно стремиться к облегчению их веса, так как это при прочих равных условиях создает возможность увеличить грузоподъемность крана. В связи с этим в стрелах особенно эффективно можно использовать алюминиевые сплавы.
Длина стрел в современных монтажных кранах доходит до 50 м, а грузоподъемность — до 200 т и более.
Стрелы кранов грузоподъемностью до 50 т обычно делают решетчатыми из уголков и реже сплошными из труб. Трубчатые стрелы бывают цилиндрической и конической формы. Длина трубчатых стрел доходит до 50 м. В решетчатых стрелах, особенно в стрелах с треугольным поперечным сечением, применимы трубы малых диаметров. При грузоподъемности более 50 т стрелы чаще делают сплошностенчатыми в вертикальной плоскости и сквозными — рамного или ферменного (раскосного) типа в перпендикулярной плоскости.

Различают стрелы с прямой осью, с осью ломаного или криволинейного очертания (для работы с громоздкими грузами) и стрелы с качающейся приставкой — «гуськом» (рис. VI—30). Прямые стрелы работают преимущественно на сжатие. Стрелы с большим переломом оси и с большим консольным участком испытывают значительные изгибающие моменты и наиболее сильно подвержены кручению. В башенных кранах широко применяют стрелы, работающие преимущественно на изгиб; вдоль, нижнего пояса их перемещается тележка с поднимаемым грузом. Поперечное сечение таких стрел может быть кольцевым, треугольным, квадратным или прямоугольным. В последнем случае большие стороны располагают горизонтально (параллельно оси шарнира).

В целях типизации оголовка и базы, то есть для нормализации верхнего и нижнего узлов и для уменьшения собственного веса стрел, размеры поперечных сечений стрел меняют как по вертикали, так и по горизонтали. При этом наибольшие размеры назначают у мест наибольших изгибающих моментов, например в местах изменения направления оси, в средней части стрелы при шарнирном закреплении обоих концов, у места опорного защемления и т. п. Высоту поперечного сечения стрел посредине длины назначают так, чтобы гибкость их в вертикальной плоскости λх была в пределах 40-60 и редко 80. Для сквозных стрел это приводит к назначению расстояния между осями поясов (теоретической высоты) c = (1/20-1/30)l и редко 1/40l, поскольку радиус инерции их сечений rx=0,5 с. Для трубчатых стрел принимают диаметр мачт d = (1/12-1/20)l, а для двутавровых сечений (rx=0,4 h) назначают полную высоту h=(1/15-1/25)l; здесь l — длина стрелы.
Предельные допускаемые гибкости стрел в плоскости подвеса 120, из этой плоскости 150.
Ширину поперечного сечения стрел у основания назначают с учетом характера закрепления их концов из плоскости подвеса: верхний свободен, нижний защемлен. Благодаря этому приведенная длина стрел из плоскости подвеса в 2 раза больше, чем в плоскости подвеса, а с учетом влияния изменения очертания стрелы и ее жесткости даже в 2 1/3 — 2 2/3 раза больше. При возможности уширения нижнего конца стрелы теоретическую ширину его назначают в 2—2 1/2 — раза больше, чем высоту сечения (в плоскости подвеса) посредине длины стрелы. Такие стрелы удобно делать из двух труб, образующих в плане трапецию и связанных между собой распорками или раскосной решеткой также из труб.
Высоту поперечного сечения у верхнего и нижнего концов стрелы, а также ширину верхнего конца назначают конструктивно, например для верхнего конца из соображений удобства устройства подвеса и максимального использования типовых деталей.
Определив приведенные длины стержня с учетом переменного сечения и различных способов закрепления, дальнейший расчет его ведут как стержня с постоянным сечением и моментом инерции I, равным максимальному Iмакс в отношении соответствующей оси.
Поперечные сечения стрел, работающих преимущественно на сжатие, показаны на рисунке VI—31, a, a стрел, работающих на изгиб, — на рисунке VI—31,б. У первых поперечное сечение представляет круг, равносторонний треугольник, квадрат или прямоугольник с большей горизонтальной стороной. У вторых поперечное сечение обычно прямоугольник с большей вертикальной стороной или треугольник. Изгибаемые стрелы рассматривают как фермы, как правило, с большими консолями. В таких стрелах часто применяют фермы треугольного, чаще несимметричного очертания, прикрепляя один крайний и верхний узлы. Второй крайний узел заканчивает консольную часть. При больших вылетах стрел применяют вантовые системы. Высота их сечений зависит от допускаемых прогибов, требований по ограничению вибраций и требований наименьшего веса. В стрелах с сечениями по рисунку VI—31,б пояса, кроме осевой силы, испытывают еще изгиб от веса тележки с поднимаемым грузом.
В стрелах, преимущественно сжатых, применяют решетку однораскосную с переменным направлением раскосов, образующих с поясами углы около 40—50°. В стрелах, работающих на изгиб, применяют решетку с постоянным направлением раскосов, нисходящих к месту максимального момента (то есть растянутых), и с сжатыми стойками. Углы между раскосами и поясами в последнем случае назначают около 35—40°.

Для обеспечения пространственной неизменяемости решетчатых четырехгранных стержней и улучшения условий работы на кручение подлине их ставят диафрагмы. Обычно диафрагмы делают из двух пересекающихся уголков, повернутых полками врозь, или из двух полос, связанных между собой в месте пересечения (рис. VI—32). Иногда диафрагмы бывают в виде двух полураскосов или прямоугольных замкнутых рам, а иногда—сплошные (рис. VI—32). Диафрагмы следует ставить в начале и в конце стержня, в местах приложения внешних сосредоточенных усилий, в местах изменения направления оси всего стержня или осей отдельных поясов и по концам отправочных марок. Количество диафрагм должно быть не менее двух на отправочной марке, а расстояние между ними не более 6(9) м. В коротких односекционных стрелах следует ставить не менее 3 диафрагм: у концов и посредине длины.
Поперечные диафрагмы играют большую роль в обеспечении совместной работы поясов и общей жесткости стрел, поэтому лучше поставить лишние диафрагмы (стоимость их невелика), чем иметь недостаток их.
Стыки поясных элементов делают с накладками и с чистыми болтами, работающими на срез и смятие, или с высокопрочными болтами, передающими усилие за счет трения, или на фланцах с черными болтами, работающими на растяжение (рис. VI—33). Иногда для лучшей совместной работы поясов в стыках ставят сплошные (листовые) наружные накладки по всей ширине боковых граней.

Особое влияние должно быть уделено проектированию оголовка, опорного узла, узла на переломе оси стрелы (если он есть), а также стыкам секций. Оголовок (рис. VI—34) следует конструировать возможно более жестким. Расстояние между вертикальными гранями назначают в зависимости от конструкции подвеса. При этом необходимо в максимальной мере использовать заводские нормали и типовые детали. Вертикальные решетки заменяют сплошными листами. Для связи между ними ставят поперечные диафрагмы, располагая их так, чтобы удобно было подвесить полиспаст, пропустить грузовые тросы и закрепить оттяжки при любом возможном положении стрелы. В случае надобности жесткость вертикалов (с поясами) усиливают горизонтальными накладками, выступающими за контуры стрелы.

В опорных узлах вертикальные решетки заменяют листовыми обшивками для удобства устройства шарнира и большей жесткости стрелы (рис. VI—35). Возможно ближе к шарниру располагают первые поперечные связи в гранях и поперечную диафрагму. Опорные шарниры должны быть проверены на смятие, срез и изгиб. В консолях, поддерживающих опорные шарниры, необходимо проверить не только прочность (приведенные напряжения), ко и устойчивость их при изгибе.
Стрелы с подвеской поднимаемого груза на верхнем конце их работают преимущественно на сжатие (см. рис. VI—29). При расчете таких стрел учитывают следующие силовые воздействия.
Вес поднимаемого груза при данном вылете стрелы P приложен в месте крепления головных блоков на стреле (в необходимых случаях с коэффициентом динамичности).
Вес блоков, тросов, крюка, траверсы и пр. — Pп.
Собственный вес стрелы — gc.B l = G (при скорости на верхнем конце стрелы более 60 м/сек, собственный вес стрелы учитывают с kдин = 1,1).
Ветровая нагрузка на стрелу — Нстр и на поверхность поднимаемого груза — Hгр.
Сила инерции, возникающая при вертикальном перемещении груза (при торможении или при разгоне его)

где v — скорость подъема или опускания груза, м/сек;
t — время торможения или разгона, сек;
g = 9,81 м/сек2 — ускорение силы тяжести.
При вычислении Рин необходимо учитывать не только вес груза, но и вес крюка, подвижной части полиспаста, траверсы и других элементов, поднимаемых совместно с грузом. Эту силу иногда упрощенно учитывают при помощи динамического коэффициента, равного 1,1 или 1,2 веса груза, траверсы и др.
Центробежные силы, возникающие при вращении груза и стрелы Нц.гр и Нц.стр, направлены горизонтально и возникают при разгоне или торможении механизма вращения. Силу Нц.стр в больших стрелах считают равномерно распределенной по длине стрелы и приложенной в узлах горизонтальных связей; в малых стрелах — в центрах тяжести характерных частей. Приближенно можно принять Нц.стр=0,1 G и Нц.гр= =0,1 (Р+Рп); в обоих случаях G, P и Pп без динамических коэффициентов.
Усилия, возникающие при раскачивании груза на тросе или при косом подъеме его, принимая условно угол отклонения троса от вертикали 4—6° — Нр.гр = 0,1 Р.
Усилия в грузовом тросе

где n — кратность грузового полиспаста;
kп.д — коэффициент полезного действия полиспаста.
Это усилие считают приложенным у головного и каждого из направляющих блоков и действующим по направлению мысленно разрезанного грузового троса.
Усилие в стреловом тросе или полиспасте Pгр. Оно приложено в месте крепления троса (полиспаста). Величину его определяют из условия равновесия стрелы, например составив уравнение моментов относительно шарнира нижнего конца стрелы.

К основным сочетаниям нагрузок (комбинация А) относят все вертикальные нагрузки. В качестве дополнительных сочетаний рассматривают две комбинации: в рабочем состоянии крана — комбинация Б1 и в нерабочем состоянии — комбинация Б2. К комбинации Б1 относят все вертикальные нагрузки при максимальном вылете стрелы, горизонтальные инерционные силы или дополнительные усилия при расчете груза (или при косом подъеме), а также давление ветра в рабочем состоянии. К комбинации Б2 нерабочего состояния относят собственный вес стрелы с оголовком, блоками, крюком и т. п. (G и Pп) при наименьшем вылете и давление ветра в нерабочем состоянии. В зависимости от особенностей эксплуатации возможны и другие комбинации нагрузок. В частности, элементы стрелы проверяют на усилия, возникающие в них при монтаже самого крана. Усилия в стреле и в стреловой оттяжке (полиспасте) определяют при двух крайних и при одном или двух промежуточных положениях стрелы с учетом меняющейся грузоподъемности в зависимости от вылета стрелы.
В стреле необходимо проверить следующее.
1. Устойчивость стрелы с учетом изгибающего момента от собственного веса стрелы Mв = gl2/8 cos α в плоскости подвеса груза, то есть в вертикальной плоскости:

где N и Mв — наибольшая сжимающая сила и момент посредине длины стрелы;
α — угол наклона стрелы к горизонту в том положении, при котором найдена максимальная сжимающая сила.
2. Устойчивость отдельной панели наиболее загруженного пояса. В решетчатых стрелах из четырех поясов при действии изгибающих моментов Mв только в вертикальной плоскости (в плоскости подвеса) проверку делают по формуле:

Ту же проверку при действии изгибающих моментов как в вертикальной плоскости (Мв), так и из плоскости подвеса (Mг) делают по формуле:

При этой проверке нужно иметь в виду, что места максимальных значений N, Mв и Mг обычно не совпадают. Поэтому проверку следует делать несколько раз, в местах экстремальных значений указанных силовых факторов, например в средней части стрелы, в нижней — у опорного шарнира, в месте крепления стрелового троса, в местах изменения направления оси стрелы и др.
3. Прочность наиболее нагруженного пояса при наличии ослаблений (например стыки на болтах) по формуле:

где N, Mв и Mг — усилие и моменты в месте стыка, действующие одновременно.
4. Устойчивость стрелы из плоскости подвеса: Приведенную длину стрелы для определения коэффициента φг в этом случае находят, считая нижний конец ее защемленным, а верхний свободным (kпр = 2), а также учитывая переменность поперечного сечения стрелы по ее длине и форму контура стрелы в этой плоскости (см. табл. VI—1 — k’пр) lпр = 2k’прl. Проверку ведут по геометрическим характеристикам нижнего сечения стрелы и с учетом моментов от горизонтальных сил. Моменты от вертикальных сил у опорного узла (горизонтального шарнира) равны 0:

Далее рассчитывают решетку и крепление ее элементов в узлах, конструируют диафрагмы. Затем конструируют и рассчитывают стыки секций, после чего — оголовок, опорный узел и узел на переломе оси пояса, если он есть. Если вертикалы в оголовке не связаны между собой поперечной диафрагмой, то следует проверить их устойчивость при изгибе (как консоль).
Предварительный подбор сечений стрел начинают с назначения гибкости их λв и λг меньшей допускаемой и не обязательно одинаковой в обоих направлениях, так как, во-первых, влияние изгибающих вертикальных и горизонтальных моментов не одинаково, а во-вторых, различны и величины допускаемых напряжений при учете только вертикалных сил и при учете всех сил (вертикальных и горизонтальных). Принимаемые значения А и с были указаны ранее.
Назначив λв и λг, определяют φв и φг, находят приведенные длины lв.пр и lг.пр, затем вычисляют требуемые св.тр = 2 lв.пр/λв и сг.тр = lг.пр/λг.
Требуемую площадь поперечного сечения стрелы находят:
по условиям ее работы в плоскости подвеса в середине длины по формуле:

и по условиям работы из плоскости подвеса у нижнего конца по формуле:

В формулах VI—53 и VI—54 величина сг имеет разные числовые значения.
Значения допускаемых напряжений берут в зависимости от учитываемого сочетания нагрузок (А или Б).

Компания «Созвездие Недвижимости» предлагает купить квартиру в новостройках Кировского района всем, кто желает жить в комфорте. Стать счастливым владельцем новой квартиры в престижном районе города Санкт-Петербурга достаточно просто. Для этого обязательно стоит доверить все этапы поиска, приобретения и документального оформления недвижимости профессионалам в сфере городской недвижимости.

Новостройки в Кировском районе локализируются в Юго-Западной части Санкт-Петербурга. Этот район города является одним из наиболее развитых с учетом социальной и транспортной инфраструктуры, наличия общественных мест и зон отдыха. Жилые комплексы в Кировском районе отличаются стильной архитектурой и полноценным благоустройством окружающей территории. Выбор квартир ни в чем не ограничивает покупателей, поэтому клиенты нашей компании имеют возможность купить готовые для вселения квартиры с отделкой, а также жилье без ремонта и декоративного оформления.

Компания «Созвездие Недвижимости» делает комфортное жилье доступным каждому, поэтому предлагает не только купить квартиры, но и оформить выгодные ипотечные сделки. Перед приобретением стоит подробнее ознакомиться с ассортиментом доступного жилья, а также просмотреть реальные фото новостроек, кликнув на подходящий жилой комплекс.

Стоимость квартир в новостройках Кировского района

Целью нашей работы является обеспечение всех гостей и жителей Санкт-Петербурга комфортным и качественным жильем. Купить собственную жилплощадь в одной из новостроек Кировского района можно от 6,7 млн рублей. Компания «Созвездие Недвижимости» предлагает оптимальные цены на квартиры в Кировском районе: стоимость квартир двухкомнатных стандартной площади варьируется в пределах 10,7 млн руб., а квартира евро-класса с двумя жилыми комнатами стоит от 6,7 млн руб.

Как купить квартиру в новостройке в Кировском районе?

Купить квартиру в новостройке в Кировском районе может каждый желающий, так как компания «Созвездие Недвижимости» предлагает множество программ и выгодных условий для приобретения жилья:

• Выгодная ипотека на квартиры в Кировском районе с минимальными процентными ставками;
• Внесение полной оплаты в момент оформления документации и передачи жилья в эксплуатацию;
• Покупка квартиры в рассрочку;
• Зачет жилья – сделка, которая включает в себя последовательную продажу квартиры для приобретения новой.

Подобрать идеальные варианты квартир и наиболее выгодные условия приобретения помогут опытные специалисты в области недвижимости. Для получения консультирования достаточно позвонить в офис компании или оставить заявку на сайте.

Мичигэнский бассейн с севера и северо-востока ограничен склонами Канадского щита, с северо-запада — поднятием фундамента Висконсин (рис. 139). Восточным и южным обрамлением служат две ветви Цинциннатского свода: северо-восточная — свод Финдлей и северо-западная — свод Кенкекки, осложненный структурным седлом Логанспорт. Северо-восточная часть свода Финдлей, примыкающая к Канадскому щиту, часто именуется Альгонкским сводом, или Альгонкской осью. Как видно из профильных разрезов (рис. 140 и 141), бассейн более или менее симметричен. Ширина и длина его составляют примерно 700—750 км. Мощность осадочного комплекса, покрывающего докембрийский фундамент в наиболее погруженной части бассейна, возможно, превышает 4 км. Осадочная толща состоит из отложений от кембрийского до пермского возраста. В подавляющем большинстве они представлены морскими песчаниками, глинами, известняками и доломитами. Континентальные красноцветные и угленосные фации присутствуют лишь в разрезе пенсильванского и пермского комплексов. Карбонатные разности развиты преимущественно в ордовике — девоне. Важно подчеркнуть, что осадочная толща разделена рядом значительных перерывов. Наибольшее значение имеют нефтеносные горизонты девонского возраста и газоносные — миссисипского (табл. 54).

Строение Мичиганского бассейна выяснено достаточно подробно. Слои осадочной толщи в общем полого погружаются к средней части бассейна. Этот региональный наклон осложнен целым рядом узких антиклинальных зон, простирающихся преимущественно с юго-востока на северо-запад. Некоторые из них пересекают почти весь бассейн; другие прослеживаются на менее значительных расстояниях.

Наиболее четко северо-западные простирания осей выражены в северо-восточном секторе бассейна. Ближе к наиболее погруженной части последнего антиклинальные зоны становятся более пологими; наблюдаются зоны с меридиональным простиранием. В юго-западном и западном секторах количество антиклинальных зон менее значительно. Наряду с северо-западными простираниями их осей фиксируются широтные и даже северо-восточные простирания.

В описанных антиклинальных зонах располагаются брахиантиклинальные пологие поднятия. Размеры их различны. Преимущественно длина меняется от 2 до 8 км, а ширина от 1 до 3 км. Более круты крылья, обращенные к центральной части бассейна. Высота поднятий, как правило, не превышает 20 м. Для пологих крыльев складок углы падения составляют около 1°, а на крутых крыльях возрастают до 3—4°. Все месторождения нефти и газа Мичиганского бассейна группируются в ряд зон нефтегазонакопления, приуроченных к упомянутым крупным антиклинальным зонам, пересекающим бассейн. Сводная характеристика месторождений и залежей бассейна приводится в табл. 55.

Основными нефтегазоносными горизонтами, заключающими литологически ограниченные залежи, являются песчаники парма, залегающие в основании трансгрессивной пенсильванской серии, а также миссисипские песчаники бири и мичигэн. Песчаники парма образуют линзообразные тела, выполняющие древние русла. Песчаные горизонты бири, маршалл и Мичиган развиты в виде крупных линз, являющихся древними береговыми валами. Мощность продуктивных песчаных горизонтов обычно составляет несколько метров и не превышает 10 м.

Примерами месторождений, заключающих залежи в песчаных линзах, являются Остин и Сикс Лейке.

Образование всех массивных залежей в первую очередь определялось структурным фактором. Широко развиты типичные массивные залежи в структурных выступах. Однако во многих случаях залежь не всегда занимает наиболее структурно поднятую часть выступа. Это определяется неравномерной пористостью и проницаемостью карбонатных резервуаров, особенно характерной для рифогенных известняков. Иногда смещение залежи относительно свода поднятия настолько значительно, что ее, пожалуй, правильнее называть литологически ограниченной в зоне повышенной пористости и проницаемости. Примером таковой может служить залежь месторождения Дип-Ривер. Рельеф структурных поднятий и распределение зон повышенной пористости и проницаемости на ряде месторождений в значительной степени определялись процессами эрозии в условиях перерыва осадконакопления. В бассейне имеются залежи, связанные с биогенными выступами, слагаемыми рифовыми известняками.